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1、塔河稠油常壓 - 焦化裝置的開工與生產(chǎn)長(zhǎng)嶺分公司赴塔河開工隊(duì)潘先燦 錢衛(wèi)國(guó)1. 裝置概況:中國(guó)石油化工股份有限公司塔河分公司劣質(zhì)稠油技改項(xiàng)目常壓-焦化裝置由中石化石油化工科學(xué)研究院提供工藝包、洛陽(yáng)石化工程公司承擔(dān)工 程設(shè)計(jì)和總承包。該裝置設(shè)計(jì)加工原油能力為120 萬噸/年,主要由原油換熱與電脫鹽、常壓分餾、延遲焦化、吸收穩(wěn)定及氣壓機(jī)等部分組成,根據(jù) 裝置加工原油粘度大,含硫、含鹽高、焦質(zhì)與瀝青質(zhì)含量高等特性,設(shè)計(jì) 采用了獨(dú)特的重質(zhì)原油常壓渣油大循環(huán)比延遲焦化加工工藝流程方案,主 要技術(shù)內(nèi)容包括:1.1 采用了常壓蒸餾與焦化裝置深度熱聯(lián)合工藝流程,原油進(jìn)電脫鹽脫鹽脫水后經(jīng)換熱后到焦化加熱爐對(duì)流段
2、加熱到310 C進(jìn)常壓爐,再由常壓爐加熱到350C360C后進(jìn)常壓塔蒸餾出石腦油餾分及部分柴油餾分,常 底渣油去焦化分餾塔進(jìn)行焦化過程;1.2 對(duì)劣質(zhì)的重質(zhì)塔河常壓渣油采用 1.0 大循環(huán)比延遲焦化加工工藝, 以期望達(dá)到適宜的裝置操作周期,同時(shí)可最大量生產(chǎn)焦化柴油,降低高含 硫的焦化蠟油產(chǎn)率,盡量避免彈丸焦生成;1.3 采用較低溫度塔河常壓渣油與焦化油氣換熱和調(diào)節(jié)焦化蠟油下回 流等手段來實(shí)現(xiàn)大循環(huán)比操作,同時(shí)可根據(jù)原料性質(zhì)及產(chǎn)品分布的要求靈 活調(diào)節(jié)循環(huán)比;1.4 根據(jù)循環(huán)比及加熱爐出口溫度與焦化蠟油收率及餾程之間對(duì)應(yīng)關(guān)系,在期望達(dá)到適宜的裝置操作周期的前提下,優(yōu)化裝置操作;1.5 采用適宜的注
3、汽量、 加熱爐出口溫度、爐膛溫度、爐管線速等工藝 條件,最大限度地降低因塔河原油瀝青質(zhì)含量過高造成的焦化爐管結(jié)焦傾 向,最大限度的減少焦化分餾塔底、焦炭塔出口油氣線結(jié)焦傾向,延長(zhǎng)操 作周期;1.6 采用了二爐四塔工藝技術(shù)方案,以增加裝置操作的靈活性;1.7 采用了 24 小時(shí)生焦周期、冷焦水密閉處理技術(shù)以及密閉吹汽放空 流程?;谝陨咸攸c(diǎn),中石化總部將其定性為試驗(yàn)裝置,提出了進(jìn)行塔河稠 油電脫鹽的工業(yè)攻關(guān)試驗(yàn)課題、并要求在生產(chǎn)中要盡力避免彈丸焦的生成、 明確裝置開工周期要達(dá)到四個(gè)月以上。2、裝置開工特點(diǎn) 與其它常規(guī)焦化相比,塔河稠油的開工主要存在如下特點(diǎn): 21 開工流程按常壓和焦化兩個(gè)相對(duì)獨(dú)
4、立的單元考慮,即:分別建立 常壓原油和焦化蠟油兩個(gè)獨(dú)立的閉路循環(huán)系統(tǒng);當(dāng)電脫鹽正常、常底泵上 量正常以后,待焦化條件具備,再將常底改到焦化,常壓切換原油,焦化 升溫、切換,建立正常的生產(chǎn)流程;常壓根據(jù)原油換熱終溫調(diào)整操作,直 至正常。22 根據(jù)石油化工科學(xué)研究院和洛陽(yáng)工程公司出具的開工要點(diǎn), 開工 方案要求開工用的原油密度 0.92 左右;待生產(chǎn)正常平穩(wěn)后,再逐步過渡到 密度為 0.96 左右的塔河重質(zhì)原油。開工用油性質(zhì)見表 2 1:表 2-1 :開工原油與設(shè)計(jì)基礎(chǔ)用油性質(zhì)對(duì)比項(xiàng)目塔河原油A塔河原油B塔河原油塔河原油油樣用途開工用油開工用油設(shè)計(jì)基礎(chǔ)用油設(shè)計(jì)基礎(chǔ)用油取樣時(shí)間2004.092004
5、.092003.022001.09密度(20C)0.92810.94290.94390.9678運(yùn)動(dòng)粘度50 C108.0204.0288.3197980 C26.0346.76121.1255.0水分W%0.280.120.20-機(jī)械雜志W(wǎng)%0.140.24鹽含量ugNaCI/g51812452凝固點(diǎn)C-20-19-22-7殘?zhí)縒%12.514.613.916.5灰分0.0510.0590.0520.059總酸值MgKOH/g0.200.250.061.37膠質(zhì)W%12.514.318.624.6瀝青質(zhì)W%9.010.611.213.7兀素分析84.9485.3784.9484.98C11.
6、6711.4611.3510.69H2.12.42.42.6S0.420.430.360.42N金屬分析<0.1<0.10.40.4AI28.06.34.219.1Ca<0.1<0.1<0.1<0.1Cu2.54.85.91.7Fe1.90.40.6-Mg13724.715.120.7Na29.936.233.441.2Ni<0.1<0.1<0.1-Pb175213230294V模擬蒸餾c464686-初餾點(diǎn)132143175-5%179196238-10%315346413-30%416459537(49%)-50%513538(63%)
7、-70%537(74%)-90%-23 大循環(huán)比是塔河稠油焦化加工技術(shù)的核心, 其實(shí)質(zhì)是降低加熱爐聯(lián)合進(jìn)料中的瀝青質(zhì)含量。鑒于開工過程中裝置無任何循環(huán)比的調(diào)節(jié)手段, 在開工方案中設(shè)置了在裝置變油后、升溫前,即裝置開工狀態(tài)由閉路循環(huán) 改開路后,在分餾塔 32 層打入罐區(qū)蠟油或開工焦炭塔循環(huán)蠟油,以達(dá)到降 低加熱爐聯(lián)合進(jìn)料中瀝青質(zhì)含量的目的,化解裝置變油升溫后到切換正常 這一段時(shí)間的風(fēng)險(xiǎn)。實(shí)際開工過程中,鑒于常壓塔拔出率低、裝置閉路循 環(huán)流程內(nèi)還有大量的蠟油,加熱爐聯(lián)合進(jìn)料中瀝青質(zhì)含量還相對(duì)較低的情 況,從常壓切換原油到焦炭塔切換四通閥直至整個(gè)裝置建立正常的生產(chǎn)流 程都沒有引入外來蠟油。從這一點(diǎn)來
8、說,塔河焦化開工與其它常規(guī)焦化相 比并無二樣。24 為了降低焦炭塔切換前高溫重油在焦炭塔和甩油系統(tǒng)結(jié)焦的風(fēng)險(xiǎn),切換焦炭塔四通時(shí)的加熱爐出口溫度在 420C之前,而常規(guī)焦化的切換 溫度一般為480 C左右。25為了保證焦炭塔在切換四通前甩凈存油、 同時(shí)確保甩油出裝置溫 度不超標(biāo),開工方案設(shè)置將一組焦炭塔(A、B或C、D)在閉路循環(huán)階段 就同時(shí)投用,裝置變油后,其中的一個(gè)塔就只出不進(jìn),該塔用于切換后的 正常生產(chǎn),塔內(nèi)存油視情況可外甩或打回分餾塔補(bǔ)充開工循環(huán)蠟油。26 常壓和焦化閉路循環(huán)階段, 吸收穩(wěn)定系統(tǒng)引入瓦斯充壓、 三塔汽 油循環(huán)待料。27 裝置并爐采用焦炭塔進(jìn)料線直接進(jìn)油、 加熱爐快速升溫、
9、 焦炭塔 內(nèi)存油不外甩的方法,目的是防止甩油系統(tǒng)結(jié)焦。一般從焦炭塔進(jìn)料到加 熱爐出口溫度正常耗時(shí)約2030分鐘。28為了最大限度地減緩焦化爐管的結(jié)焦速度,裝置變油后即在焦化 分餾塔底注入了專門針對(duì)塔河稠油研制的防焦劑,注入濃度為 80100ppm (對(duì)加熱爐進(jìn)料)。3操作分析與條件摸索 常壓焦化裝置自開工正常以來,分別經(jīng)歷了單爐生產(chǎn)、雙爐滿負(fù)荷 生產(chǎn)和雙爐低負(fù)荷生產(chǎn)等各個(gè)不同的階段。摸索出不同工況下適宜的操作 條件如下: 31 單爐生產(chǎn)受工藝流程和設(shè)備的影響,單爐生產(chǎn)時(shí)操作難度較大,主要體現(xiàn)在以 下幾個(gè)方面:3.1.1 常壓爐操作難度大單爐生產(chǎn)時(shí),裝置的加工量不到設(shè)計(jì)值的一半,從操作上反映出焦
10、化 蠟油和柴油等高溫位熱源明顯不足,原油換熱溫度和換熱終溫偏低,分別 為170180C和280295C,偏離設(shè)計(jì)值近30C,從而使常壓爐的負(fù)荷增 大;特別是常壓爐兩分支流量分別依賴焦化兩爐對(duì)流流量監(jiān)控,單爐生產(chǎn) 時(shí)為保證常壓爐A、B兩路進(jìn)料不偏流,采取了焦化兩爐對(duì)流都進(jìn)料的方式, 因此常壓爐出口溫差達(dá) 3040C,為了既保證需要的爐出口溫度,又保證 常壓爐輻射分支溫度375C,操作上只能采取調(diào)火與調(diào)量相結(jié)合的辦法進(jìn) 行調(diào)節(jié),常壓爐的操作難度大。3.1.2 焦化分餾塔的操作波動(dòng)大由于分餾塔設(shè)計(jì)處理能力大,且沒有設(shè)置頂循和柴油集油箱,單爐生 產(chǎn)時(shí),分餾塔汽液相負(fù)荷小,特別是在焦炭塔預(yù)熱時(shí)表現(xiàn)得尤為
11、突出,頂 循和柴油泵時(shí)有抽空現(xiàn)象,影響了整個(gè)裝置的平穩(wěn)操作。電脫鹽罐入口溫度偏低且波動(dòng)大由于熱源的相對(duì)減少及焦化操作周期性的波動(dòng),原油進(jìn)電脫鹽罐的溫度一般為120130C,而且波動(dòng)較大,影響了脫鹽效果。針對(duì)單爐生產(chǎn)存在的問題,操作上采取的主要措施是:a. 減少中壓蒸汽發(fā)生器的取熱,以提高原油換熱溫度。b. 常壓爐出口溫度按350355 C控制,可減少常壓塔的拔出,以增加 焦化分餾塔的汽相負(fù)荷,維持分餾塔的汽液相平衡,盡可能減少頂循泵和柴油泵的抽空。c. 控制焦化生產(chǎn)爐與停產(chǎn)爐對(duì)流室分支流量偏差 5t/h,盡可能為常壓 爐提供較好的操作條件。3.2雙爐滿負(fù)荷生產(chǎn):雙爐滿負(fù)荷生產(chǎn)條件較單爐寬容得多
12、,而且各項(xiàng)主要的操作參數(shù)、 物料平衡及產(chǎn)品質(zhì)量分析都達(dá)到或接近設(shè)計(jì)水平,這說明通過調(diào)整后的 操作條件是適宜的。不同工況下的適宜操作條件見表 3- 1表3- 1:常壓一焦化裝置操作條件項(xiàng)目單位單爐生產(chǎn)適宜操作條件雙爐生產(chǎn)適宜操作條件原油進(jìn)閃蒸塔溫度°C180210常壓爐爐岀口溫度°C350355360常頂溫度C120130120130常頂壓力MPa0.03 0.050.03 0.05常壓塔底溫度C330350340350焦化爐輻射岀口溫度C495495焦化爐對(duì)流管岀口溫度C290300310焦化生產(chǎn)爐分支進(jìn)料量t/h28.0 30.028.0 30.0生產(chǎn)爐分支注汽量kg/h
13、420+150350+150焦碳塔頂壓力MPa0.120.14分餾塔塔頂壓力MPa0.100.120.12分餾塔頂溫度C120130110125分餾塔蒸發(fā)段溫度C383385分餾塔塔底溫度c368365循環(huán)比(對(duì)常底油)1.40.95 1.04生焦周期h24243.3雙爐低負(fù)荷生產(chǎn)受外界的影響,裝置一度降量生產(chǎn),負(fù)荷最低時(shí)只有設(shè)計(jì)負(fù)荷的一半,與單爐生 產(chǎn)比較,常壓爐的操作有所改善,其它操作條件與單爐生產(chǎn)相當(dāng)。3.4電脫鹽電脫鹽裝置作為原油脫鹽、脫水裝置,對(duì)于抑制裝置設(shè)備腐蝕、防止?fàn)t管結(jié)焦、延長(zhǎng)裝置開工周期具有重要的意義。電脫鹽特點(diǎn)針對(duì)塔河劣質(zhì)稠油的特性,電脫鹽的設(shè)計(jì)在工藝上采用了三級(jí)脫鹽、脫水
14、技術(shù),且 三級(jí)脫鹽罐的排水作為一級(jí)脫鹽罐的注水,有利于破乳劑的重復(fù)利用,以提高破乳效果。在設(shè)備結(jié)構(gòu)上電脫鹽罐內(nèi)電極組合件采用了平流鼠籠式結(jié)構(gòu),即在電脫鹽罐內(nèi)部采用了分段多層偏心鼠籠式組合電極,電極組合件由3層橫斷面呈圓環(huán)形的電極組成,相鄰兩層電極之間形成環(huán)形空間,電極組合件中相鄰兩層電極之間的間距從頂部到底部逐漸由 小增大。與其它電脫鹽技術(shù)相比,該結(jié)構(gòu)型式的電脫鹽罐具有以下優(yōu)點(diǎn):a. 由于電極組合件由23層橫截面為圓環(huán)形的電極組成,所以可以形成多層環(huán)形電 場(chǎng),能最大限度地占據(jù)罐內(nèi)的空間,使有效電場(chǎng)的空間增大,且可消除電場(chǎng)死角,使罐 內(nèi)電場(chǎng)利用率提高。b. 電極組合件中相鄰二層電極之間的間距由頂
15、部到底部逐漸增大,所形成的環(huán)形電場(chǎng)的電場(chǎng)強(qiáng)度由頂部到底部逐漸減弱,在橫截面上電場(chǎng)強(qiáng)度的分布為上強(qiáng)下弱”在罐體內(nèi)油料含水量較小的上部區(qū)域電場(chǎng)強(qiáng)度大,油料含水量較大的下部區(qū)域電場(chǎng)強(qiáng)度較 小,因此電場(chǎng)強(qiáng)度分布合理。此外,由于環(huán)形電場(chǎng)的電場(chǎng)強(qiáng)度由頂部到底部逐漸減弱, 降低了電流,從而可以節(jié)省電耗。c. 油水混合物料在電脫鹽罐內(nèi)水平流動(dòng),環(huán)形電場(chǎng)中下降的水滴沿油料流動(dòng)方向呈 水平拋物線軌跡下降,解決了老式脫鹽罐存在的上升油流對(duì)下沉水滴的阻滯作用,可減 輕油料與下降水滴之間的返混效應(yīng)。電脫鹽效果經(jīng)過對(duì)電脫鹽裝置的工業(yè)調(diào)試和多次對(duì)比、正交試驗(yàn),篩選出較為適宜的操作條件(見表3-2 ),原油電脫鹽效果見表3-
16、 3:表3-2:常壓焦化裝置電脫鹽操作條件:項(xiàng)目單位控制指標(biāo)電脫鹽操作條件單爐生產(chǎn)雙爐生產(chǎn)電脫鹽進(jìn)料溫度C115145135140V1102A壓力MPa> 1.40.850.95V1102B壓力MPa> 1.40.820.92V1102C壓力MPa> 1.40.800.90V1102ABC電壓kv14/22/28/34/402834V1102ABC混合壓降MPa0.070.08V1102ABC油水界位根2-3121 -2電脫鹽進(jìn)料溫度C115140135140V1102AB(注 水量t/h一12、 10、 515、10、5破乳劑注入量L/h一200、 250、 300300、
17、 200、 150破乳劑注入量PPm506090表3 3:原油電脫鹽分析時(shí)間單位重度脫前含鹽脫后含鹽脫鹽率含鹽5/10mg/l合格率kg/m3mg/lmg/l%2004年12月數(shù)據(jù)區(qū)間914.5937.711.59561.8713.6544.288.429.17/66.67均值930.622.077.092005年1月數(shù)據(jù)區(qū)間912.5939.57.06149.92.4718.2412.897.334.48/75.86均值930.239.336.602005年2月數(shù)據(jù)區(qū)間925.4938.819.7654455.2766.2125.599.50/24均值929.9688.1824.172005
18、年3月數(shù)據(jù)區(qū)間925.2938.979.83323.515.2185.723.498.20/0均值932.5648.4155.742005年4月數(shù)據(jù)區(qū)間926.6938.617.75426.71.69185.723.499.035.48/51.61均值933.7111.7027.772005年5月數(shù)據(jù)區(qū)間927.8943.229.26774.62.8814.2190.899.645.16/74.19均值936.1121.106.87從以上數(shù)據(jù)可看出,塔河稠油含鹽極不穩(wěn)定,脫前含鹽最低時(shí)只有7.06mg/l,最高達(dá)到了 5445mg/l,而且含鹽基本隨著重度的增加大幅上升。4月份,洛陽(yáng)工程公司來
19、現(xiàn) 場(chǎng)對(duì)電脫鹽進(jìn)行調(diào)試,操作上調(diào)整了各級(jí)的破乳劑注入量,使得脫后含鹽顯著降低,到 5月份,脫后含鹽基本能穩(wěn)定控制在 10mg/l以內(nèi)。4. 裝置主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo):4.1裝置產(chǎn)品分布:常壓-焦化裝置作為一套試驗(yàn)型裝置,開工投產(chǎn)六個(gè)多月以來,通過對(duì)操作的調(diào)整和優(yōu)化以及對(duì)設(shè)備問題的處理,現(xiàn)已運(yùn)行正常,特別是45月份,裝置日均加工量分別達(dá)到了 3787.5和3699噸,已超過3600t/d的設(shè)計(jì)能力。45月份產(chǎn)品產(chǎn)率分布與設(shè)計(jì)值對(duì)比情況見表4 一 1o表41 :物料平衡項(xiàng)目2005年4月2005年5月設(shè)計(jì)輸入t原 油1136251146713600 t/d重整G餾分222240加氫干氣690688一輸
20、出%直餾石腦油5.644.844.88直餾柴油21.9122.1116.6液化氣2.893.082.80焦化汽油16.0916.5414.16焦化柴油28.4827.5627.45蠟油0.811.172.74甩油1.100.861.17焦炭18.5919.2224.31干氣4.424.465.49加工損失0.080.170.40從表4-1可看出,裝置實(shí)際產(chǎn)品分布不管是輕收還是液收都要優(yōu)于設(shè)計(jì),特別是焦炭產(chǎn)率比設(shè)計(jì)要低5個(gè)百分點(diǎn)以上,這主要是加工的原油比設(shè)計(jì)的低得多,從表3 3反映出開工以來,裝置的原油重度在0.93左右,而裝置是按重度大于0.96的重質(zhì) 原油設(shè)計(jì)的;裝置一直貫徹大循環(huán)比的設(shè)計(jì)原
21、則,因此蠟油產(chǎn)率比設(shè)計(jì)值低出1.5個(gè)百分點(diǎn)以上。4.2產(chǎn)品質(zhì)量裝置主要產(chǎn)品典型分析數(shù)據(jù)見表 4 - 2 表4 2:主要產(chǎn)品典型分析數(shù)據(jù)分析項(xiàng)目初餾點(diǎn)C10%C50%C90%CKKC全餾%常頂油5088.5122146.5160.597.5穩(wěn)定汽油3765.5126.5180.519997.3分析項(xiàng)目初餾點(diǎn)10%50%90%95%KKCCCCCC常一線油176182200.5223.5231245常二線油224265298.5345356364焦化柴油179.5237292334.5343.5350焦炭揮發(fā)份:811%灰份:0.22硫:3.84.04.3裝置能耗常壓-焦化裝置能耗與設(shè)計(jì)值比較見表
22、4 - 3:組成燃料氣電循環(huán)水新鮮水除氧水1.0Mpa 蒸汽3.5Mpa蒸汽熱輸出能耗單位kg/tkwh/tt/tt/tt/tt/tt/t410 kcl/tkg/t05年4月29.0622.885.780.120.026-0.092410.20260一47.1205年5月29.0322.675.720.060.1478-0.063420.19765一48.73設(shè)計(jì)31.6728.35.400.2670.107-0.1740.147-1.45339.0注:燃料氣熱值按 950 x 104kcl/kg考慮。裝置能耗高出設(shè)計(jì)值89個(gè)單位,主要原因是裝置自產(chǎn) 3.5MPa蒸汽與原油換熱 矛盾,為保證原
23、油換熱終溫,以降低常壓爐的負(fù)荷,裝置遵循了少產(chǎn)汽、多換熱的原則, 造成過熱蒸汽爐出口溫度超過550E,為保護(hù)爐管,被迫將裝置自產(chǎn)3.5MPa蒸汽在爐出 口放空,同時(shí)補(bǔ)充一部分I.OMPa蒸汽,蒸汽總排放量超過8t/h,對(duì)能耗的影響在6個(gè) 單位以上。另外,3月份以后氣溫上升,停用采暖水熱輸出。5. 遺留問題與改進(jìn)措施裝置開工以來,在調(diào)整操作和優(yōu)化生產(chǎn)的同時(shí),發(fā)現(xiàn)了不少暫時(shí)還不能解決的問 題,主要遺留問題及建議如下:1)焦化分餾塔無頂循和柴油集油箱。裝置低負(fù)荷生產(chǎn)或焦炭塔預(yù)熱及處理時(shí),柴油泵和頂循泵時(shí)常抽空。鑒于焦化汽油和柴油混合加氫,不存在汽、柴油的分離精度要 求,因此,可以考慮在檢修時(shí)增設(shè)頂循和柴油集油箱。2)按目前流程,裝置在單爐生產(chǎn)時(shí)常壓爐兩路流量與出口溫
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