數(shù)控機床進給系統(tǒng)設(shè)計書Y軸

1、 前言隨著社會生產(chǎn)和科學技術(shù)的發(fā)展，機械產(chǎn)品的性能和質(zhì)量的提高。產(chǎn)品的更新?lián)Q代也不斷的加快。因此對機床不僅要求迅速適應(yīng)產(chǎn)品零件的換代有教高的精度和生產(chǎn)率，而且應(yīng)有教高的精度和生產(chǎn)率，生產(chǎn)的需要促使數(shù)控機床的產(chǎn)生。隨著電子技術(shù)，特別是計算機技術(shù)的發(fā)展，數(shù)控機床迅速發(fā)展起來。數(shù)控機床的進一步設(shè)計的必要性可以解決形狀復雜小批零件的加工問題，穩(wěn)定加工質(zhì)量和提高生產(chǎn)率。但是由于受其它條件的限制，例如價格、精度等問題。所以設(shè)計改造數(shù)控機床的進給系統(tǒng)是刻不容緩的。數(shù)控機床進給傳動系統(tǒng)的設(shè)計，其中包括進給系統(tǒng)的軸向負載計算，導軌的設(shè)計與選型，滾珠絲杠螺母副的選型計算，進給傳動系統(tǒng)的動態(tài)特性分析誤差計算，驅(qū)動電

2、動機的選型計算，驅(qū)動電動機與滾珠絲杠的連接等等。通過這次綜合課程設(shè)計，可以達到以下目的：1、培養(yǎng)綜合運用專業(yè)基礎(chǔ)知識和專業(yè)技能來解決工程實際問題的能力；2、強化工程實踐能力和意識,提高本人綜合素質(zhì)和創(chuàng)新能力；3、使本人受到從事本專業(yè)工程技術(shù)和科學研究工作的基本訓練,提高工程繪圖、計算、數(shù)據(jù)處理、使用計算機、使用文獻資和手冊、文字表達等各方面的能力；4、培養(yǎng)正確的設(shè)計思想和工程經(jīng)濟觀點，理論聯(lián)系實際的工作作風，嚴肅認真的科學態(tài)度。一、進給伺服系統(tǒng)概述數(shù)控機床伺服系統(tǒng)的一般結(jié)構(gòu)如圖所示： 數(shù)控機床進給伺服系統(tǒng)由于各種數(shù)控機床所完成的加工任務(wù)不同，它們對進給伺服系統(tǒng)的要求也不盡相同，但通常可概括為以

3、下幾方面：可逆運行；速度范圍寬；具有足夠的傳動剛度和高的速度穩(wěn)定性；快速響應(yīng)并無超調(diào)；高精度；低速大轉(zhuǎn)矩。伺服系統(tǒng)對伺服電機的要求：（1）從最低速到最高速電機都能平穩(wěn)運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩波動要小，尤其在低速如0.1r /min或更低速時，仍有平穩(wěn)的速度而無爬行現(xiàn)象。（2）電機應(yīng)具有大的較長時間的超載能力，以滿足低速大轉(zhuǎn)矩的要求。一般直流伺服電機要求在數(shù)分鐘內(nèi)超載4-6倍而不損壞。（3）為了滿足快速響應(yīng)的要求，電機應(yīng)有較小的轉(zhuǎn)動慣量和大的堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩，并具有盡可能小的時間常數(shù)和啟動電壓。電機應(yīng)具有耐受4000rad/s2以上的角加速度的能力，才能保證電機可在0.2s以內(nèi)從靜止啟動到額定轉(zhuǎn)速。（4）電機應(yīng)能隨頻

4、繁啟動、制動和反轉(zhuǎn)。隨著微電子技術(shù)、計算機技術(shù)和伺服控制技術(shù)的發(fā)展，數(shù)控機床的伺服系統(tǒng)已開始采用高速、高精度的全數(shù)字伺服系統(tǒng)。使伺服控制技術(shù)從模擬方式、混合方式走向全數(shù)字方式。由位置、速度和電流構(gòu)成的三環(huán)回饋全部數(shù)字化、軟件處理數(shù)字PID，使用靈活，柔性好。數(shù)字伺服系統(tǒng)采用了許多新的控制技術(shù)和改進伺服性能的措施，使控制精度和質(zhì)量大大提高。    進給伺服系統(tǒng)按其控制方式不同可分為開環(huán)系統(tǒng)和死循環(huán)系統(tǒng)。死循環(huán)控制方式通常是具有位置回饋的伺服系統(tǒng)。根據(jù)位置檢測裝置所在位置的不同，死循環(huán)系統(tǒng)又分為半死循環(huán)系統(tǒng)和全死循環(huán)系統(tǒng)。半死循環(huán)系統(tǒng)具有將位置檢測裝置裝在絲杠端頭和裝

5、在電機軸端兩種類型。前者把絲杠包括在位置環(huán)內(nèi)，后者則完全置機械傳動部件于位置環(huán)之外。全死循環(huán)系統(tǒng)的位置檢測裝置安裝在工作臺上，機械傳動部件整個被包括在位置環(huán)之內(nèi)。    開環(huán)系統(tǒng)的定位精度比死循環(huán)系統(tǒng)低，但它結(jié)構(gòu)簡單、工作可靠、造價低廉。由于影響定位精度的機械傳動裝置的磨損、慣性及間隙的存在，故開環(huán)系統(tǒng)的精度和快速性較差。     全死循環(huán)系統(tǒng)控制精度高、快速性能好，但由于機械傳動部件在控制環(huán)內(nèi)，所以系統(tǒng)的動態(tài)性能不僅取決于驅(qū)動裝置的結(jié)構(gòu)和參數(shù)，而且還與機械傳動部件的剛度、阻尼特性、慣性、間隙和磨損等因素有很大關(guān)系，故必須對機電部件的

6、結(jié)構(gòu)參數(shù)進行綜合考慮才能滿足系統(tǒng)的要求。因此全死循環(huán)系統(tǒng)對機床的要求比較高，且造價也較昂貴。死循環(huán)系統(tǒng)中采用的位置檢測裝置有：脈沖編碼器、旋轉(zhuǎn)變壓器、感應(yīng)同步器、磁尺、光柵尺和激光干涉儀等。     數(shù)控車床的進給伺服系統(tǒng)中常用的驅(qū)動裝置是伺服電機。伺服電機有直流伺服電機和交流伺服電機之分。交流伺服電機由于具有可靠性高、基本上不需要維護和造價低等特點而被廣泛采用。直流伺服電動機引入了機械換向裝置。其成本高，故障多，維護困難，經(jīng)常因碳刷產(chǎn)生的火花而影響生產(chǎn)，并對其他設(shè)備產(chǎn)生電磁干擾。同時機械換向器的換向能力，限制了電動機的容量和速度。電動機的電樞在轉(zhuǎn)子上，使得電動機

7、效率低，散熱差。為了改善換向能力，減小電樞的漏感，轉(zhuǎn)子變得短粗，影響了系統(tǒng)的動態(tài)性能。交流伺服已占據(jù)了機床進給伺服的主導地位，并隨著新技術(shù)的發(fā)展而不斷完善，具體體現(xiàn)在三個方面。一是系統(tǒng)功率驅(qū)動裝置中的電力電子器件不斷向高頻化方向發(fā)展，智能化功率模塊得到普及與應(yīng)用；二是基于微處理器嵌入式平臺技術(shù)的成熟，將促進先進控制算法的應(yīng)用；三是網(wǎng)絡(luò)化制造模式的推廣及現(xiàn)場總線技術(shù)的成熟，將使基于網(wǎng)絡(luò)的伺服控制成為可能。2、 總體設(shè)計方案的擬定2.1 系統(tǒng)運動方式的確定數(shù)控系統(tǒng)按運動方式可分為點位控制系統(tǒng)、點位直線控制系統(tǒng)和連續(xù)控制系統(tǒng)。本次設(shè)計的機床要求具有定位、直線插補、順、逆圓弧插補、暫停、循環(huán)加工、公英

8、制螺紋加工等功能，故應(yīng)選擇連續(xù)控制系統(tǒng)。2.2 控制方式的選擇伺服系統(tǒng)可分為開環(huán)控制系統(tǒng)、半閉環(huán)控制系統(tǒng)和閉環(huán)控制系統(tǒng)。本次設(shè)計的機床精度要求高，但考慮到經(jīng)濟及調(diào)試等問題，選用半閉環(huán)型的控制系統(tǒng)。2.3 機械傳動方式目前數(shù)控銑床的縱向和橫向多采用伺服電機，進給系統(tǒng)的機械傳動鏈采用滾珠絲杠、靜壓絲杠和無間隙齒輪副等，以盡量減小反向間隙。我們這里擬采用的是滾珠絲杠副傳動，以減少摩擦系數(shù)，提高進給機構(gòu)的整體剛度。滾珠絲杠與電機間用聯(lián)軸器直接連接，以消除間隙。三、滾珠絲杠副的設(shè)計3.1 滾珠絲杠副的計算計算參數(shù)：工作臺重量 22Kg加工對象重量 8Kg工作臺Y向最大行程 500mmY向進給速度 2m/

9、min進給抗力 X250N Y:150N Z:200N定位精度 ±0.01mm重復定位精度 ±0.005mm(1) 計算進給軸向力(N)絲杠上的工作載荷Fm是指滾珠絲鋼負載驅(qū)動工作臺時滾珠絲鋼所承受的軸向力，也叫進給牽引力。它包括三個力：滾珠絲桿的走刀抗力、工件的重力、作用在導軌上的其他切削分力相關(guān)的摩擦力。矩形導軌的工作載荷的計算公式為：式中 K考慮顛覆力矩影響的實驗系數(shù)，矩形滑動導軌取K=1.4； 滑動導軌摩擦系數(shù)：貼塑導軌為0.03-0.05，取0.03； G工作臺、夾具和刀具的重量，G=309.8=294N。則 （2）動載強度計算 當轉(zhuǎn)速時，滾珠絲杠螺母的主要破壞形

10、式是工作表面的疲勞點蝕，因此要進行動載強度計算，其計算動載荷應(yīng)小于或等于滾珠絲桿螺母副的額定動負荷，即式中 載荷性質(zhì)系數(shù)（平穩(wěn)或輕度沖擊時為1.01.2，中等沖擊時為 1.21.5，較大沖擊或振動時為1.52.5）本式中去=1.2； 硬度系數(shù)（時為1.0，等于55時為1.11，等于52.5時為1.35，等于50時為1.56，等于45時為2.40）本式中取=1； L滾珠絲桿工作壽命，以r為1個單位；本次設(shè)計中，電機與絲桿通過聯(lián)軸器直接相連，減速比i=1，工作臺的最高進給速度達到2m/min，選用絲桿導程為5mm的絲桿，絲桿的最高轉(zhuǎn)速為1500r/min。故絲桿的最低轉(zhuǎn)速為可取為0，則平均轉(zhuǎn)速n=

11、（1500+0）/2=750r/min故絲桿的工作壽命為L=675式中 T絲桿使用壽命，按設(shè)計機床要求取T=15000h； n絲桿平均轉(zhuǎn)速；代入上式得 （3）靜強度計算當轉(zhuǎn)速時，滾珠絲杠螺母的主要破壞形式為滾珠接觸面上產(chǎn)生較大的塑性變形，影響正常工作。因此，應(yīng)進行靜強度計算，最大計算靜載荷為 式中 滾珠絲桿的最大軸向負載； 靜態(tài)安全系數(shù)，當為一般運轉(zhuǎn)時，=1-2，=2-3，本式中=2.5；則，上式為= 根據(jù)計算額定動負載荷和額定靜負荷初選滾珠絲杠副型號25053型，3列2圈外循環(huán)螺紋預(yù)緊滾珠絲桿副。其名義公稱直徑為25mm，導程5mm，滾珠直徑3.175mm。額定動負荷9309N，額定靜負荷2

12、1569N。動載荷與靜載荷載均滿足要求。（4）滾珠絲桿支承選擇滾珠絲杠的支承形式有四種：一端固定，一端自由，這種安裝方式承載能力小，軸剛度低，只是用于短絲桿，一般用于數(shù)控機床的調(diào)節(jié)環(huán)節(jié)或升降臺式數(shù)控銑床的立向坐標中；一端固定，一端簡支，此種可用于絲桿較長的情況；兩端固定，這種安裝方式適用于承載能力大，高速，高剛度，高精度的機床。從剛度計算可以看出，絲桿的支撐方式對絲桿的剛度影響很大。而采用兩端固定的支承方式，壓桿的穩(wěn)定性和臨界轉(zhuǎn)速高，絲杠的軸向剛度為一端固定的4倍，絲杠可以預(yù)拉伸，預(yù)拉伸后可減小絲杠自重下垂和補償熱膨脹且軸承組合的剛度高。本傳動系統(tǒng)的絲桿采用兩端固定的結(jié)構(gòu)形式。初步選用角接觸球

13、軸承36304，既可以承受軸向力，也可以承受徑向力，中間用套筒分開。（6）傳動效率的計算絲杠螺母副的傳動效率為= 式中 摩擦角=10摩擦角= = =0.960滾珠絲杠的傳動效率高，這可使絲杠副的溫度變化較小，對減小熱變形，提高剛度、強度都起了很大作用。（7）確定滾珠絲杠的長度 滾珠絲杠副的螺紋長度Ls (3-12)式中： Lv有效行程+螺母長度，mm；Le余程，取20mm；(2)絲杠全長L綜合考慮各項幾何尺寸要求，取L為830mm。（8）滾珠絲杠基本尺寸主要尺寸計算公式 計算結(jié)果（mm）公稱直徑 25基本導程 5接觸角鋼球直徑 3.175滾道法面半徑RR=0.521.651螺紋升角 偏心距 e

14、e=(R-)sin0.004螺桿外徑dd=-（0.20.25）24.2螺桿內(nèi)徑d=d+2e-2R21.7螺桿接觸直徑=-cos18.5螺母螺紋直徑DD=-2e+2R28.3螺母內(nèi)徑=+（0.20.25）25.83.2 滾珠絲杠的校核（1）壓桿穩(wěn)定性 細長桿在受壓縮載荷時，不會發(fā)生失穩(wěn)的最大壓縮載荷為臨界載荷。 =(N) 式中 實際承受載荷的能力，N； 壓桿穩(wěn)定的支承系數(shù)（雙推雙推式為4，單推單推式為1，雙推簡支式為2，雙推自由式為0.25）； 鋼的彈性模量，2.1 滾珠絲杠底徑的抗彎截面慣性矩，； 壓桿穩(wěn)定安全系數(shù)，一般取2.54，垂直安裝時取小值； 絲桿最大受壓長度，m； 絲杠公稱直徑，m；

15、 滾珠直徑，m。 代入數(shù)據(jù)得 = 臨界載荷與工作載荷Fm之比稱為穩(wěn)定性安全系數(shù)，當=,則壓桿穩(wěn)定，為許用穩(wěn)定性安全系數(shù)，一般=2.5-4；此時=則此絲桿穩(wěn)定。（2）臨界轉(zhuǎn)速校核 對于高速長絲杠有可能發(fā)生共振，需要算其臨界轉(zhuǎn)速，不會發(fā)生共振的最高轉(zhuǎn)速為臨界轉(zhuǎn)速 式中 Lc臨界轉(zhuǎn)速計算長度,取0.4m； 絲杠支撐方式系數(shù)。（當一端固定，一端自由時，=1.875；當一端固定，一端游動時，=3.927；兩端固定時，=4.730）。 =25-1.23.969=20.2372mm遠遠大于其最大速度，故臨界轉(zhuǎn)速滿足。（3）傳動系統(tǒng)剛度驗算 由滾珠絲桿本身的抗壓剛度、支承軸承的軸向剛度、滾珠絲桿副中滾珠與滾道

16、的接觸剛度、折算到滾珠絲桿副上伺服系統(tǒng)剛度、折算到滾珠絲桿副上聯(lián)軸節(jié)的剛度、滾珠絲桿副的抗扭剛度、螺母座、軸承座的剛度形成的綜合剛度K為：一般在校核計算中，折算到滾珠絲桿副上聯(lián)軸節(jié)的剛度、滾珠絲桿副的抗扭剛度、螺母座、軸承座的剛度、伺服剛度一般可忽略不計。則上式可簡化為： （1.1）滾珠絲桿本身的抗壓剛度已知工作臺的縱向行程為500mm，當螺母移動到離定位點最遠位置時，距離為最遠，最大距離為830mm=0.83m。則絲桿拉壓剛度為=89.1（N/）式中 絲桿底徑 E絲桿材料鋼的彈性慣量，E= （1.2）絲桿軸承的軸向剛度 滾珠絲杠副的預(yù)加載荷=N，軸向外載荷為導軌摩擦力=fG=0.03309.

17、8=8.82N,故軸向載荷為預(yù)加載荷與軸向外載荷之和，即=+=127.7+8.82=136.5(N)。絲桿軸承軸向載荷剛度可按下式求得，即=225.5（N/）（1.3）滾珠絲桿螺母的接觸剛度查絲桿螺母樣本手冊得 =657（N/）則傳動系統(tǒng)總和剛度K為=62.1（N/）（2）彈性變形量數(shù)控銑床的定位精度是在不切削空載條件下檢驗的。故軸向載荷為預(yù)加載荷與軸向外載荷之和。故因引起的彈性變形量為 故剛度校核合格，符合精度要求。（4）額定壽命的校核 滾珠絲杠的額定動載荷，已知其軸向載荷，滾珠絲杠的轉(zhuǎn)速，運轉(zhuǎn)條件系數(shù)，則有 滾珠絲杠螺母副的總工作壽命，故滿足要求。四、直流伺服電機的選擇伺服電機的選用，應(yīng)考

18、慮三個要求：最大切削負債轉(zhuǎn)矩，不得超過電機的額定轉(zhuǎn)矩，電機的轉(zhuǎn)子慣量應(yīng)與負載慣量相匹配（匹配條件可根據(jù)伺服電機樣本提供的匹配條件，也可以按照一般的匹配規(guī)律）；快速移動時，轉(zhuǎn)矩不得超過伺服電機的最大轉(zhuǎn)矩。（1） 最大切削負載轉(zhuǎn)矩計算 所選伺服電機的額定轉(zhuǎn)矩應(yīng)大于最大切削負載轉(zhuǎn)矩。最大切削負載轉(zhuǎn)矩T可根據(jù)下式計算，即 T=(+)i= +0.02+0.23=0.6（) 其中，從前面的計算已知最大進給力=374N，絲桿導程=5mm=0.005m，預(yù)緊力=124.7N，查絲桿樣本，滾珠絲桿螺母副的機械效率=0.9。因滾珠絲桿預(yù)加載荷引起的附加摩擦力矩 =124.70.005/29.8=0.02()查單個

19、軸承的摩擦力矩為0.115，故一對軸承的摩擦力矩=0.23。伺服電機與絲桿直連其傳動比i=1。（2） 負載慣量計算伺服電動機的轉(zhuǎn)子慣量應(yīng)與負載慣量相匹配。負載慣量可按以下次序計算。工件、夾具與工作臺折算到電機軸上的慣量： 0.000019() 絲桿加在電機軸上的慣量 絲桿名義直徑=25mm，長度l=500m，絲桿材料鋼的密度=7.8。根據(jù)下列計算，絲桿加在電機軸上的慣量為 0.00015()聯(lián)軸器加上鎖緊螺母等的轉(zhuǎn)動慣量可直接查手冊得到 =0.001則負載及機械傳動裝置總的轉(zhuǎn)動慣量為：根據(jù)上述計算可初步選定伺服電機。選用直流伺服電機，可選BL系列無刷直流電動機，型號為92BL-4015H1-L

20、S-B直流伺服電機，適配驅(qū)動器BL-2203C，其額定轉(zhuǎn)矩為2.6Nm，大于最大切削負載轉(zhuǎn)矩M=0.6Nm;轉(zhuǎn)子慣量=0.0016，滿足匹配要求。 92BL-4015H1-LS-B型直流伺服電機的主要技術(shù)參數(shù)如下： 最高轉(zhuǎn)速：1500r/min ； 額定轉(zhuǎn)矩：2.6Nm ； 最大轉(zhuǎn)矩：5.2Nm ； 定位轉(zhuǎn)矩:： 0.08Nm； 額定功率：400W； 額定電壓：220V(AC)； 額定電流：2A； 外形尺寸：； 質(zhì)量：3.6kg。（3）空載加速轉(zhuǎn)矩計算 當執(zhí)行件從靜止以階躍指令加速導最大移動（快速移動）時，所需的空載加速轉(zhuǎn)矩為 空載加速時，主要克服的是慣性?？倯T量 0.001169+0.001

21、6=0.00277（） 則 （Nm） 其中為加速時間取為0.1s，空載加速轉(zhuǎn)矩不允許超過伺服電機的最大輸出轉(zhuǎn)矩。由此可見，92BL-4015H1-LS-B型直流伺服電機的=5.2Nm>=4.35Nm，滿足設(shè)計要求。（4）伺服系統(tǒng)增益通常取系統(tǒng)增益為825.對輪廓控制的數(shù)控銑床可取較大值。如取=10。伺服系統(tǒng)的時間常數(shù)=1/=1/10s=0.1s。根據(jù)=。如選用92BL-4015H1-LS-B型直流伺服電機，執(zhí)行件（工作臺）達到的最大加速度為 (m/)伺服系統(tǒng)要求達到的最大加速度發(fā)生在系統(tǒng)處于時間常數(shù)內(nèi)，執(zhí)行件的速度從-增加導+時 顯然，因而按照加速能力選擇=10是合適的。如遠小于a，可適

22、當增大值以提高系統(tǒng)的性能。五、軸承的選擇及校核(1)初選軸承型號根據(jù)實際工作條件，初步選擇的軸承型號為36304 GB292-83，主要性能參數(shù)如表所示。軸承的性能參數(shù)性能參數(shù)36304 GB292-83額定動載荷C(kN)18.5額定靜載荷C0(kN)9.95極限轉(zhuǎn)速（油潤滑）（r/min）31000(2)計算內(nèi)部軸向力S 式中： e負荷影響系數(shù)； Fr軸承所受的徑向力(N)。因為絲杠傳遞運動，滾動導軌承載，所以軸承徑向只承受絲杠給予的重力，非常小忽略不計，故內(nèi)部軸向力S可計為0。(3) 計算軸承的最大軸向載荷Fa(4)計算當量動載荷P和當量靜載荷P0下表為角接觸球軸承當量動、靜載荷關(guān)系表：

23、P321eY當 量 動 載 荷當 當 0.0150.381.470.0290.401.400.0580.431.30當 量 靜 載 荷當 當 0.0870.461.230.1200.471.190.1700.501.12相對軸向載荷：，所以選取e=0.40，Y=1.40；當量懂載荷：當量靜載荷：（5） 壽命L10h計算 式中： L10h滾動軸承的基本額定壽命(h)； C軸承的額定動載荷(kN)； P當量動載荷(N)； 壽命指數(shù)：球軸承取3； n軸承轉(zhuǎn)速，取最大轉(zhuǎn)速，n=1500r/min。（6） 靜載荷校核 式中： C0額定靜載荷(kN)； S0安全系數(shù)，取S0=2； P0當量靜載荷(N)。3

24、.5.8 極限轉(zhuǎn)速校核 (3-34)式中： nmax軸承最高轉(zhuǎn)速；f1載荷系數(shù)； f2載荷分布系數(shù)； n1im極限轉(zhuǎn)速，n1im= 31000r/min。根據(jù)文獻10，f1=0.96，f2=0.91，代入得：綜上所述，軸承36304GB292-83能滿足壽命、靜載荷、動載荷與許用轉(zhuǎn)速的要求。六、導軌的設(shè)計及滾珠絲杠螺母副間隙消除和預(yù)緊一、導軌的設(shè)計銑床上的直線運動部件都是沿著它的床身、立柱、橫梁、等支承件上的導軌進行運動的，導軌的作用概括地說就是對運動部件起導向和支承作用，導軌的制造精度及精度保持性對機床加工精度有著重要的影響。導軌主要由機床上兩個相對運動部件的配合面組成一對導軌副，其中不動的

25、配合面成為支承（固定）導軌，運動的配合面成為運動導軌?；瑒訉к壘哂薪Y(jié)構(gòu)簡單、制造方便、接觸剛度大等優(yōu)點。但傳統(tǒng)滑動導軌摩擦阻力大，磨損快，動、靜摩擦系數(shù)差別大，低速時易產(chǎn)生爬行現(xiàn)象。目前已不采用傳統(tǒng)滑動導軌，而是采用帶有耐磨粘貼帶覆蓋層的滑動導軌和新型塑料滑動導軌，且已廣泛用于數(shù)控機床上，其摩擦因數(shù)小，且動、靜摩擦因數(shù)差很小，能防止低速爬行現(xiàn)象，耐磨性強等特點。塑料導軌多與鑄鐵導軌或淬硬鋼導軌相配使用。二、滾珠絲杠螺母副間隙消除和預(yù)緊滾珠絲杠副是回轉(zhuǎn)運動與直線運動相互轉(zhuǎn)換的一種新型傳動裝置，在數(shù)控銑床上得到了廣泛的應(yīng)用。滾珠絲杠在軸向載荷作用下，滾珠和螺紋滾道接觸區(qū)會產(chǎn)生嚴重接觸變形，接觸剛度

26、與接觸表面預(yù)緊力成正比。如果滾珠絲杠螺母副間存在間隙，接觸剛度較??；當滾珠絲杠反向旋轉(zhuǎn)時，螺母不會立即反向，存在死區(qū)，影響絲杠的傳動精度。為了保證滾珠絲杠反向傳動精度和軸向精度，必須消除滾珠絲杠螺母副軸向間隙。消除間隙的方法常采用雙螺母結(jié)構(gòu)，利用兩個螺母的相對軸向位移，使兩個滾珠螺母中的滾珠分別貼緊在螺紋滾道的兩個相反的側(cè)面上，用這種方法預(yù)緊消除軸向間隙時，應(yīng)注意預(yù)緊力不宜過大。預(yù)緊力過大會使空載力矩增加，從而減低傳動效率，縮短使用壽命。通過調(diào)整兩個螺母之間的軸向位置，使兩個螺母的滾珠在承受載荷之前，分別與絲杠的兩個不同的側(cè)面接觸，產(chǎn)生一定的預(yù)緊力，以達到提高軸向剛度的目的。 調(diào)整預(yù)緊有多種方

27、式，上圖所示的為螺紋調(diào)隙式結(jié)構(gòu)，用鍵限制螺母在螺母座內(nèi)的轉(zhuǎn)動。調(diào)整時，擰動圓螺母將螺母沿軸向移動一定距離，在消除間隙之后用另一圓螺母將其鎖緊。這種調(diào)整方法的結(jié)構(gòu)簡單緊湊，調(diào)整方便，但調(diào)整較差。七、聯(lián)軸器的選用 凸緣聯(lián)軸器是把兩個帶有凸緣的半聯(lián)軸器有鍵分別與兩軸聯(lián)接，然后有螺栓把兩個半聯(lián)軸器聯(lián)成一體，以傳遞運動和轉(zhuǎn)矩。這種聯(lián)軸器有兩種主要的結(jié)構(gòu)形式。一種是普通的凸緣聯(lián)軸器，通常是靠鉸制孔用螺栓來實現(xiàn)現(xiàn)軸對中；另一種是有對中榫的凸緣聯(lián)軸器，靠一人半聯(lián)軸器上的凸肩與另一個半聯(lián)軸器睥凹緣相配合而對中。 凸緣聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡單、成本低、可傳遞較大的轉(zhuǎn)矩，對于轉(zhuǎn)速不高、無沖擊、軸的剛性大、對中性好時常采用，本

28、設(shè)計選用有對中榫的凸緣聯(lián)軸器。八、微機數(shù)控系統(tǒng)的設(shè)計8.1控制系統(tǒng)總體方案的擬定機電一體化系統(tǒng)由硬件系統(tǒng)和軟件系統(tǒng)兩大部分組成，控制系統(tǒng)的控制對象主要包括各種機床，如車床，銑床，磨床等等，控制系統(tǒng)的基本組成如下圖所示： 數(shù) 控 銑 床直流電機直流電機驅(qū)動電路通信接口微 機開關(guān)量控制電路主軸電機軟件主運動驅(qū)動電路8.2繪制控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖根據(jù)總體方案及機械結(jié)構(gòu)的控制要求，銑床控制系統(tǒng)選用MCS-51系列單片機組成，Y方向均采用直流電機控制，控制系統(tǒng)的功能包括：1、Y向進給伺服運動2、鍵盤顯示3、面板管理4、行程控制5、其他功能，例如光電隔離電路、功率放大電路、紅綠燈顯示硬件電路主要由以下幾部分組

29、成：主控器，即中央處理單元（CPU）;總線，包括數(shù)據(jù)總線、地址總線和控制總線；存儲器，包括RAM和ROM；接口，即I/O輸入輸出接口電路；外部設(shè)備，如鍵盤、顯示器及光電輸入等；控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu)框圖如圖所示：信號變 換CPUI/O接口RAM/ROM外 設(shè)控制對 象8.3選擇中央處理單元（CPU）的類型在微機控制系統(tǒng)中CPU的選擇主要考慮以下因素：1、時鐘頻率和字長，這個指標將控制數(shù)據(jù)處理的速度；2、可擴展存儲器的容量；3、指令系統(tǒng)功能，影響編程的靈活性；4、I/O接口擴展能力，即對外部設(shè)備控制的能力；5、開發(fā)手段，包括支持開發(fā)的軟和硬件；此外，還應(yīng)考慮到系統(tǒng)的應(yīng)用場合，控制對象對各種參數(shù)的要求，以及經(jīng)濟價比等經(jīng)濟性的要求。 綜合考慮以上因素，這里選用8031芯片作為CPU8.4 I/O接口電路設(shè)計8031單片機共有8個