二級(jí)減速器課程設(shè)計(jì)(共22頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上2010/2011學(xué)年 第1學(xué)期機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課 程 設(shè) 計(jì)題目名稱 展開式二級(jí)圓柱齒輪減速器學(xué)院（系） 機(jī)電學(xué)院專 業(yè) 材料成型機(jī)控制工程班 級(jí) 08級(jí)01班學(xué) 號(hào) 姓 名 楊歡 指導(dǎo)教師 高瑞貞河北工程大學(xué)2010年11月設(shè)計(jì)題目： 二級(jí)減速器設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)：運(yùn)輸帶傳遞的有效圓周力F=2850N運(yùn)輸帶速度V=0.85m/s滾筒的計(jì)算直徑D=410mm設(shè)計(jì)要求：原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī)，齒輪單向傳動(dòng)，有輕微沖擊。工作條件：工作時(shí)間10年，每年按300天計(jì) 單班工作（每班8小時(shí)）。傳動(dòng)示意圖如下： 專心-專注-專業(yè)目錄 一、 選擇電機(jī)1. 工作機(jī)所需功率P工作：P工作=FV1000=2

2、850*0.=2.4225 kw.1帶傳動(dòng)效率：0.952每對(duì)軸承傳動(dòng)效率：0.993圓柱齒輪的傳動(dòng)效率：0.984鏈傳動(dòng)效率：0.97 5聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率：0.99 6卷筒的傳動(dòng)效率：0.96說(shuō)明：總電機(jī)至工作機(jī)之間的傳動(dòng)裝置的總效率：總=1*26*32*4*5*6=0.95*0.996*0.982*0.97*0.99*0.96 =0.792P電機(jī)=P工作總=2.42250.792kw=3.06kwp額=P電機(jī)*Ka=3.06*1.4kw=4.284kw p額=4.0kw , 轉(zhuǎn)速n=1440r/min n滾筒=60*1000*vD=60*1000*0.85*410=39.61r/min查機(jī)

3、械設(shè)計(jì)課程實(shí)際第7頁(yè)表2.1：取V帶傳動(dòng)比i=24, 鏈傳動(dòng)比i=840, 齒輪傳動(dòng)比i=36 所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍是： n電動(dòng)機(jī)=n滾筒*i總=159338232r/min 初選電動(dòng)機(jī)同步轉(zhuǎn)速為1440 r/min 根據(jù)電動(dòng)機(jī)所需功率和轉(zhuǎn)速查手冊(cè)第167頁(yè)表12-1查出電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-4。其額定功率為4.0KW，工作輸出功率為2.4KW。基本符合所需設(shè)計(jì)要求。二、 確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比 總傳動(dòng)比：i總= n電動(dòng)機(jī)n滾筒= .61=36.35平均傳動(dòng)比：i平均 = 436.25=2.455分配傳動(dòng)比：取i帶=1.89, i鏈=2.0, i齒輪1=3.0，i齒輪2=3.

4、21三、 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 將傳動(dòng)裝置各軸由高速到低速依次定為1軸、2軸、 3軸,1.各軸轉(zhuǎn)速： n1=n電動(dòng)機(jī)i帶=14401.89=761.9r/min n2=n電動(dòng)機(jī)i帶*i齒輪1=14401.89*3.0=253.97r/min n3=n電動(dòng)機(jī)i帶*i齒輪1*i齒輪2=14401.8*3.0*3.21=79.12r/min 2.各軸輸入功率：P1=P電機(jī)*1*2=3.06*0.95*0.99=2.877kw P2=P1*22*3=2.877*0.992*0.98=2.76 kw P3=P2*22*3 =2.76*0.992*0.98=2.65 KW 3.各軸輸入轉(zhuǎn)矩: T1

5、=9550*P1n1=36.06Nm T2=9550*P2n2=103.78Nm T3=9550*P3n3=319.86 Nm 四、 設(shè)計(jì)V帶和帶輪 1.設(shè)計(jì)V帶1) 計(jì)算設(shè)計(jì)功率Pc由表8-7得：KA=1.1 則 計(jì)算功率Pd Pd=KA*P電機(jī)=1.1*4kw=4.4kw 根據(jù)Pd=4.4kw n電動(dòng)機(jī)=1440 r/min,2) 選擇帶型 由圖8-12，選擇A型V帶, dmin=75mm,.取dd1=212mm3) 選取帶輪基準(zhǔn)直徑 dd2=n電機(jī)n1*dd1=.*112=211.68mm, 由表8-8 取 dd2=236mm。4) 驗(yàn)算帶速V=*dd1*n電機(jī)60*1000= *112

6、*1000=8.44m/s 帶速在525 m/s范圍內(nèi)，合適5) 確定中心距a和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld初步選取中心距 a0=450 mm符合0.7(dd1+dd2) < a0< 2(dd1+dd2)由式（8-26）得帶長(zhǎng)： Ld0=2 a0+2(dd1+dd2) +(dd2-dd1)24 a0=2*450+2*（112+212）+(212-112)24*450=1414.16 mm由表8-2取Ld=1600 mm計(jì)算實(shí)際中心距：A=Ld4- 8(dd1+dd2)= Ld4- 8(112+212)=272.83mmB=(dd2-dd1)28=(212-112)28=1250mma=A+A2

7、-B=543.36mm 取a=510mm6) 小帶輪包角由式8-3得： =180°-dd2-dd1a*57.3°=167°54°120° 合適7) 確定帶的根數(shù)Z因dd1=112mm, i=dd2dd1=1.89, v=8.44m/s, 由表8-3查得：P0=1.6kw, 由表8-4查得: P0=0.09kw,因=167°54°， 由表8-5查得: K=0.965，因Ld=1600 mm，由表8-6查得：KL=0.99由式8-28得： ZPdP=Pd（P0+P0） KKL=2.810，取Z=3根。8) 確定初拉力由式8-30

8、得單根普通V帶的初拉力 F0=500*2.5-K*PdK*Z*v+qv2=145.3N.9) 計(jì)算壓軸力由式8-30，得壓軸力FQ=2 Z F0sin2=2*3*145.3* sin167.53°2=866.65N五、 齒輪的設(shè)計(jì)1. 高速級(jí)a. 選擇材料及確定許用應(yīng)力 根據(jù)題設(shè)條件，由課本表5-3，大、小齒輪均選用20CrMnTi鋼滲碳淬火，硬度5662HRC。由圖5-29c查得彎曲疲勞極限應(yīng)力Flim=450MPa；由圖5-32c查得接觸疲勞極限應(yīng)力Hlim=1500MPa。b. 按齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算齒輪的模數(shù)mn mn12.63KT1cos2dZ12FPYFSYS(1) 確定

9、許用彎曲應(yīng)力FP按式（5-29）計(jì)算，取YST=2.0，SFmin=2.0, Yx=1；YN=1；則FP=FlimYSTSFminYN Yx=450×22×1×1=450MPa(2) 小齒輪的名義轉(zhuǎn)矩 T1=36.06Nm(3) 選取載荷系數(shù)K 因?yàn)槭切饼X輪傳動(dòng)，故選取K=1.3(4) 初步選定齒輪的參數(shù) Z1=20，Z2=i Z1=60，d=0.5, =15°，u=3(5) 確定復(fù)合齒形系數(shù)YFS。因大、小齒輪選用同一材料及熱處理，則FP相同，故按小齒輪的復(fù)合齒形系數(shù)帶入即可。而 Zv1=Z1cos3=20cos315°=22，由圖5-26查

10、得YFS=4.34。(6) 確定重合度與螺旋角系數(shù)YS。初選螺旋角=15°，則Zv2=Z2cos3=60cos315°=62， 按式（5-12a）有va=1.88-3.2(1Zv1+1Zv2)cos=1.88-3.2122+162cos15°=1.63 由圖5-26查得YS=0.66，將上述各參數(shù)代入求mn式中，得 mn=12.63KT1cos2dZ12FPYFSYS=12.631.3*36.06*cos15°0.5*20*20*450*4.34*0.65=1.4mm按表5-1取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) mn=2mm。則中心距a=mn(Z1+Z2)2cos=2*(20+

11、60)2cos15°=82.82mm， 取a=73mm，則 cos=mn(Z1+Z2)2a=2*(20+60)2*83=0.964， =15.452°(7) 計(jì)算傳動(dòng)的幾何尺寸d1=mnZ1cos=2*200.964=41.494mm，d2=mnZ2cos=124.481mm， b2=dd1=0.5*41.494=20.747mm，取b2=22mm。 b1=b2+510=2732，取b1=30mm。c. 校核齒面的接觸疲勞強(qiáng)度由式（5-40）可知，H=109ZEZKT1bd12u+1uHP取Z=0.88，ZE=189.8MPa，H=109*189.8*0.881.3*36.

12、0620*41.49423+13 MPa=740MPa而許用接觸應(yīng)力HP按式（5-30）計(jì)算，取SHmin=1.5，ZN=1，ZW=1，HP=HlimSHminZNZW=15001.5*1*1=1000MPa，因H<HP，故接觸疲勞強(qiáng)度足夠。2. 低速級(jí)a. 選擇材料及確定許用應(yīng)力 根據(jù)題設(shè)條件，由課本表5-3，大、小齒輪均選用20CrMnTi鋼滲碳淬火，硬度5662HRC。由圖5-29c查得彎曲疲勞極限應(yīng)力Flim=450MPa；由圖5-32c查得接觸疲勞極限應(yīng)力Hlim=1500MPa。b. 按齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算齒輪的模數(shù)mn mn12.63KT2cos2dZ32FPYFSYS(1

13、) 確定許用彎曲應(yīng)力FP按式（5-29）計(jì)算，取YST=2.0，SFmin=2.0, Yx=1；YN=1；則FP=FlimYSTSFminYN Yx=450×22×1×1=450MPa(2) 小齒輪的名義轉(zhuǎn)矩 T2=103.78Nm(3) 選取載荷系數(shù)K 因?yàn)槭切饼X輪傳動(dòng)，故選取K=1.0(4) 初步選定齒輪的參數(shù) Z3=25，Z4=i Z3=80，d=0.5, =15°，u=3.21(5) 確定復(fù)合齒形系數(shù)YFS。因大、小齒輪選用同一材料及熱處理，則FP相同，故按小齒輪的復(fù)合齒形系數(shù)帶入即可。而 Zv3=Z3cos3=25cos315°=27

14、.7，由圖5-26查得YFS=4.17。(6) 確定重合度與螺旋角系數(shù)YS。初選螺旋角=15°，則Zv4=Z4cos3=80cos315°=88.77， 按式（5-12a）有va=1.88-3.21Zv3+1Zv4cos=1.88-3.2128+189cos15°=1.67 由圖5-26查得YS=0.64，將上述各參數(shù)代入求mn式中，得 mn=12.63KT2cos2dZ32FPYFSYS=12.631.3*103.78*cos15°0.5*25*25*450*4.17*0.64=1.68mm按表5-1取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù) mn=2mm。則中心距a=mn(Z3+Z

15、4)2cos=2*(25+80)2cos15°=108.7mm， 取a=109mm，則 cos=mn(Z3+Z4)2a=2*(25+80)2*109=0.9633 =15.57°(7) 計(jì)算傳動(dòng)的幾何尺寸d3=mnZ3cos=2*250.9633=51.905mm，d4=mnZ4cos=166.095mm， b4=dd3=0.5*51.905=25.953mm，取b4=28mm。 b3=b4+510=3338，取b3=35mm。c. 校核齒面的接觸疲勞強(qiáng)度由式（5-40）可知，H=109ZEZKT1bd32u+1uHP取Z=0.88，ZE=189.8MPa，H=109*18

16、9.8*0.881.3*103.7827*51.823.21+13.21 MPa=881.73.MPa而許用接觸應(yīng)力HP按式（5-30）計(jì)算，取SHmin=1.5，ZN=1，ZW=1，HP=HlimSHminZNZW=15001.5*1*1=1000MPa，因H<HP，故接觸疲勞強(qiáng)度足夠。六、 鏈設(shè)計(jì)1 選擇鏈輪齒數(shù)Z1、Z2根據(jù)傳動(dòng)比i=2，估計(jì)鏈速v在00.6m/s范圍，由表8-15選取小鏈齒數(shù)Z1=13，大鏈齒數(shù)Z2=iZ1=34<120，合適。2 確定計(jì)算功率Pc一直載荷變化小，由表8-12查得KA=1.0，故Pc=KAP3=2.65kw3 確定中心距a0及鏈節(jié)數(shù)Lp初確定

17、中心距a0=（3050）p，取a0=30p。由式（8-43）求LpLp=2a0p+Z1+Z22+Z2-Z122pa0=2*30pp+17+342+34-1722p30p=85.74，取Lp=864 確定鏈條型號(hào)和節(jié)距p首先確定系數(shù)KZ、KL、KP，根據(jù)鏈速估計(jì)鏈傳動(dòng)可能產(chǎn)生鏈板疲勞破壞，由表8-13查得小鏈輪齒數(shù)系數(shù)KZ=0.887，由圖8-26查得KL=0.95，考慮傳遞功率不大，故選單排鏈，由表8-14查得KP=1.0。 所需傳遞的額定功率 P0=PcKZKLKP=2.650.887*0.95*1.0kw=3.14kw由表8-24選擇滾子鏈型號(hào)為16A，鏈節(jié)距p=25.4mm5 驗(yàn)算鏈速v

18、=Z1pn160*1000=17*25.4*79.1260*1000=0.6m/s，在估計(jì)范圍之內(nèi)。6 確定鏈長(zhǎng)L和中心距aL=Lp*p1000=86*25.41000=2.18mm，a=p4Lp-Z1+Z22+Lp-Z1+Z222-8Z2-Z122=25.4486-17+342+86-17+3422-834-1722=765.24mm7 求作用在軸上的力工作拉力 F=1000pv=1000*2.650.6N=4416.67N取壓軸力系數(shù)為1.2，壓軸力 FQ=1.2F=5300N8 選擇潤(rùn)滑方式根據(jù)鏈速七、 軸的設(shè)計(jì) 軸：1. 選擇軸的材料該軸屋特殊要求，因而選用調(diào)質(zhì)處理的45鋼，由表12-

19、1知，b=650MPa。2. 初步估計(jì)軸徑a) 求齒輪上作用力的大小圓周力 Ft1=2000T1d1=1738.08N徑向力 Fr1=Ft1tanancos=656.71N軸向力 Fa1=Ft1tan=484.30b)c) 求軸承的支反力水平面上支反力 FRA=bFt1l=525.47N， FRB=Ft1- FRA=1212.61N垂直面上支反力 FRA=Fr1b-Fa1d2l=1646.64N，F(xiàn)RB=-123.28Nd) 求彎矩水平面上的彎矩 M=FRBc=48.0Nm垂直面上的彎矩 M1=-78.0Nm M2=-10.05 Nm M3=FRBc=-2.65N.m合成彎矩 MC1=M2+M

20、12=49.4Nm MC2=M2+M22=48.07 Nme) 扭矩 T1=36.06Nmf) 當(dāng)量彎矩因單向回轉(zhuǎn)，視轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán)，=-1b/0b，已知b=650MPa，查表12-1，-1b=59MPa，0b=98MPa，則=5998=0.602。T1=0.602*36.06=21.74 Nm當(dāng)量彎矩MC1'=MC12+（T1）2=80.096 NmMC2'=MC22+（T1）2=51.54 Nmg) 由于剖面C當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與臨段相差不大，故剖面C為危險(xiǎn)剖面，c=MC1'W=MC1'0.1d3<-1b= 59MPa，得d>15.33mm選

21、取軸的直徑為203. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1) 軸上零件的軸向定位齒輪的一端靠軸肩定位，另一端靠套筒定位，裝拆、傳力均較方便；兩端軸承用同一尺寸，以便于購(gòu)買、加工、安裝和維修；軸承一端軸肩定位，一端靠軸承端蓋。(2) 軸上零件的周向定位齒輪與軸采用平鍵連接，軸承內(nèi)圈與軸采用基孔制過(guò)盈配合。(3) 確定各段的軸徑和長(zhǎng)度(4) 考慮軸的結(jié)構(gòu)工藝性 軸:1. 選擇軸的材料該軸屋特殊要求，因而選用調(diào)質(zhì)處理的45鋼，由表12-1知，b=650MPa。2. 初步估計(jì)軸徑a) 求齒輪上作用力的大小 圓周力 Ft2=1667.41N Ft3=1509.81N徑向力 Fr2=Ft2tanancos=629.55N F

22、r3=Ft3tanancos=1509.81N軸向力 Fa2=Ft2tan=460.91N Fa3=Ft3tan=1105.37Nb) 求軸承的支反力水平面上支反力 FRB=3206.1N， FRA=2281.77N垂直面上支反力 FRA=1412.96N FRB=726.41Nc) 求彎矩d)水平面上的彎矩 M1 =68.6Nm M2=379.99Nm垂直面上的彎矩 M1'=-2.79Nm M2'=86.09Nm合成彎矩 MC1=M12+M1'2=68.68 Nm MC2=M22+M2'2=389.62Nme) 扭矩 T2=62.48Nmf) 當(dāng)量彎矩因單向回

23、轉(zhuǎn)，視轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán)，=-1b/0b，已知b=650MPa，查表12-1，-1b=59MPa，0b=98MPa，則=5998=0.602。T2=0.602*126.04=75.9 Nm當(dāng)量彎矩MC1'=MC12+（T1）2=92.41Nm MC2'=MC22+（T1）2=394.6 Nmg) 由于剖面C當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與臨段相差不大，故剖面C為危險(xiǎn)剖面，c=MC1'W=MC1'0.1d3<-1b= 59MPa，得d30mm選取軸的直徑為303. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1) 軸上零件的軸向定位齒輪的一端靠軸肩定位，另一端靠套筒定位，裝拆、傳力均較方便；兩端軸承

24、用同一尺寸，以便于購(gòu)買、加工、安裝和維修；軸承一端軸肩定位，一端靠軸承端蓋。(2) 軸上零件的周向定位齒輪與軸采用平鍵連接，軸承內(nèi)圈與軸采用基孔制過(guò)盈配合。(3) 確定各段的軸徑和長(zhǎng)度(4) 考慮軸的結(jié)構(gòu)工藝性 軸：1. 選擇軸的材料該軸屋特殊要求，因而選用調(diào)質(zhì)處理的45鋼，由表12-1知，b=650MPa。2. 初步估計(jì)軸徑a) 求齒輪上作用力的大小圓周力 Ft4=2000T3d4=3851.53N 徑向力 Fr4=Ft4tanancos=1455.7N 軸向力 Fa4=Ft4tan=1073.2N b)c) 求軸承的支反力水平面上支反力 FRB=1326.1N， FRA=2525.43N垂

25、直面上支反力 FRA=-4192.57N FRB=10948.27Nd) 求彎矩e)水平面上的彎矩 M=-105.66Nm 垂直面上的彎矩 M1=503.5 Nm M2=-175.42Nm M3=88.95N合成彎矩 MC1=M12+M1'2=204.78 Nm MC2=M22+M2'2=138.12 Nmf) 扭矩 T3=319.86Nmg) 當(dāng)量彎矩因單向回轉(zhuǎn)，視轉(zhuǎn)矩為脈動(dòng)循環(huán)，=-1b/0b，已知b=650MPa，查表12-1，-1b=59MPa，0b=98MPa，則=5998=0.602。T3=0.602*319.86=192.56 Nm當(dāng)量彎矩MC1'=MC1

26、2+（T1）2=549.35Nm MC2'=MC22+（T1）2=173.9Nmh) 由于剖面C當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與臨段相差不大，故剖面C為危險(xiǎn)剖面，c=MC1'W=MC1'0.1d3<-1b= 59MPa，得d40mm選取軸的直徑為403. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(5) 軸上零件的軸向定位齒輪的一端靠軸肩定位，另一端靠套筒定位，裝拆、傳力均較方便；兩端軸承用同一尺寸，以便于購(gòu)買、加工、安裝和維修；軸承一端軸肩定位，一端靠軸承端蓋。(6) 軸上零件的周向定位齒輪與軸采用平鍵連接，軸承內(nèi)圈與軸采用基孔制過(guò)盈配合。(7) 確定各段的軸徑和長(zhǎng)度(8) 考慮軸的結(jié)構(gòu)工藝性八、

27、減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)及尺寸 箱體一般用灰鑄鐵HT150或HT200制造。對(duì)于重型減速器也可以采用球墨鑄鐵或鑄鋼制造。在單件生產(chǎn)中，特別是大型減速器，可采用焊接結(jié)構(gòu)，以減輕重量，縮短生產(chǎn)周期。 箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要點(diǎn)減速器的箱體是支持和固定軸及軸上零件并保證傳動(dòng)精度的重要零件，其重量一般約占減速器總重量的4050，因此，箱體結(jié)構(gòu)對(duì)減速器的性能、制造工藝、材料消耗、重量和成本等影響很大，設(shè)計(jì)時(shí)務(wù)必綜合考慮，認(rèn)真對(duì)待。減速器箱體的設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下： 箱體應(yīng)具有足夠的剛度（1）軸承座上下設(shè)置加強(qiáng)筋。（2）軸承座房設(shè)計(jì)凸臺(tái)結(jié)構(gòu)。凸臺(tái)的設(shè)置可使軸承座旁的聯(lián)接設(shè)計(jì)凸臺(tái)結(jié)構(gòu)要注意下列幾個(gè)問題：a 軸承座旁兩凸臺(tái)螺栓距離S應(yīng)

28、盡可能靠近。對(duì)無(wú)油構(gòu)箱體（軸承采用油脂潤(rùn)滑）取SD2，應(yīng)注意凸臺(tái)聯(lián)接螺栓（d1）與軸承蓋聯(lián)接螺釘（d3）不要互相干涉；對(duì)有油溝箱體（軸承采用潤(rùn)滑油潤(rùn)滑），取SD2，應(yīng)注意凸臺(tái)螺栓孔（d1）不要與油溝相通，以免漏油。D2則為軸承座凸緣的外徑。b 凸臺(tái)高度h的確定應(yīng)以保證足夠的螺母搬手空間為準(zhǔn)則。搬手空間根據(jù)螺栓直徑的大小由尺寸C1和C2確定。c 凸臺(tái)沿軸向的寬度同樣取決于不同螺栓直徑所確定的C1+ C2之值，以保證足夠的搬手空間。但還應(yīng)小于軸承座凸緣寬度35mm.，以便于凸緣端面的加工。（3）箱座的內(nèi)壁應(yīng)設(shè)計(jì)在底部凸緣之內(nèi)。（4）地腳螺栓孔應(yīng)開在箱座底部凸緣與地基接觸的部位；不能懸空。（5）箱座

29、是受力的重要零件，應(yīng)保證足夠的箱座壁厚，且箱座凸緣厚度可稍大于箱蓋凸緣厚度。2、確保箱體接合面的密封、定位和內(nèi)部傳動(dòng)零件的潤(rùn)滑。為保證箱體軸承座孔的加工和裝配的準(zhǔn)確性，在接合面的凸緣上必須設(shè)置兩個(gè)定位用的為保證箱蓋、箱座的接合面之間的密封性，接合面凸緣聯(lián)接螺栓的間距不宜過(guò)大，一般不大于150180mm，并盡量對(duì)稱布置。如果滾動(dòng)軸承靠齒輪飛濺的潤(rùn)滑油潤(rùn)滑時(shí)，則箱座凸緣上應(yīng)開設(shè)集油溝，集油溝要保證潤(rùn)滑油流入軸承座孔內(nèi)，再經(jīng)過(guò)軸承內(nèi)外圈間的空隙流回箱座內(nèi)部，而不應(yīng)有漏油現(xiàn)象發(fā)生。3、箱體結(jié)構(gòu)應(yīng)具有良好的工藝性鑄造工藝性的要求，箱壁不宜太薄，min8mm，以免澆鑄時(shí)鐵水流動(dòng)困難，出現(xiàn)充不滿型腔的現(xiàn)象。

30、壁厚應(yīng)均勻和防止金屬積聚、避免產(chǎn)生的縮孔、裂紋等缺陷。當(dāng)箱壁的厚度變化較大時(shí)，應(yīng)采用平緩過(guò)渡的結(jié)構(gòu)。 避免出現(xiàn)狹縫結(jié)構(gòu)，因?yàn)檫@種結(jié)構(gòu)的砂型易碎裂，正確的做法應(yīng)聯(lián)成整體箱壁沿?fù)苊较驊?yīng)有1：101：20的撥模斜度。（2）機(jī)械加工工藝性的要求軸承座孔應(yīng)為通孔，最好兩端孔徑一樣以利于加工。兩端軸承外徑不同時(shí)，可以在座孔中安裝襯套，使支座孔徑相同，利用襯套的厚度不等，形成不同的孔徑以滿足兩端軸承不同外徑的配合要求。同一側(cè)的各種加工端面盡可能一樣平齊，以便于一次調(diào)整刀具進(jìn)行加工。加工表面與非加工表面必須嚴(yán)格區(qū)分，并盡量減少加工面積。因此，軸承座的外端面、觀察孔、透氣塞、吊環(huán)螺釘、油標(biāo)尺和油塞以及凸緣連接

31、螺栓孔等處均應(yīng)制出凸臺(tái)（凸出非加工面35mm）以便加工。(所示為軸承座凸緣的外端面與凸臺(tái)之間的合理與不合理的結(jié)構(gòu)。本減速箱箱體，壁厚采用8mm10mm，符合標(biāo)準(zhǔn)。 密封與潤(rùn)滑潤(rùn)滑技術(shù)的核心問題是要解決摩擦副也就是我們通常所說(shuō)的潤(rùn)滑點(diǎn)的潤(rùn)滑問題，對(duì)于從事潤(rùn)滑技術(shù)應(yīng)用的人來(lái)講，最關(guān)心的應(yīng)該是潤(rùn)滑點(diǎn)。也就是說(shuō)，不管你采用什么樣的潤(rùn)滑方式，干油潤(rùn)滑也好，稀油潤(rùn)滑也好，油霧潤(rùn)滑也好，或者采用油氣潤(rùn)滑，目的是要使?jié)櫥c(diǎn)始終處于最佳的潤(rùn)滑狀態(tài)。    那么，潤(rùn)滑點(diǎn)到底需要什么樣的潤(rùn)滑呢？是不是油加得越多越好呢？回答是否定的。 潤(rùn)滑點(diǎn)，也就是摩擦副在全膜潤(rùn)滑狀態(tài)下運(yùn)行是

32、一種理想的狀況。在這種全膜潤(rùn)滑狀態(tài)下，摩擦面之間有潤(rùn)滑劑，并能生成一層完整的潤(rùn)滑膜，把兩個(gè)摩擦表面完全隔開。摩擦副運(yùn)動(dòng)時(shí)，摩擦是潤(rùn)滑膜的內(nèi)部分子之間的內(nèi)摩擦，而不是摩擦面之間的直接接觸的外摩擦。    潤(rùn)滑點(diǎn)所需的潤(rùn)滑劑應(yīng)該以緩慢的均勻的微量油流到達(dá)軸承，如果潤(rùn)滑點(diǎn)所需要的潤(rùn)滑劑能以源源不斷的細(xì)流方式供應(yīng)，那對(duì)潤(rùn)滑點(diǎn)來(lái)說(shuō)，潤(rùn)滑效果是最理想的了。    舉個(gè)例子：一個(gè)軸承每小時(shí)需要1ml的潤(rùn)滑油，是每小時(shí)加1ml呢，還是把這1ml的油在1小時(shí)內(nèi)分幾次加，正確的答案應(yīng)該是后者。如果我們能使?jié)櫥c(diǎn)在每個(gè)潤(rùn)滑周期只得到0.

33、1ml的油，那么1ml油在1小時(shí)內(nèi)可以分10次供送，每6分鐘供一次，這就能達(dá)到十分滿意的效果了，這是一種最正確的潤(rùn)滑方式。    稀油潤(rùn)滑確實(shí)是一種有效的潤(rùn)滑方式。隨著潤(rùn)滑技術(shù)的發(fā)展，稀油潤(rùn)滑已從初級(jí)的大流量潤(rùn)滑方式向更先進(jìn)的微量潤(rùn)滑的方式發(fā)展。譬如油霧潤(rùn)滑是一種微量潤(rùn)滑，它的出現(xiàn)使稀油潤(rùn)滑發(fā)展到了一個(gè)新的階段。油霧潤(rùn)滑雖然朝著這一正確的潤(rùn)滑方式邁出了一大步，但由于在應(yīng)用上受到了種種限制，并嚴(yán)重污染環(huán)境和危害人體健康，因此應(yīng)用前景越來(lái)越黯淡，取代它的是更為精確更加微量且不污染環(huán)境的潤(rùn)滑方式油氣潤(rùn)滑。油氣潤(rùn)滑以一種新穎的潤(rùn)滑理念改變了傳統(tǒng)的潤(rùn)滑方式，它可以

34、把精細(xì)的極其微量的油滴流源源不斷地注入潤(rùn)滑點(diǎn)，這樣，以均等的時(shí)間精確分配潤(rùn)滑油的方式得以實(shí)現(xiàn)，并能適合不同的惡劣工況條件，這是其它潤(rùn)滑方式都不能做到的。本設(shè)計(jì)潤(rùn)滑采用油浴潤(rùn)滑，齒輪箱中油液面要加淹沒齒輪的1/4處，利用齒輪旋轉(zhuǎn)的離心力，使用油充滿整個(gè)齒輪箱。密封：采用骨架油封。在設(shè)計(jì)時(shí)，骨架油封和軸承之間需要有個(gè)臺(tái)階，當(dāng)安裝軸承時(shí)會(huì)對(duì)軸的表面產(chǎn)生劃傷，如果不加臺(tái)階，骨架油封的密封性能將會(huì)大打折扣。減速器箱體參數(shù)：機(jī)座壁厚 =0.025a+38 9mm機(jī)蓋壁厚 1 1=0.02a+38 8mm機(jī)座凸緣厚度 b b=1.5 13.5mm機(jī)蓋凸緣厚度 b1 b1=1.51 12mm 機(jī)座底凸緣厚度

35、b2 b2=2.5 22.5mm地腳螺釘直徑 df df=15.73mm 地腳螺釘數(shù)目 n 查手冊(cè)a250 4軸承旁螺栓直徑 d1 d1=11.8mm 機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)結(jié)螺栓直徑 d2 d2=9.44mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3 d3=(0.40.5) df 7.87mm視孔蓋螺釘直徑 d4 d4=(0.30.4) df 6.29mm 定位銷直徑 d d=(0.70.8) d2 6.61mm螺栓df、d1、d2至機(jī)壁距離C1查手冊(cè)得22mm 18mm 16mm螺栓df、d2至凸緣邊緣距離C2查手冊(cè)得20mm 14mm軸承旁凸臺(tái)半徑R1 R1=C2凸臺(tái)高度h 外箱壁至軸承端面距離l1 l1=C1+C2+(510) 48 mm 40mm 36mm大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 11.2 12mm齒輪端面與內(nèi)機(jī)壁間的距離 2> 10mm箱蓋筋厚 m1 m10.851 7mm箱座筋厚 m m0.85 ， 7.65mm軸承端蓋外徑D2 D2=D+(55.5) d3 87.5mm 103.75mm 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓距離S S=D 88mm 104mm 九、 各項(xiàng)參數(shù) 1.軸承端蓋的參數(shù) 第一根軸上（輸入端無(wú)孔） 軸承外徑D=76mm d=23mm e=7.2mm M=15mm M=20mm b=8mm 第三根軸 軸承