大跨度梁模板專項(xiàng)施工方案(共15頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上大跨度梁模板工程施工方案工 程 名 稱：安徽華民食品有限公司生產(chǎn)研發(fā)基地。辦公樓 施 工 單 位： 安徽天筑建設(shè)集團(tuán)有限公司 編 制 人： 關(guān)玉峰日 期： 2014年5月25日 專心-專注-專業(yè)目 錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆砼對(duì)模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2四、梁側(cè)模板面板驗(yàn)算2五、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算3六、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算4七、對(duì)拉螺栓驗(yàn)算5八、梁底模板面板驗(yàn)算6九、梁底模板次楞驗(yàn)算7十、梁底次楞下托梁驗(yàn)算9十一、扣件抗滑移驗(yàn)算10十二、扣件式鋼管立柱計(jì)算10十三、立桿底地基承載力驗(yàn)算12一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場(chǎng)概況2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1

2、62-2008）3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊(cè)第四版（縮印本）5、建筑施工現(xiàn)場(chǎng)管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。7、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)10、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50005-2003）二、 工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.45m梁截面高度1.2m支架高度4.4m樓板厚度0.08m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.7m鋼管類型48×4

3、.4梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0.4m,梁下增加2根立柱水平桿最大步距1.5m立桿伸出水平桿長(zhǎng)度a0.4m面板18mm厚木膠合板梁底面板下次楞鋼管支撐梁側(cè)次楞兩根鋼管，間距500mm梁側(cè)主楞兩根雙鋼管48×4.4，間距700mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×500mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.093kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對(duì)梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對(duì)梁側(cè)模板荷載4kN/m2三、 新澆砼對(duì)模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算新澆筑的混凝土

4、作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2F=cH=24×1.6=38.400 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，按200/(T+15)計(jì)算，取初凝時(shí)間為5.7小時(shí)。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.6m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2-

5、 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.2。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算，新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值38.400kN/m2。四、 梁側(cè)模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×50×50/6=mm3；截面慣性矩I= 1000×50×50×50/12=mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、面板按兩跨連續(xù)板計(jì)算，其計(jì)算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.50m。2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=

6、4kN/m2。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×38.400+1.4×4×1=46.512KN/mq1=0.9×1.35×38.400+1.4×0.7×4×1= 50.184KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 50.184KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M1=0.125q1l2=0.125×50.184×0.502=1.57KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.5N/mm2；=Mmax=1.57×106=3.77N/mm2 < f

7、=12.5N/mm2W面板強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 1×38.400=38.4KN/m；面板最大容許撓度值: 500/250=2mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.521ql4=0.521×38.400×5004=0.27mm < 2mm100EI100×4500×滿足要求!五、 梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算次楞采用兩根鋼管，間距：0.5m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4180mm3；截面慣性矩I =mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)

8、算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對(duì)側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×38.400+1.4×4×0.5=23.256KN/mq2=0.9×1.35×38.400+1.4×0.7×4×0.5= 25.092KN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=25.092KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。3、強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算最大彎矩：Mmax=0.1

9、25ql2=0.125×25.092×0.52=0.784kN·m最大支座力：1.25ql=1.25×25.092×0.5=15.68kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f205N/mm2。=Mmax=0.784×106=93.780N/mm2 < 205N/mm2W×24180 ×2滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 38.400×0.5=19.2KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = N/mm2；

10、=0.521ql4=0.521×19.2×5004= 0.151mm < 2mm100EI×2100×× ×2滿足要求!六、 梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用雙鋼管48×2.75，間距：0.7m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8360mm3；截面慣性矩I =mm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=15.68kN，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.5m。主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmax=0kN·m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)

11、計(jì)值f205N/mm2。=Mmax=0×106=0N/mm2 < 205N/mm2W8360 滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=12.000kN，主楞彈性模量: E = N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/250=2mm；經(jīng)計(jì)算主楞最大撓度Vmax=0mm < 2mm。滿足要求!七、 對(duì)拉螺栓驗(yàn)算對(duì)拉螺栓軸力設(shè)計(jì)值：NabFsa對(duì)拉螺栓橫向間距；b對(duì)拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對(duì)垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：Fs=0.95（rG

12、G4krQQ 2k）=0.95×(1.2×38.400+1.4×4)=49.10kN。N=0.50×0.50×49.10=12.28kN。對(duì)拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb：Ntb =AnFtbAn對(duì)拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值本工程對(duì)拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb=12.92kN > N=12.28kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取梁寬度0.35m作為計(jì)算單元。面板的截面抵抗矩W= 35.00×5.0×5

13、.0/6=145.833cm3；截面慣性矩I= 35.00×5.0×5.0×5.0/12=364.583cm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、模板面板按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，其計(jì)算跨度取面板下的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計(jì)算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×2×0.35=16.42kN/mq1=0.9×1.35×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×2×0.

14、35= 18.10kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 18.10kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。Mmax=q1l2=18.10×0.252=0.14kN·m88梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：=Mmax=0.14×106=0.960N/mm2 < 12.5N/mm2W145.833×103滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 0.35×（24×1.61.5×1.60.3）=14.39 kN/m

15、；面板最大容許撓度值: 250/250=1.0mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=5×14.39×2504=0.045mm < 1.0mm384EI384×4500×364.583×104滿足要求!九、 梁底模板次楞驗(yàn)算梁底模板次楞采用鋼管,平行于梁截面，間距0.25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.18cm3；截面慣性矩I =10.04cm4；（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、荷載計(jì)算；作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×(24×1.6+1.5

16、5;1.6+0.3)+1.4×2×0.25=11.73kN/mq1=0.9×1.35×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×2×0.25= 12.93kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1= 12.93kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.308kN；N2=1.959kN；N3=1.959kN；N4=0.308kN；最大彎矩 Mmax = 0.029kN.m次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2；=Mmax=0.029

17、5;106=6.938N/mm2 < 205N/mm2W4.18×103滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 0.25×（24×1.61.5×1.60.3）=10.28kN/m；計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)次楞彈性模量: E = N/mm2；經(jīng)計(jì)算，最大變形 Vmax = 0.006mm次楞最大容許撓度值: 192/150 =1.3 mm；最大變形 Vmax = 0.006mm < 1.3mm滿足要求!十、 梁底次楞下托梁驗(yàn)算托梁采用:單鋼管48×4.4截面抵抗矩W=4.

18、18cm3截面慣性矩I=10.04cm4（一）強(qiáng)度驗(yàn)算托梁按兩跨連續(xù)梁計(jì)算，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.959kN，如下圖：計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)彎矩圖(kN.m)經(jīng)計(jì)算，從左到右各支座力分別為：N1=2.571kN;N2=4.653kN;N3=2.571kN;最大彎矩 Mmax=0.184kN.m；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2；=Mmax=0.184×106=44.019N/mm2 < 205N/mm2W4.18×103托梁抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.558kN，經(jīng)計(jì)

19、算，托梁最大變形值Vmax =0.086mm。托梁的最大容許撓度值:500/150=3.3mm，最大變形 Vmax =0.086mm < 3.3mm滿足要求!十一、 扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿豎向力設(shè)計(jì)值R=4.653KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計(jì)算。十二、 扣件式鋼管立柱計(jì)算（一）風(fēng)荷載計(jì)算因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載?；撅L(fēng)壓按阜陽(yáng)10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計(jì)算高度H=4.4m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)µz=0.84。計(jì)算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3

20、.1第32項(xiàng)和36項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2×An/(la×h)=1.2×0.108/(0.5×1.5)=0.173式中An =(la+h+0.325lah)d=0.108m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.5mh-步距，1.5md-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長(zhǎng)度。單排架無(wú)遮攔體形系數(shù)：µst=1.2j=1.2×0.173=0.21無(wú)遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：µs=µst1-n=0.211-0.88

21、 10=1.261-1-0.88-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=µzµs0=0.84×1.26×0.3=0.318kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mw=0.92×1.4klah2=0.92×1.4×0.318×0.5×1.52= 0.041kN·m1010（二）立柱軸心壓力設(shè)計(jì)值N計(jì)算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計(jì)值：4.653kN ；立柱承受支架自重：1.2×7.27×0.093=0.811kN 立柱軸心壓力設(shè)計(jì)值N：4.653+0.811=5.464kN；（三）立柱穩(wěn)定性計(jì)算立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式:N+MwfjAWN - 軸