斜井提升系統(tǒng)緊急制動計算

1、 建業(yè)公司副斜井提升機保險閘制動力矩計算報告核算：審核：礦長：機電運輸部2007年9月28日建業(yè)公司副斜井提升機保險閘制動力矩計算報告 已知條件：本礦井副井提升機型號為2JK-2×1.25/20，盤式液壓制動器。1、制動盤摩擦半徑：Rm1.08m2、盤形制動器油缸數(shù)量：n83、盤形制動器活塞有效面積：A103.5cm24、閘瓦與閘盤設(shè)計摩擦系數(shù)：u0.355、綜合阻力：Pc1.6MPa6、系統(tǒng)變位質(zhì)量由計算知M1995.3（kg·s2/cm）7、單個礦車的有效載荷Qk1200kg8、單個礦車重量Qz600kg9、提升長度：L520m10、鋼絲繩懸重長度Lc580m11、鋼絲

2、繩單位重量：Pk2.433kg/m12、提升機最大靜張力：Fjmax6200kg13、提升機最大靜張力差：Fcmax4000kg14、巷道傾角a30015、保險閘制動油壓P=6.1MPa一、提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量計算1、系統(tǒng)的變位重量：Gn1（Qz+Qk）Lk·Pk+Gt+Gj+Gd式中：n1串車組數(shù)量，n12Qz 單個礦車重量， Qz600kgQk單個礦車的有效載荷， Qk1200kgLk鋼絲繩的總長度，LkLc+Lx+7xd+Lm，現(xiàn)場實測Lk650mLc鋼絲繩懸重長度，Lc580mLx鋼絲繩弦長，Lx33mLm試驗及錯繩所需要用的鋼絲繩長度，Lm30mD滾筒直徑，D2mPk鋼絲繩單

3、位重量，Pk2.433kg/mGt天輪的變位重量，Gt593kgGj提升機的變位重量（不含天輪和電機），Gj6080kgGd電動機的變位重量 Gd7700kg則：G2（600+1200）+650×2.433+593+6080+770019554.45kg則系統(tǒng)的變位質(zhì)量：MG/g19554.45/9.81995.3（kg·s2/m）二、提升系統(tǒng)的靜張力及靜張力差的計算:（按2輛1噸礦車計算）1、靜張力：FjQd+Lc·Pk·（sina+f2cosa）式中：Qd鋼絲繩繩端荷重，Qdn1（Qz+Qk）（sina+f1cosa）n1串車組數(shù)量n12Qz單個礦車

4、重量，Qz=600kgQk單個礦車的有效載荷，Qk1200kgLc鋼絲繩懸垂長度，Lc580ma巷道傾角，a300f1礦車輪與軌道的摩擦系數(shù)，f10.015f2鋼絲繩與托繩輪間的摩擦系數(shù)，f20.2Pk鋼絲繩單位重量，Pk2.433kg/m則：Fjn1（Q2+Qk）（sina+f1cosa）+Lc·Pk·（sina+f2cos300）2×1800×（sin300+0.015cos300）+580×2.433×（sm300+0.2cos300）2570.66kgFjmax6200kg2、靜張力差：Fjc= Fj-nQz（sina-f1c

5、osa） =2570.66-2×600（sin300-0.015cos300） =1986.66 kgFcmax4000kg三、保險閘制動力矩的計算:實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩計算Mjmaxn（Qz+Qk）（sma-f1cosa）+Lc·Pk（sina+f2cosa）·（D/2）2（600+1200）（sma300-0.015cos300）+580×2.433（sm300-0.2cos300）（D/2）1980kg·m式中：Mjmax提升機實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩。由 P=PX+ PCPXMz/（n×u×Rm×A

6、×10）+ PC得Mz =（ PX- PC）（n×u×Rm×A×10） =（4.72-1.6）×（8×0.35×1.08×103.5×10） =14141 kg·mK=Mz/ Mjmax=14141/1980=7.14>3符合規(guī)程第432條規(guī)定，提升絞車的常用閘和保險閘制動時，所產(chǎn)生的力矩與實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩之比K值不得小于3。 建業(yè)公司副斜井提升制動油壓計算以知條件：本礦井副井提升機型號為2JK-2×1.25/20，盤式液壓制動器。1、制動盤摩擦半徑：Rm1.

7、08m2、盤形制動器油缸數(shù)量：n83、盤形制動器活塞有效面積：A103.5cm24、閘瓦與閘盤設(shè)計摩擦系數(shù)：u0.355、綜合阻力：Pc1.6MPa6、系統(tǒng)變位質(zhì)量由計算知M1995.3（kg·s2/cm）7、單個礦車的有效載荷Qk1200kg8、單個礦車重量Qz600kg9、提升長度：L520m10、鋼絲繩懸重長度Lc580m11、鋼絲繩單位重量：Pk2.433kg/m12、提升機最大靜張力：Fjmax6200kg13、提升機最大靜張力差：Fcmax4000kg14、巷道傾角a30015、保險閘制動油壓P=4.72MPa一、斜坡提升時最高工作油壓p的確定P=PX+PC=1.28+1

8、.6=2.88MPa其中 px斜坡提升時貼閘皮的油壓.px=2.86KKgFjRqAnuRZ=（2.86×3.25×1×40×2）（103.5×8×0.35×1.08）=1.28MPaA盤形閘油缸有效面積n盤形閘油缸個數(shù)Rq卷筒半徑 Rz制動半徑Fj鋼絲繩實際最大靜張力差K安全系數(shù) 取3.25Kg斜井傾角影響系數(shù) 取1.00PC綜合阻力（包括殘壓、開閘油壓、盤形閘內(nèi)部阻力換算成的油壓）取1.6MPa二、斜坡雙鉤重提升時一級制動油壓的確定P1=2P×5.72（ml+ac+FC）AnR=2×2.88×

9、;5.72（19.953×520×0.2565+2432.5）（103.5×8×1.08） =5.76×1.02 =5.88m1-不包括提升側(cè)提升系統(tǒng)的變化質(zhì)量。Fc-下放側(cè)鋼絲繩張力Fc=(Qm+PgL)sina=(3600+2.433×520) sin300=4865.16×0.5=2432.5Qm-提升容量自重Pg-鋼絲繩每米重量L-最大有效提升長度a-斜坡傾角ac-提升側(cè)提升容器自然速度ac=g(sina+fcosa) =0.5(sin300+0.015cos300) =0.5×0.51299 =0.256

10、5三、一級制動延時時間的確定t1=a/Vmax =0.5/3.08 =6.168A下放重物安全制動時的最小減速度Vmax鋼絲繩最大提升速度建業(yè)公司副斜井提升機 制動減速計算報告 已知條件：本礦井副井提升機型號為2JK-2×1.25/20，盤式液壓制動器。1、制動盤摩擦半徑：Rm1.08m2、盤形制動器油缸數(shù)量：n83、盤形制動器活塞有效面積：A103.5cm24、閘瓦與閘盤設(shè)計摩擦系數(shù)：u0.355、綜合阻力：Pc1.6MPa6、系統(tǒng)變位質(zhì)量由計算知M1995.3（kg·s2/cm）7、單個礦車的有效載荷Qk1200kg8、單個礦車重量Qz600kg9、提升長度：L520m

11、10、鋼絲繩懸重長度Lc580m11、鋼絲繩單位重量：Pk2.433kg/m12、提升機最大靜張力：Fjmax6200kg13、提升機最大靜張力差：Fcmax4000kg14、巷道傾角a30015、保險閘制動油壓P=6.1MPa根據(jù)規(guī)程要求采用機械制動時a3z=【kQ+P（H-2h3）+0.3Q】/M=【1.1×3×1800+6.1（8-2×1.2）+0.3×5400】/1995.3=0.260.3m/s2經(jīng)核算符合規(guī)程要求。建業(yè)公司暗副斜井提升絞車保險閘制動力矩計算報告 已知條件：本礦井副井提升機型號為JTPB-1.6×1.2/24，盤式液壓

12、制動器。1、制動盤摩擦半徑：Rm1.08m2、盤形制動器油缸數(shù)量：n83、盤形制動器活塞有效面積：A103.5cm24、閘瓦與閘盤設(shè)計摩擦系數(shù)：u0.355、綜合阻力：Pc1.6MPa6、系統(tǒng)變位質(zhì)量由計算知M1698（kg·s2/cm）7、單個礦車的有效載荷Qk1200kg8、單個礦車重量Qz600kg9、提升長度：L420m10、鋼絲繩懸重長度Lc490m11、鋼絲繩單位重量：Pk2.073kg/m12、提升機最大靜張力：Fjmax4500kg13、提升機最大靜張力差：Fcmax4500kg14、巷道傾角a26015、保險閘制動油壓P=6.1MPa一、提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量計算1、系

13、統(tǒng)的變位重量：Gn1（Qz+Qk）Lk·Pk+Gt+Gj+Gd式中：n1串車組數(shù)量，n13Qz 單個礦車重量， Qz600kgQk單個礦車的有效載荷， Qk1200kgLk鋼絲繩的總長度，LkLc+Lx+7xd+Lm，現(xiàn)場實測Lk550mLc鋼絲繩懸重長度，Lc490mLx鋼絲繩弦長，Lx25mLm試驗及錯繩所需要用的鋼絲繩長度，Lm30mD滾筒直徑，D1.6mPk鋼絲繩單位重量，Pk2.073kg/mGt天輪的變位重量，Gt263kgGj提升機的變位重量（不含天輪和電機），Gj2818kgGd電動機的變位重量 Gd6800kg則：G3（600+1200）+550×2.07

14、3+490+2818+680016648kg則系統(tǒng)的變位質(zhì)量：MG/g16648/9.81698（kg·s2/m）二、提升系統(tǒng)的靜張力及靜張力差的計算:（按3輛1噸礦車計算）1、靜張力：FjQd+Lc·Pk·（sina+f2cosa）式中：Qd鋼絲繩繩端荷重，Qdn1（Qz+Qk）（sina+f1cosa）n1串車組數(shù)量n13Qz單個礦車重量，Qz=600kgQk單個礦車的有效載荷，Qk1200kgLc鋼絲繩懸垂長度，Lc490ma巷道傾角，a260f1礦車輪與軌道的摩擦系數(shù)，f10.015f2鋼絲繩與托繩輪間的摩擦系數(shù)，f20.2Pk鋼絲繩單位重量，Pk2.43

15、3kg/m則：Fjn1（Q2+Qk）（sina+f1cosa）+Lc·Pk·（sina+f2cos300）3×1800×（sin260+0.015cos260）+490×2.073×（ sin260+0.2cos260）3064kgFjmax4500kg2、靜張力差：Fjc= Fj-nQz（sina-f1cosa） = 3064-3×600（sin260-0.015cos260） =2300 kgFcmax4500kg三、保險閘制動力矩的計算:實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩計算Mjmaxn（Qz+Qk）（sma-f1cosa）+

16、Lc·Pk（sina+f2cosa）·（D/2）3（600+1200）（sin260-0.015cos260）+490×2.073（ sin 260-0.2cos260）（1.6/2）2045kg·m式中：Mjmax提升機實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩。由 P=PX+ PCPXMz/（n×u×Rm×A×10）+ PC得Mz =（ PX- PC）（n×u×Rm×A×10） =（4.72-1.6）×（8×0.35×1.08×103.5×

17、;10） =14141 kg·mK=Mz/ Mjmax=14141/2045=6.9>3符合規(guī)程第432條規(guī)定，提升絞車的常用閘和保險閘制動時，所產(chǎn)生的力矩與實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩之比K值不得小于3。 建業(yè)公司暗副斜井提升制動油壓計算以知條件：本礦井副井提升機型號為JTPB-1.6×1.2/24，盤式液壓制動器。1、制動盤摩擦半徑：Rm1.08m2、盤形制動器油缸數(shù)量：n83、盤形制動器活塞有效面積：A103.5cm24、閘瓦與閘盤設(shè)計摩擦系數(shù)：u0.355、綜合阻力：Pc1.6MPa6、系統(tǒng)變位質(zhì)量由計算知M1698（kg·s2/cm）7、單個礦車的有

18、效載荷Qk1200kg8、單個礦車重量Qz600kg9、提升長度：L420m10、鋼絲繩懸重長度Lc490m11、鋼絲繩單位重量：Pk2.073kg/m12、提升機最大靜張力：Fjmax4500kg13、提升機最大靜張力差：Fcmax4500kg14、巷道傾角a26015、保險閘制動油壓P=4.72MPa一、斜坡提升時最高工作油壓p的確定P=PX+PC=1.28+1.6=2.88MPa其中 px斜坡提升時貼閘皮的油壓.px=2.86KKgFjRqAnuRZ=（2.86×3.25×1×45×2）（103.5×8×0.35×1.

19、08）=1.28MPaA盤形閘油缸有效面積n盤形閘油缸個數(shù)Rq卷筒半徑 Rz制動半徑Fj鋼絲繩實際最大靜張力差K安全系數(shù) 取3.25Kg斜井傾角影響系數(shù) 取1.00PC綜合阻力（包括殘壓、開閘油壓、盤形閘內(nèi)部阻力換算成的油壓）取1.6MPa二、斜坡重提升時一級制動油壓的確定P1=2P×5.72（ml+ac+FC）AnR=2×2.88×5.72（16.98×420×0.2192+2748）（103.5×8×1.08） =5.6m1-不包括提升側(cè)提升系統(tǒng)的變化質(zhì)量。Fc-下放側(cè)鋼絲繩張力Fc=(Qm+PgL)sina=(5400+2.073×420) sin260=