sw62011強度校驗設(shè)計源文件t0601二氧化碳再生塔

1、過程強度設(shè)計計算書SW6-20111全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站塔校 核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算條件塔型填料容器分段數(shù)（不裙座）2試驗類型封頭上封頭下封頭材料名稱Q345RQ345R名義厚度(mm)1717腐蝕裕量(mm)11焊接接頭系數(shù)0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設(shè)計(Mpa)設(shè)計溫度()長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.15110130001510270Q345R20.15110140001510270Q345R345678910圓筒腐蝕裕量(mm)縱向焊接接頭系數(shù)環(huán)向焊接接頭系數(shù)外壓計算長度(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(

2、臥)(Mpa)120.850.8500.18750.477954220.850.8500.18750.477954345678910過程強度設(shè)計計算書SW6-20112全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度kg/m30塔釜液面離焊接接頭的高度mm0塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度mm最高一層塔板高度mm最低一層塔板高度mm填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm0000填料底部高度mm0000填料密度kg/m30000集中載荷數(shù)12345集中載荷kg0集中載荷高度mm0集中載荷中心至容器中心線距離mm0塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)1.2基本風(fēng)壓N/

3、m2450基礎(chǔ)高度mm0塔器保溫層厚度mm0保溫層密度kg/m30裙座防火層厚度mm50防火層密度kg/m3350管線保溫層厚度mm0最大管線外徑mm0籠式扶梯與最大管線的相對位置90場地土類型II場地土粗糙度類別B設(shè)防烈度8度(0.2g)設(shè)計分組第二組影響系數(shù)最大值 amax0.16阻尼比0.01塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度mm0塔器上最高平臺高度mm0塔器上最低平臺高度mm0過程強度設(shè)計計算書SW6-20113全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站裙 座裙座結(jié)構(gòu)形式裙座底部截面內(nèi)徑mm4500裙座與殼體連接形式對接裙座高度mm3500裙座材料名稱Q345R裙座設(shè)計溫度20裙座腐蝕裕量mm2裙

4、座名義厚度mm45裙座材料應(yīng)力MPa185裙座與筒體連接段的材料裙座與筒體連接段在設(shè)計溫度下應(yīng)力MPa裙座與筒體連接段長度mm裙座上同一高度處較大孔個數(shù)0裙座較大孔中心高度mm2000裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋﹎m0裙座上較大孔引出管厚度mm0裙座上較大孔引出管長度mm0地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱Q235地腳螺栓材料應(yīng)力MPa147地腳螺栓個數(shù)80地腳螺栓公稱直徑mm42全部筋板塊數(shù)80相鄰筋板最大外側(cè)間距mm186.002筋板內(nèi)側(cè)間距mm186.002筋板厚度mm25筋板寬度mm140蓋板類型整塊蓋板上地腳螺栓孔直徑mm60蓋板厚度mm41蓋板寬度mm0墊板有墊板上地腳螺栓孔

5、直徑mm45墊板厚度mm18墊板寬度mm90基礎(chǔ)環(huán)板外徑mm4735基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑mm4315基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度mm40過程強度設(shè)計計算書SW6-20114全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱設(shè)計名義厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)內(nèi)壓(MPa)外壓(MPa)下封頭17170.480第1 段 圓筒15150.397第1 段 變徑段第2 段 圓筒15150.397第2 段 變徑段第3 段 圓筒第3 段 變徑段第4 段 圓筒第4 段 變徑段第5 段圓筒第5 段變徑段第6 段圓筒第6 段變徑段第7 段圓筒第7 段變徑段第8 段圓筒第8 段變徑段第9 段圓筒第9

6、段變徑段第10 段圓筒上封頭17170.480裙 座名義厚度(mm)取用厚度(mm)4545過程強度設(shè)計計算書SW6-20115全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站風(fēng) 載 及載 荷00AA裙座與筒體連接段11(筒體)11(下封頭)2233操作質(zhì)量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + m219561142320.2最小質(zhì)量 m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + m219561142320.2試驗時質(zhì)量2.74645e0.2風(fēng)彎矩 M I-I = P × l / 2 + P×(wiii+13.064e+092

7、.496e+092.496e+097.746e+08nMca (I) M I -I = ( 2p / T )2Y å m ( h - h )f (ca1T 1kkk1k =inMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Yå m ( h - hca2T 2kkk =i順風(fēng)向彎矩 M I-I (I)cw順風(fēng)向彎矩 M I-I (II)cw組合風(fēng)彎矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -ewwcacw3.064e+092.496e+092.496e+097.746e+08n彎矩 M I -I = å F ( h

8、- h ) 注:振型時,此項按B.24計算E1kkk =i5.991e+095.103e+095.103e+092.031e+09偏心彎矩 Me = me gle0000最大彎矩 M= max( M I-I + M ,M I-I +maxweE需橫風(fēng)向計算時 M= max( M I-I + M ,M I-maxeweE6.757e+095.728e+095.728e+092.225e+09過程強度設(shè)計計算書SW6-20116全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站n垂直力 F = m h F 0-0 / å m h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =1168004

9、159040159040123209應(yīng)力計算s11 = Pc Di / 4dei30.3224.5330.32s= ( mI -I g ± FI-I ) / pD d120vi ei4.973.022.441.67s= 4M I-I / pD2d13maxi ei9.955.444.402.11s= ( mI-I g ± FI-I ) / pD d220vi ei3.803.072.27s31 = PT Di / 4dei37.9130.6637.91s= mI-I g / pD d32Ti ei57.613.412.761.97s= 4( 0.3M I-I + M ) /

10、 pD2d33wei ei1.350.710.580.22st185.00189.00184.60189.00B103.5729.7836.8629.78過程強度設(shè)計計算書SW6-20117全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站組合應(yīng)核sA1 = s1 - s2 + s3 (內(nèi)壓), - s2 + s3 (外壓)32.7526.4930.77值192.78188.29192.78sA2 = s2 + s3 (內(nèi)壓), s1 + s2 + s3 (外壓)14.919.247.474.39值74.5935.7344.2335.73sA3 = s1 - s2 + s335.2128.4836.15值

11、310.50292.50310.50sA4 = s2 + s358.974.123.332.19值62.1631.2546.1931.25s = ( pT + 9.81rHw )( Di + dei ) / 2dei193.49156.52193.49值310.50292.50310.50校核結(jié)果合格合格合格合格注1: sij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設(shè)計或試驗下引起的軸向應(yīng)力（ 拉） i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應(yīng)力（ 壓）i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應(yīng)力（ 拉或壓）st 設(shè)計溫度下材料應(yīng)力 B 設(shè)計溫度下軸向的應(yīng)力值注2:sA1: 軸向最大組合

12、拉應(yīng)力sA2: 軸向最大組合壓應(yīng)力sA3:試驗時軸向最大組合拉應(yīng)力sA4:試驗時軸向最大組合壓應(yīng)力s: 試驗引起的周向應(yīng)力注3:如下質(zhì)量: kg力:N彎矩: Nmm應(yīng)力: MPa過程強度設(shè)計計算書SW6-20118全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模數(shù)p (D4 - D4 )Zb =obib 32Dobmm33.23429e+09p (D2 - D2 )基礎(chǔ)環(huán)板面積 Ab =obib 4mm22.9853e+06基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩 max( Mx = Cxsbmaxb ,M = C sl )22yy bmaxNmm19153.9基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度mm

13、27.96基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合格混凝土地基上最大壓應(yīng)力sìM 0-0 / Z + (m g ± F 0-0 ) / A= í maxb0vb中大值b maxî0.3M 0-0 + M ) / Z + mg / AwebmaxbMPa9.31地腳螺栓受風(fēng)載時最大拉應(yīng)力 s = M 0-0 + M - m g we min BZAbbMPa0.23地腳 螺栓受載荷時最大拉應(yīng)力s = M 0-0 + 0.25M 0-0 + M - m g - F 0-0 Ewe 0vBZAbbMPa1.42地腳螺栓需要的螺紋小徑 d = 4s B Ab + C1pns

14、2btmm24.4529地腳螺栓實際的螺紋小徑mm37.129地腳螺栓 校核結(jié)果合格筋板壓應(yīng)力 s=FGn d l ' 1 G 2MPa29.32筋板應(yīng)力MPa96.42筋板校核結(jié)果合格3F l '蓋板最大應(yīng)力 s z = 4(l '2'21 32 - d 3 )d c + (l4 - d 2 )d zMPa49.73蓋板應(yīng)力MPa147蓋板校核結(jié)果¦合格裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量kg142320焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm5.72751e+09過程強度設(shè)計計算書SW6-20119全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站對接接

15、頭校核對接接頭橫截面 pDitdesmm21.37017e+06對接接頭抗彎斷面模數(shù) pD 2d / 4it esmm33.49872e+09對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4M J - Jm J - J g - F J - J max - 0vpD 2dpD dit esit esMPa0.73對接焊接接頭拉應(yīng)力值MPa132.912對接接頭拉應(yīng)核結(jié)果合格搭接接頭校核搭接接頭橫截面 Aw = 0.7pDot desmm2搭接接頭抗剪斷面模數(shù) Z = 0.55D2 dwot esmm3搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力M J - Jm J - J g + F J - J max + 0vZw

16、AwMPa搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力值MPa搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3M J -J + Mm J -J g we + max ZwAwMPa搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力值MPa搭接接頭拉應(yīng)核結(jié)果主要設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度mm45容器總?cè)莘emm32.52689e+12直立容器總高mm33125殼體和裙座質(zhì)量kg179990附件質(zhì)量kg35998內(nèi)件質(zhì)量kg0保溫層質(zhì)量kg2353.64平臺及扶梯質(zhì)量kg1220操作時物料質(zhì)量kg0試驗時液體質(zhì)量kg2.52689e+06吊裝時空塔質(zhì)量kg215988直立容器的操作質(zhì)量m0 = m01 + m02 + m03

17、 + m04 + m05 + ma + mekg219561直立容器的最小質(zhì)量mmin = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + mekg219561直立容器的最大質(zhì)量mmax = m01 + m02 + m03 + m04 + ma +mw +mekg2.74645e+06過程強度設(shè)計計算書SW6-201110全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站空塔重心至基礎(chǔ) 環(huán)板底截面距離mm12892.9直立容器自振周期s0.13第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風(fēng)速(第一振型)臨界風(fēng)速(第二振型)系數(shù)設(shè)計風(fēng)速風(fēng)載對直立容器總的橫推力 å PiN166712載

18、荷對直立容器總的橫推力 å F1KN254876操作工況下容器頂部最大撓度mm0.376625容器外壓MPa注：內(nèi)件質(zhì)量指塔板質(zhì)量； 填料質(zhì)量計入物料質(zhì)量；偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中。過程強度設(shè)計計算書SW6-201111全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站上封頭校核計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc0.15MPa設(shè)計溫度 t110.00° C內(nèi)徑 Di10270.00mm曲面深度 hi2568.00mm材料Q345R(板材)設(shè)計溫度應(yīng)力 st184.60MPa試驗溫度應(yīng)力 s18

19、5.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C21.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 0.1879 (或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT£ 0.90 ss = 292.50MPa試驗下封頭的應(yīng)力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 72.342de.fMPa校核條件sT£ sT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K1 éæ D ö2 ù=ê2 + ç i ÷ ú = 0.99976 êç

20、; 2h ÷ úëèi ø û計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 4.91mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 15.70mm最小厚度dmin = 15.40mm名義厚度dnh = 17.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量14974.24Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 0.47950MPa結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201112全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站下封頭校核計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-201

21、1計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc0.15MPa設(shè)計溫度 t110.00° C內(nèi)徑 Di10270.00mm曲面深度 hi2568.00mm材料Q345R(板材)設(shè)計溫度應(yīng)力 st184.60MPa試驗溫度應(yīng)力 s185.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C21.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 0.4780 (或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT£ 0.90 ss = 292.50MPa試驗下封頭的應(yīng)力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 184.002de.fMPa校核條件sT

22、£ sT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K1 éæ D ö2 ù=ê2 + ç i ÷ ú = 0.99976 êç 2h ÷ úëèi ø û計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 4.91mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 15.70mm最小厚度dmin = 15.40mm名義厚度dnh = 17.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量14974.24Kg壓 力 計 算最大工作2s t f

23、d ePw= KDi +0.5d e = 0.47950MPa結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201113全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站第1段筒體校核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算Pc0.15MPa設(shè)計溫度 t110.00° C內(nèi)徑 Di10270.00mm材料Q345R( 板材 )試驗溫度應(yīng)力 s189.00MPa設(shè)計溫度應(yīng)力 st189.00MPa試驗溫度下屈服點 ss345.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85厚度及重量計算計算厚度 Pc Did = 2s t

24、 f - Pc= 4.80mm有效厚度de =dn - C1- C2= 12.70mm名義厚度dn = 15.00mm重量49459.21Kg試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25P s = 0.4780(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa試驗下圓筒的應(yīng)力sT = pT .( Di + d e ) = 227.642d e .fMPa校核條件sT£ sT校核結(jié)果合格及應(yīng)力計算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 0.39683MPa設(shè)計溫度下計算應(yīng)力 Pc ( Di +d e )

25、st =2d= 60.72eMPastf160.65MPa校核條件stf st結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201114全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站第2段筒體校核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算Pc0.15MPa設(shè)計溫度 t110.00° C內(nèi)徑 Di10270.00mm材料Q345R( 板材 )試驗溫度應(yīng)力 s189.00MPa設(shè)計溫度應(yīng)力 st189.00MPa試驗溫度下屈服點 ss345.00MPa鋼板負(fù)偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) f0.85厚度及重量計算計算厚度 Pc Di

26、d = 2s t f - Pc= 4.80mm有效厚度de =dn - C1- C2= 12.70mm名義厚度dn = 15.00mm重量53263.48Kg試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25P s = 0.4780(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力水平 sTsT£ 0.90 ss = 310.50MPa試驗下圓筒的應(yīng)力sT = pT .( Di + d e ) = 227.642d e .fMPa校核條件sT£ sT校核結(jié)果合格及應(yīng)力計算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 0.39683MPa設(shè)計溫度下計算應(yīng)力 Pc ( D

27、i +d e )st =2d= 60.72eMPastf160.65MPa校核條件stf st結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201115全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:N1, 200×15計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.15MPa設(shè)計溫度110殼體型式橢圓形封頭殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)0.85殼體內(nèi)直徑 Di10270mm殼體開名義厚度n17mm殼體厚度負(fù)偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C21mm殼體材料應(yīng)力t184.6MPa橢圓形封頭長短軸之比1.9996

28、凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角(°)-0接管實際外伸長度200mm接管連接型式式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型16MnDR板材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量1mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑mm補強圈厚度mm接管厚度負(fù)偏差 C1t0.3mm補強圈厚度負(fù)偏差 C1rmm接管材料應(yīng)力t180.8MPa補強圈應(yīng)力tMPa開孔補強計算非圓形開直徑172.6mm開徑與短徑之比1殼體計算厚度4.4028mm接管計算厚度t0.0705mm補強圈強度削弱系數(shù) frr0接管材料強度削弱系數(shù) fr0.9794開孔補強計算直徑 d172.6mm補強區(qū)有效

29、寬度 B345.2mm接管有效外伸長度 h150.882mm接管有效內(nèi)伸長度 h20mm開孔削弱所需的補強面積A762mm2殼體多余金屬面積 A11944mm2接管多余金屬面積 A21358mm2補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A364mm22A1+A2+A3= 3366mm ，大于A，不需另加補強。補強圈面積 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2結(jié)論: 合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201116全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:N2, 100×6計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.15MPa設(shè)計溫度11

30、0殼體型式圓形筒體殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)0.85殼體內(nèi)直徑 Di10270mm殼體開名義厚度n15mm殼體厚度負(fù)偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C22mm殼體材料應(yīng)力t189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角(°)0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角(°)接管實際外伸長度200mm接管連接型式式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型Q345R板材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量1mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑mm補強圈厚度mm接管厚度負(fù)偏差 C1t0.3mm補強圈厚度負(fù)偏差 C1rmm接管材料應(yīng)力t18

31、9MPa補強圈應(yīng)力tMPa開孔補強計算非圓形開直徑90.6mm開徑與短徑之比1殼體計算厚度4.7968mm接管計算厚度t0.0349mm補強圈強度削弱系數(shù) frr0接管材料強度削弱系數(shù) fr1開孔補強計算直徑 d90.6mm補強區(qū)有效寬度 B181.2mm接管有效外伸長度 h123.315mm接管有效內(nèi)伸長度 h20mm開孔削弱所需的補強面積A435mm2殼體多余金屬面積 A1716mm2接管多余金屬面積 A2218mm2補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A322mm22A1+A2+A3= 956mm ，大于A，不需另加補強。補強圈面積 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2結(jié)論: 合格過程強度設(shè)計計算書

32、SW6-201117全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:N3, 100×6計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.15MPa設(shè)計溫度110殼體型式圓形筒體殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)0.85殼體內(nèi)直徑 Di10270mm殼體開名義厚度n15mm殼體厚度負(fù)偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C22mm殼體材料應(yīng)力t189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角(°)0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角(°)接管實際外伸長度200mm接管連接型式式接管接管實際內(nèi)伸長度0m

33、m接管材料 名稱及類型Q345R板材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量1mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑mm補強圈厚度mm接管厚度負(fù)偏差 C1t0.3mm補強圈厚度負(fù)偏差 C1rmm接管材料應(yīng)力t189MPa補強圈應(yīng)力tMPa開孔補強計算非圓形開直徑90.6mm開徑與短徑之比1殼體計算厚度4.7968mm接管計算厚度t0.0349mm補強圈強度削弱系數(shù) frr0接管材料強度削弱系數(shù) fr1開孔補強計算直徑 d90.6mm補強區(qū)有效寬度 B181.2mm接管有效外伸長度 h123.315mm接管有效內(nèi)伸長度 h20mm開孔削弱所需的補強面積A435mm2殼體多余金屬面

34、積 A1716mm2接管多余金屬面積 A2218mm2補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A322mm22A1+A2+A3= 956mm ，大于A，不需另加補強。補強圈面積 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2結(jié)論: 合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201118全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:N4, 700×10計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.15MPa設(shè)計溫度110殼體型式圓形筒體殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)0.85殼體內(nèi)直徑 Di10270mm殼體開名義厚度n15mm殼體厚度負(fù)偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C22mm殼體材料應(yīng)力t189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角(°)0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角(°)接管實際外伸長度200mm