轉(zhuǎn)爐氧槍粘鋼原因的幾點思考

1、第 15卷增刊 2005年 4月 安 徽 冶 金 科 技 職 業(yè) 學(xué) 院 學(xué) 報 Journal of AnHui V ocational C ollege of Metallurgy and T echnology V ol. 15Apr. 2005轉(zhuǎn)爐氧槍粘鋼原因的幾點思考潘萬鋼 王 勇 李 超(馬鋼股份公司板帶部 安徽馬鞍山 243000摘 要 :從轉(zhuǎn)爐原料和冶煉操作兩方面分析馬鋼一鋼轉(zhuǎn)爐快節(jié)奏生產(chǎn)中氧槍粘鋼的原因 , 提出了處理意見與解決辦法。關(guān)鍵詞 :轉(zhuǎn)爐 ; 氧槍 ; 粘鋼 中圖分類號 :TF72415 文獻標(biāo)識碼 :B 文章編號 :1672-(2005收稿日期 :2005-02-

2、28作者簡介 :潘萬鋼 (1976- , 男 , 馬鋼股份公司板帶部 , 助理工程 師。 從 2003年鋼產(chǎn)量 600萬 t 到 2004年的 800萬 t 乃至今年沖擊 1000萬 t , 國內(nèi)外同行所矚目 , , 一鋼 板” 系統(tǒng)從 2004年 10、 , 各 800萬 t 鋼奠定 了基礎(chǔ) 。 作為煉鋼龍頭的一鋼廠鋼產(chǎn)量也屢創(chuàng)歷 史新高 , 表 1列出 10月份一鋼 “兩板” 系統(tǒng)產(chǎn)量指 標(biāo) 。 其中 CSP 合格鋼水量達 189030t ; 經(jīng) RH 爐試 生產(chǎn)的鋼種 SPH D 鋼水量 10841t 。表 1 10月份與一鋼相關(guān)各條線生產(chǎn)完成情況項 目 一鋼CSP 中板一軋102. 6

3、6108. 76105. 21105. 13 11月生產(chǎn)指標(biāo)繼續(xù)進步 ,11日一鋼單日出鋼100爐 , 產(chǎn)量 12166t ;13日板坯連澆爐數(shù)達到 258爐 , 這兩項屬國內(nèi)先進水平的生產(chǎn)指標(biāo) , 一鋼廠 2004年完全達到 300萬 t 鋼生產(chǎn)能力 。 2005年 365萬 t 鋼的運作也進入了嶄新的境界 ,“穩(wěn)定北線 (板 坯 +圓坯連鑄 、 提升南線 (CSP 連鑄 ” 的組產(chǎn)模式 日臻成熟 。鋼的高產(chǎn)離不開穩(wěn)定的爐況 、 穩(wěn)定的操作 、 高 的一倒命中率等措施 , 這些措施都有助于轉(zhuǎn)爐生產(chǎn) 保持穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)且均衡的良好狀態(tài) 。而在快節(jié)奏的 轉(zhuǎn)爐冶煉過程中 , 經(jīng)常會出現(xiàn)氧槍粘鋼的現(xiàn)象 。

4、 作 為氧氣頂吹煉鋼的重要設(shè)備 (1 , 氧槍將高純度氧 氣以超音速速度吹入轉(zhuǎn)爐內(nèi)金屬熔池上方 , 在吹煉2500 左右的高溫區(qū) , , 工作條件 , 以及操槍失誤或其他原因 , 很容易粘鋼 。 粘鋼后槍體變粗 , 在煙罩水套處容易造成氧槍升降 故障 , 甚至出現(xiàn)氧槍提不出去 , 嚴(yán)重影響轉(zhuǎn)爐吹煉 , 生產(chǎn)不能正常進行 ?？旃?jié)奏 CSP 鋼水冶煉 , 槍粘 鋼極有可能造成鑄機降速甚至斷澆 。氧槍粘鋼不 僅易損壞槍頭 , 影響吹煉過程中的供氧效果 , 同時 還會縮短氧槍噴頭的壽命 。 氧槍噴頭粘鋼后 , 散熱 條件惡化 , 很容易被燒壞 。 槍身的粘鋼大部分是冷 鋼夾著爐渣 , 嚴(yán)重時粘鋼厚度可

5、達 30mm 150mm 、 幾 m 長 , 致使氧槍提不起來 , 只能停爐處理 。 1 氧槍粘鋼原因分析氧槍粘鋼的主要原因是由于吹煉過程中爐渣 沒有化好化透 , 流動性差 , 金屬噴濺嚴(yán)重 , 或者槍位 過低等造成的 (2 。另外 , 噴頭結(jié)構(gòu) 、 氧壓的高低 , 也有一定的影響 。以下從原料和冶煉操作兩方面 論述 :111 原料條件不穩(wěn)定(1 鐵水含硅量低 。鐵水硅低 , 在很短的時間里就被氧化掉 , 碳 、 氧劇烈反應(yīng)期提前 , 而操作人員 沒有能及時變化槍位 , 使渣中 (FeO 含量沒有及時 得到提高 , 導(dǎo)致熔渣返干而粘槍 。(2 鐵水含硅量高 。鐵水硅高 , 硅的氧化時間 相對較

6、長 , 使碳 、 氧劇烈反應(yīng)期推后 , 同時生產(chǎn)的 SiO 2形成大量的渣 , 操作人員沒有推遲抬高槍位的時間 , 渣中 FeO 含量很高 , 導(dǎo)致在碳 、 氧劇烈反應(yīng) , 造成熔渣泡沫化噴濺 。 這時熔池溫度迅速升高 , 而 噴濺過后的后期渣中 FeO 含量降低 , 導(dǎo)致熔渣返干 而粘槍 (易在槍頭粘鋼 。 熔渣返干后 , 鋼水溫度的 傳遞受到阻礙 , 使分散在熔渣中的鋼珠溫度下降而 粘在氧槍上 。112 冶煉操作方面(1 裝入制度現(xiàn)場應(yīng)根據(jù)原料條件及時改變?nèi)霠t料的原料 結(jié)構(gòu) 。電子秤計數(shù)不準(zhǔn) 、 受回爐鋼水影響 、 追求出 鋼量或出鋼量不穩(wěn)定以及人為因素等 , 影響爐料成 分的準(zhǔn)確性 ,

7、有可能造成爐容比偏小而產(chǎn)生噴濺后 又產(chǎn)生返干而導(dǎo)致粘槍 。(2 造渣制度 渣料加入時機和批量控制 。如大量石灰在 開吹 5min 6min 左右時一次性加入 , 會導(dǎo)致溫降 過大 , 石灰溶解不好 , 成渣不良 , 渣料結(jié)構(gòu) 。 , 不但可 , 同時還在提高爐齡和抑 制噴濺方面起到較為重要的作用 。 實際操作中 , 可 以在開吹時加入輕燒鎂球以增加前期渣中 (MgO 含量 , 利于前期脫磷和保護爐襯 ; 在前中期溫度開 始升高時加入一定量的生白云石 , 可以有效防止發(fā) 生高溫返干 、 噴濺 。 渣料量沒有根據(jù)入爐料變化相應(yīng)改變 。實 際操作中 , 要根據(jù)鐵水含硅量調(diào)整渣料配比 、 批量 及加入

8、時間和槍位等 , 以適應(yīng)冶煉過程中渣量變 化 。 避免出現(xiàn)渣量過多或太少 , 減少冶煉過程中的 噴濺 3。 偶爾一倒之前渣況很好 , 沒有粘槍 , 在補吹 時卻發(fā)生了粘槍 。其原因主要是操作人員見一倒 溫度高 , 在補吹是加入大量的渣料 , 而補吹時間又 短 , 渣料無法化透 , 這時很容易發(fā)生粘槍 。2 氧槍粘鋼處理(1 氧槍粘鋼少 , 較容易處理 , 一般是在吹煉后 期用熔渣涮掉 。 涮槍的條件是爐溫要高些 , 爐渣堿 度稍低些 , 可適當(dāng)?shù)囟嗉有┪炇?, 在保證爐渣化透 的情況下有較厚的渣層 , 槍位稍低些 。 在上述的條 件下 , 氧槍的粘鋼是容易涮掉的 。 粘鋼若一爐沒有 涮干凈 ,

9、 可在下爐繼續(xù)涮 , 一般吹煉兩爐鋼基本上 粘鋼就可以全部涮掉 。(2 氧槍粘鋼嚴(yán)重影響提升時 , 要在停吹后進 行人工處理 , 否則必須更換氧槍 。3 避免氧槍粘鋼措施通過上述處理辦法可以得知 , 無論是對鋼的質(zhì) 量 , 爐襯壽命 , 材料的消耗 , 冶煉時間等都會有不良 影響 。 解決氧槍粘鋼的主要措施 :(1 精心操作 , 避免粘槍事故發(fā)生 。(2 穩(wěn)定鐵水中硅含量 , 穩(wěn)定氧槍操作模式 。 在沒有辦法穩(wěn)定鐵水中硅含量的情況下 , 爭取在鐵 , 以利于爐前操,。 因為碳 、 氧劇烈反應(yīng)期提前 , 應(yīng) , 以增加渣中 (FeO 含量 , 防止返干 出現(xiàn) 。 在改變槍位沒有把握時 , 可以適

10、當(dāng)在廢鋼中 配加少量 FeSi , 有利于吹煉前期化好渣 。 鐵水中硅含量高時 , 首先應(yīng)改變裝入量 , 減 少鐵水用量 , 提高廢鋼等冷料用量 。同時考慮到 碳 、 氧劇烈反應(yīng)期推后 , 應(yīng)適當(dāng)延長前期壓槍時間 , 防止噴濺 , 從而導(dǎo)致后期返干 。 鐵水中硅含量在鐵水入爐之前不知道時 , 第 一批造渣料要按鐵水中硅含量低的模式操作 , 根據(jù) 經(jīng)驗補加剩余渣料 。如馬鋼某鋼廠有一爐鋼鐵水 硅含量報來為 0. 36%, 爐前依據(jù)硅含量低的模式 操作 , 效果很好 , 后來化驗結(jié)果表明鐵水硅含量報 來為 0. 13%。以馬鋼一鋼所接鐵水為例 , 一魚雷 罐鐵水可以供轉(zhuǎn)爐冶煉三爐鋼 , 在每次換魚雷罐車 時的第一爐最好是依據(jù)硅含量低的模式操作 。 提高操作水平 。吹煉過程槍位控制的基本 原則是 :繼續(xù)化好渣 、 化透渣 、 快速脫碳 、 不噴濺 、 熔 池均勻升溫 。 在碳的激烈氧化期間 , 尤其要控制好 槍位 。 槍位過低 , 會產(chǎn)生爐渣 “返干” , 造成嚴(yán)重的 金屬噴濺 , 導(dǎo)致粘槍而燒壞噴頭 。槍位過高 , 渣中 氧化鐵含量較高 , 又加上脫碳速度