專(zhuān)用汽車(chē)設(shè)計(jì)常用計(jì)算公式匯集(共43頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上第一章 專(zhuān)用汽車(chē)的總體設(shè)計(jì)1 總布置參數(shù)的確定 1.1 專(zhuān)用汽車(chē)的外廓尺寸（總長(zhǎng)、總寬和總高） 1.1.1 長(zhǎng) 載貨汽車(chē)12m 半掛汽車(chē)列車(chē)16.5m 1.1.2 寬2.5m（不含后視鏡、側(cè)位燈、示廓燈、轉(zhuǎn)向指示燈、可折卸裝飾線條、撓性擋泥板、折疊式踏板、防滑鏈以及輪胎與地面接觸部分的變形等）1.1.3 高4m（汽車(chē)處于空載狀態(tài)，頂窗、換氣裝置等處于關(guān)閉狀態(tài)）1.1.4 車(chē)外后視鏡單側(cè)外伸量不得超出汽車(chē)或掛車(chē)最大寬度處250mm1.1.5 汽車(chē)的頂窗、換氣裝置等處于開(kāi)啟狀態(tài)時(shí)不得超出車(chē)高300mm1.2 專(zhuān)用汽車(chē)的軸距和輪距 1.2.1 軸距軸距是影響專(zhuān)用汽車(chē)基本性能

2、的主要尺寸參數(shù)。軸距的長(zhǎng)短除影響汽車(chē)的總長(zhǎng)外，還影響汽車(chē)的軸荷分配、裝載量、裝載面積或容積、最小轉(zhuǎn)彎半徑、縱向通過(guò)半徑等，此外，還影響汽車(chē)的操縱性和穩(wěn)定性等。1.2.2 輪距輪距除影響汽車(chē)總寬外，還影響汽車(chē)的總重、機(jī)動(dòng)性和橫向穩(wěn)定性。1.3 專(zhuān)用汽車(chē)的軸載質(zhì)量及其分配專(zhuān)用汽車(chē)的軸載質(zhì)量是根據(jù)公路運(yùn)輸車(chē)輛的法規(guī)限值和輪胎負(fù)荷能力確定的。1.3.1 各類(lèi)專(zhuān)用汽車(chē)軸載質(zhì)量限值（JT701-88公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)）汽車(chē)最大總質(zhì)量（kg）10000150002000030000前軸軸載質(zhì)量（kg）3000500070006000后軸軸載質(zhì)量（kg）70001000013000240001.3.2 基本計(jì)算

3、公式A 已知條件a） 底盤(pán)整備質(zhì)量G1b） 底盤(pán)前軸負(fù)荷g1c） 底盤(pán)后軸負(fù)荷Z1d） 上裝部分質(zhì)心位置L2e） 上裝部分質(zhì)量G2f） 整車(chē)裝載質(zhì)量G3（含駕駛室乘員）g） 裝載貨物質(zhì)心位置L3（水平質(zhì)心位置）h） 軸距B 上裝部分軸荷分配計(jì)算（力矩方程式）例圖1g2（前軸負(fù)荷）×（例圖1）=G2（上裝部分質(zhì)量）×L2（質(zhì)心位置）g2（前軸負(fù)荷）= 則后軸負(fù)荷C 載質(zhì)量軸荷分配計(jì)算g3（前軸負(fù)荷）×=G3×L3（載質(zhì)量水平質(zhì)心位置） g3（載質(zhì)量前軸負(fù)荷）= 則后軸負(fù)D 空車(chē)軸荷分配計(jì)算g空（前軸負(fù)荷）=g1（底盤(pán)前軸負(fù)荷）+g2（上裝部分前軸軸荷）Z空

4、（后軸負(fù)荷）=Z1（底盤(pán)后軸負(fù)荷）+Z2（上裝部分后軸軸荷）G空（整車(chē)整備質(zhì)量）= E 滿車(chē)軸荷分配計(jì)算g滿（前軸負(fù)荷）=g空+g3Z滿（后軸負(fù)荷）=Z空+Z3G滿（滿載總質(zhì)量）=g滿+Z滿1.4 專(zhuān)用汽車(chē)的質(zhì)心位置計(jì)算專(zhuān)用汽車(chē)的質(zhì)心位置影響整車(chē)的軸荷分配、行駛穩(wěn)定性和操縱性等，在總體設(shè)計(jì)時(shí)必須要慎重全面考慮計(jì)算或驗(yàn)算，特別是質(zhì)心高度是愈低愈好。1.4.1 水平質(zhì)心位置計(jì)算（力矩方程式）A 已知條件a） 底盤(pán)軸距b） 整車(chē)整備質(zhì)量G空與滿載總質(zhì)量G滿c） 空載前軸質(zhì)量g空與后軸軸載質(zhì)量Z空d） 滿載前軸質(zhì)量g滿與后軸軸載質(zhì)量Z滿B 空載整車(chē)水平質(zhì)心位置計(jì)算（力矩方程式）L空= C 滿載水平質(zhì)心

5、位置計(jì)算L滿（至后橋水平距離）= 1.4.2 垂直質(zhì)心高度位置計(jì)算A 已知條件a） 整車(chē)各總成的質(zhì)量為gib） 整車(chē)各總成的質(zhì)心至地面的距離為YiB 整車(chē)質(zhì)心高度hg =C 空載整車(chē)質(zhì)心高度計(jì)算hg空=D 滿載整車(chē)質(zhì)心高度計(jì)算hg滿=2 專(zhuān)用汽車(chē)行駛穩(wěn)定性計(jì)算2.1 專(zhuān)用汽車(chē)橫向穩(wěn)定性計(jì)算A 已知條件a） 專(zhuān)用汽車(chē)輪距Bb） 專(zhuān)用汽車(chē)空載質(zhì)心高度hg空c） 專(zhuān)用汽車(chē)滿載質(zhì)心高度hg滿d） 專(zhuān)用汽車(chē)行駛路面附著系數(shù)（一般取 = 0.70.8）B 計(jì)算公式保證汽車(chē)行駛不發(fā)生側(cè)翻的條件：C 保證空車(chē)行駛不發(fā)生側(cè)翻的條件：D 保證滿載行駛不發(fā)生側(cè)翻的條件：2.2 專(zhuān)用汽車(chē)縱向穩(wěn)定性計(jì)算A 已知條件a）

6、 專(zhuān)用汽車(chē)質(zhì)心到后軸中心距離Lb） 專(zhuān)用汽車(chē)質(zhì)心高度hgc） 專(zhuān)用汽車(chē)行駛路面附著系數(shù)（一般取 = 0.70.8）B 計(jì)算公式 保證汽車(chē)行駛不發(fā)生縱翻的條件：C 保證空車(chē)行駛不發(fā)生縱翻的條件：D 保證滿載行駛不發(fā)生縱翻的條件：3 專(zhuān)用汽車(chē)有關(guān)限值標(biāo)準(zhǔn)與計(jì)算3.1 載質(zhì)量利用系數(shù)計(jì)算A 欄板類(lèi)載貨汽車(chē)與自卸汽車(chē)限值標(biāo)準(zhǔn)GB/T15089總質(zhì)量M（千克）N1N2N3M35003500M12000M12000整車(chē)整備質(zhì)量m（千克）m1100m1100m3500m3500載質(zhì)量利用系數(shù)0.650.750.851自卸車(chē)（縱向）0.55自卸車(chē)（縱向）0.65自卸車(chē)（縱向）0.75B 載質(zhì)量利用系數(shù)計(jì)算公式

7、載質(zhì)量利用系數(shù)= 3.2 貨廂欄板高度計(jì)算 欄板式載貨汽車(chē)、欄板式半掛車(chē)和欄板式全掛車(chē)的貨廂欄板高度大于0.6米時(shí)，高度限值應(yīng)按下列公式計(jì)算（式中取煤的比容900千克/立方米）貨廂欄板高度（米）= 3.3 罐式汽車(chē)的總?cè)萘肯拗祽?yīng)按下列公式計(jì)算（式中取汽油的密度為700千克/立方米）總?cè)萘浚⒎矫祝?.4 半掛車(chē)的允許最大總質(zhì)量、最大裝載質(zhì)量和整備質(zhì)量應(yīng)符合GB6420的規(guī)定：序號(hào)軸數(shù)基本系列基本型（t）液罐車(chē)系列（t）粉罐車(chē)系列(t)總質(zhì)量裝載質(zhì)量整備質(zhì)量總質(zhì)量裝載質(zhì)量整備質(zhì)量總質(zhì)量裝載質(zhì)量整備質(zhì)量1二軸40301040402三軸5340135353注：液罐車(chē)與粉罐車(chē)的最大允許裝載質(zhì)量 = 總

8、質(zhì)量整備質(zhì)量4 專(zhuān)用汽車(chē)主要性能參數(shù)選擇與計(jì)算4.1 專(zhuān)用汽車(chē)在平路行駛時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)功率計(jì)算公式（發(fā)動(dòng)機(jī)功率一般為選定值）Plmax = 式中：Ga 專(zhuān)用汽車(chē)總質(zhì)量（t）T 傳動(dòng)系機(jī)械效率（0.850.9）f 滾動(dòng)阻力系數(shù)（0.020.03）CD 空氣阻力系數(shù)（0.81.0）AD 汽車(chē)正面投影面積 = BD×HD（BD前輪距、HD汽車(chē)總高）m2Plmax 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率（kw）Vamax 汽車(chē)最高車(chē)速（km/h）4.2 專(zhuān)用汽車(chē)比功率標(biāo)準(zhǔn) GB7258標(biāo)準(zhǔn)要求專(zhuān)用汽車(chē)比功率4.8kw/t4.3 專(zhuān)用汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩計(jì)算（一般為選定值） Mlmax = 9549PlmaxK/np N&#

9、183;m 式中：Mlmax = 發(fā)動(dòng)機(jī)最大扭矩（N·m）（一般為選定值） Plmax = 發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率（KW）（一般為選定值）K = 發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩適應(yīng)性系數(shù)，柴油機(jī)為1.051.25np = 最大功率時(shí)的轉(zhuǎn)速（1.42.0）nm（nm最大扭矩時(shí)的轉(zhuǎn)速）K = 式中：Mp =4.4 發(fā)動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩計(jì)算公式Ml = anl2bnlcMl =式中：Ml 發(fā)動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩（N·m） nl 發(fā)動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)速（r/min）Mlmax 發(fā)動(dòng)機(jī)最大輸出轉(zhuǎn)距（N·m）Mp 發(fā)動(dòng)機(jī)最大輸出功率時(shí)的輸出轉(zhuǎn)矩（N·m）np 發(fā)動(dòng)機(jī)最大輸出功率時(shí)的曲軸轉(zhuǎn)速（r/min）nm 發(fā)動(dòng)機(jī)

10、最大輸出轉(zhuǎn)矩時(shí)的曲軸轉(zhuǎn)速（r/min）a =b = c = 4.5 專(zhuān)用汽車(chē)運(yùn)動(dòng)平衡方程式 Ft = Ff Fi FwFj N式中：Ft 汽車(chē)驅(qū)動(dòng)力（作用在汽車(chē)驅(qū)動(dòng)輪上的圓周力）N Ff 滾動(dòng)阻力（N）Fi 坡道阻力（N）Fw 空氣阻力（N）Fj 加速阻力（N）4.5.1 汽車(chē)驅(qū)動(dòng)力計(jì)算公式Ft = 式中：rd 驅(qū)動(dòng)輪動(dòng)力半徑（m）ig 變速器的傳動(dòng)比i0 主減速比 傳動(dòng)系的機(jī)械效率（0.750.9） 發(fā)動(dòng)機(jī)外特性修正系數(shù)（0.750.85）4.5.2 汽車(chē)滾動(dòng)阻力計(jì)算公式Ff = magfcos（N）（g重力加速度9.81m/s2）式中：ma 專(zhuān)用汽車(chē)（或汽車(chē)列車(chē)）總質(zhì)量（kg） 道路坡度角

11、f 滾動(dòng)阻力系數(shù)（f = f0kva）（50km/hVa100km/h）（一般取f = 0.0100.020）4.5.3 專(zhuān)用汽車(chē)坡道阻力計(jì)算公式Fi = magsin（N）4.5.4 專(zhuān)用汽車(chē)空氣阻力計(jì)算公式 Fw = CDADVa2（N）式中：AD 專(zhuān)用汽車(chē)的迎風(fēng)面積（m2）（AD可按AD=BDHD估算，BD輪距，HD汽車(chē)高度m）CD 空氣阻力系數(shù)N·h2/（km2·m2），（專(zhuān)用汽車(chē)Cd=0.038580.06944），半掛車(chē)的空氣阻力系數(shù)增加10%4.5.5 加速阻力計(jì)算公式Fj = maj（N）式中：專(zhuān)用汽車(chē)旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)j 專(zhuān)用汽車(chē)加速度（m/s2）的計(jì)算公式

12、為：= 式中：Iw 車(chē)輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（kg·m2）If 飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量（kg·m2）r 車(chē)輪滾動(dòng)半徑（m） 也可以按經(jīng)驗(yàn)公式估算值= 1（0.040.06）i02ig2（0.0080.013）nl = k 滾動(dòng)阻力比例系數(shù)（0.0.00023）4.5.6 專(zhuān)用汽車(chē)直線行駛時(shí)的運(yùn)動(dòng)微分方程式maj = AVa2BVaC1C2（fcossin）式中：A = B =C1 = C 2= mag4.6 專(zhuān)用汽車(chē)動(dòng)力性參數(shù)計(jì)算4.6.1 專(zhuān)用汽車(chē)最高車(chē)速（km/h）計(jì)算公式Vamax =式中：D =4.6.2 專(zhuān)用汽車(chē)最大爬坡度計(jì)算公式：imax（專(zhuān)用汽車(chē)最大爬坡度%）= tgmax式中

13、：max= E = 4.6.3 加速度計(jì)算公式專(zhuān)用汽車(chē)最大加速度jmax（m/s2）計(jì)算公式：jmax = 4.6.4 專(zhuān)用汽車(chē)加速時(shí)間計(jì)算公式（t加速時(shí)間h）t = 或t = 第二章 粉罐汽車(chē)設(shè)計(jì)計(jì)算公式（以YQ9550GSN為例）1 罐體容積計(jì)算1.1 中間直筒容積計(jì)算公式V1=1.2 直角斜錐筒容積計(jì)算公式V2=1.3 封頭容積計(jì)算V3=2××h2（rh/3）（式中h封頭高度、r封頭球面半徑）1.4 總?cè)莘e計(jì)算公式V決=V1+V2+V31.5 有效容積計(jì)算公式V有效=V總V總×ka（ka容積系數(shù)0.08）1.6 有效裝載容積計(jì)算公式Va=1.7 擴(kuò)大容積計(jì)算

14、公式Vb=kb×Va（kb擴(kuò)大容積系數(shù)0.10.2）2 罐體壁厚計(jì)算公式2.1 筒體壁厚計(jì)算公式（圓筒）（式中P設(shè)計(jì)壓力取0.3Mpa，S1筒體壁厚，1筒體內(nèi)徑，許用應(yīng)力，C壁厚附加量）（焊縫系數(shù)）2.2 錐筒壁厚計(jì)算公式2.3 封頭壁厚計(jì)算公式（碟形封頭）式中：S3 封頭壁厚R 封頭球面部分內(nèi)半徑r 封頭過(guò)渡段轉(zhuǎn)角內(nèi)半徑Md 封頭形狀系數(shù)=3 軸荷分配計(jì)算公式3.1 G空銷(xiāo)=上裝部分質(zhì)量×罐體中心至承載橋中心距離/牽引銷(xiāo)至承載橋中心距離G空軸=上裝部分質(zhì)量G空銷(xiāo)3.2 G滿銷(xiāo)=（上裝部分質(zhì)量最大載質(zhì)量）×罐體中心至承載橋中心距離/牽引銷(xiāo)至承載橋中心距離G滿軸=（

15、上裝部分質(zhì)量最大載質(zhì)量）G滿銷(xiāo)4 流態(tài)化床主要參數(shù)計(jì)算公式4.1 臨界流態(tài)化床氣流速度計(jì)算公式Vf = 式中：dp顆粒直徑m，水泥取88×10-6m顆粒真密度（kg/m3）、水泥取3200kg/m3g氣體密度，在氣壓P=0.3Mpa、氣溫T=373K、氣體常數(shù)Ra=29.28時(shí)，氣體的動(dòng)力粘度（Pa×S）取0.0218×10-3Pa·S4.2 罐體最大空床截面積計(jì)算公式4.3 粉料帶出氣流速度（Vt）計(jì)算公式（粉料懸浮速度）（水泥的帶出氣速Vt= 0.58m/s）4.4 最小空床截面積（Amin）計(jì)算公式空壓機(jī)排量Q與罐體Amax、Amin的對(duì)應(yīng)值（對(duì)水

16、泥）空壓機(jī)額定排量Q（m3/min）4.85.25.47最大空床截面積Amax（m2）8.889.629.9912.96最小空床截面積Amin（m2）0.1390.1510.1570.2034.5 流態(tài)化條件計(jì)算公式式中：A流化床面積m2，Q氣體體積流量m3/s，Vf臨界流態(tài)化速度m/s，水泥為Vf=9×10-3m/s5 氣力輸送系統(tǒng)計(jì)算公式5.1 輸送空氣量計(jì)算公式式中：ka輸送系統(tǒng)的漏氣系數(shù)，取1.11.2輸送速度（即卸料速度）（kg/min）g空氣密度（kg/m3）輸送混合比（水泥取4080）=物料質(zhì)量/氣體質(zhì)量（Q空氣壓縮機(jī)排量m3/min，gm單位時(shí)間內(nèi)輸料管排出的粉料體積

17、m3/min）5.2 輸料管內(nèi)氣流速度計(jì)算公式式中：V1在入口處壓力下空氣流速；V2在末端壓力下空氣流速；Q1在入口處壓力下空氣流量（m3/min）；Q2在末端壓力下空氣流量；s顆粒密度（kg/m3）；d 輸料管內(nèi)徑m計(jì)算結(jié)果，據(jù)經(jīng)驗(yàn)：V11.3Vt5.3 輸送系統(tǒng)壓力損失計(jì)算公式H1=HdHJ=HdHHhH式中：H1系統(tǒng)全部壓力損失（Pa） Hd動(dòng)壓損失（Pa） Hj靜壓損失（Pa） H直管壁磨擦壓力損失Hh垂直升高壓力損失H各局部阻力壓力損失（式中g(shù)=9.81m/s2，Vm物料速度，V氣流速度，輸送混合比， 0.650.85）（式中摩擦阻力系數(shù)，查有手冊(cè)，或當(dāng)d=100mm時(shí)，取=0.02

18、35）（L直管長(zhǎng)度，撓性管接長(zhǎng)度加一倍計(jì)算m）Hh9.8g（1+）h（h垂直升高高度m）式中：各種局部阻力系數(shù)（截止閥48，止回閥1.0-2.590°彎頭1.02.0，三通1.5-2.0）摩擦阻力系數(shù)=k（0.0125）（式中k管道內(nèi)壁系數(shù)：無(wú)縫鋼管取k=1.0，新焊接鋼管1.3，舊焊接鋼管1.6）6 專(zhuān)業(yè)性能和主要參數(shù)計(jì)算公式6.1 平均卸料速度計(jì)算公式（式中mb實(shí)際裝載質(zhì)量t，m罐內(nèi)剩余質(zhì)量t，t卸料時(shí)間）6.2 剩余率計(jì)算公式（ml額定裝載質(zhì)量t）6.3 輸送混合比計(jì)算公式式中：混合比（即質(zhì)量濃度）ms粉粒體質(zhì)量流量（kg/s）mg氣體質(zhì)量流量（kg/s）g氣體密度（kg/m3

19、）Q 氣體體積流量（m3/s）第三章 自卸汽車(chē)設(shè)計(jì)計(jì)算公式（以日產(chǎn)柴自卸汽車(chē)為例）1 前推連桿組合式舉升機(jī)構(gòu)計(jì)算公式1.1 三角臂A點(diǎn)與舉升質(zhì)量質(zhì)心G點(diǎn)在舉升角為的坐標(biāo)：····················· ··············

20、3;······ 式中：、為= 0°時(shí)的坐標(biāo)值XA、YA、XG、YG為A點(diǎn)和G點(diǎn)坐標(biāo)（舉升角為時(shí)）A點(diǎn)坐標(biāo)（XA，YA），G點(diǎn)坐標(biāo)（XG，YG）1.2 求舉升角為時(shí)B點(diǎn)坐標(biāo)：（XB，YB）···················· 1.3 求舉升角為時(shí)C點(diǎn)坐標(biāo)，求解方程組：·····

21、;··········· 可得舉升角為時(shí)的C點(diǎn)坐標(biāo)（XC，YC）式中：、均為已知值1.4 求BD與CE交點(diǎn)下的坐標(biāo)（XF、YF）（解方程）·············· 式中：XB、YB、XC、YC為上式可求值，XD、YD為已知值。（XE、YE為已知值）1.5 求點(diǎn)O至直線的距離1.6 求任意舉升角時(shí)對(duì)車(chē)廂的舉升力（對(duì)O點(diǎn)取力矩） ，則1.7 求B點(diǎn)

22、到的距離 1.8 求B點(diǎn)到的距離1.9 任意舉升角時(shí)的油缸推力計(jì)算公式取三角臂ABC為獨(dú)立體，MB=0，得：（對(duì)B點(diǎn)取力矩） , 則式中：為任意舉升角時(shí)的油缸推力設(shè)舉升角為0、2、4、6、8、10、12、14、16、18、20、22、24、26、28、30、32、34、36、38、40、42、44、46、48、50、52度，共27個(gè)點(diǎn)，計(jì)算空載與滿載時(shí)的油缸推力和舉升力1.10 舉升機(jī)構(gòu)最大舉升角度計(jì)算公式 ···············

23、3;··· ··················· ··················· ········&

24、#183;·········· ··················· ··················· 

25、3;·················· 式中：、XE、YE、XD、YD為已知條件，求最大舉升角max（解聯(lián)立方程）1.11 求舉升力、油缸推力和拉桿內(nèi)力的斜率公式A 求FA的斜率和斜角（斜率公式），而斜角B 求拉桿BD的斜率和斜角（斜率公式），而斜角C 求油缸的斜率和斜角（斜率公式），而斜角1.12 求拉桿內(nèi)力的計(jì)算公式（根據(jù)平面匯交力系力的平衡條件）式中：舉升力（已知），油缸推力（已知） A5 舉升力斜角=A3+

26、（） A6 拉桿內(nèi)力斜角= A7 油缸推力斜角=1.13 用作圖計(jì)算法求舉升力和油缸推力的計(jì)算公式（利用AutoCAD中的自動(dòng)測(cè)繪功能，計(jì)算過(guò)程可大于簡(jiǎn)化）舉升力油缸推力1.14 計(jì)算任意舉升角時(shí)的油缸油壓和行程并作油壓特性曲線A 油缸油壓計(jì)算公式：（N）式中系統(tǒng)效率取0.8，d油缸活塞直徑mB 油缸行程用作圖法或解式計(jì)算法計(jì)算1.15 液壓泵選型計(jì)算公式A 最高油壓計(jì)算公式式中：Pmax液壓泵最高工作壓力（Mpa）車(chē)廂額定裝載量時(shí)最大舉升力（N）d 油缸活塞直徑（m），系統(tǒng)效率0.8，過(guò)載系數(shù)2B 液壓泵流量和排量計(jì)算與確定a 液壓缸最大工作容積計(jì)算（式中Smax、S0、d為m）b 液壓泵額

27、定流量計(jì)算公式（式中t舉升時(shí)間s，v液壓系統(tǒng)容積效率0.80.85）c 液壓泵排量計(jì)算公式 （式中nBl 液壓泵額定轉(zhuǎn)速）d、Pmax、q和nBl確定后，即可對(duì)液壓泵進(jìn)行選型C 油箱容積計(jì)算：D 高壓油管內(nèi)徑計(jì)算公式高壓油管內(nèi)徑：式中Q 油泵的額定流量，V1為高壓油管流量，E 低壓油管內(nèi)徑計(jì)算公式低壓油管內(nèi)徑：式中：V2為低壓油管中油的流量，2 舉升機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)干涉計(jì)算2.1 分析圖解說(shuō)a ABC為舉升三角臂，BD為拉桿，O點(diǎn)為傾翻中心b 過(guò)A點(diǎn)作直線MN與車(chē)廂底面平行c 以O(shè)點(diǎn)到直線MN的距離OM為半徑作圓（該圓為傾翻基圓）d 在理論計(jì)算時(shí)可將MN線等效為車(chē)廂底面，在實(shí)際設(shè)計(jì)中，車(chē)廂底板線與MN

28、線有一定距離2.2 C點(diǎn)不與車(chē)廂底面MN發(fā)生干涉的必須條件：CABBAOOAM180° ··················· （CAB、OAM為已知）在BAO中（式中BA、OA為已知） ·················

29、3;· 當(dāng)BO線通過(guò)D點(diǎn)時(shí)，BO為最大值，BOmax=BDOD則BAO角為最大值BAOmax則舉升機(jī)構(gòu)不發(fā)生干涉的條件為：CABOAMB1A1O180° ··················· ················&#

30、183;·· 2.3 確定可能發(fā)生干涉現(xiàn)象時(shí)舉升角計(jì)算公式=AOA1=B1OA1AOD ··················· ··················· ··

31、3;················ 式中：OA、OD、AD、B1O=BD+OD、OA1=OA、B1A1=BA均已知2.4 可用作圖法分析舉升機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)干涉情況和擬定解決辦法（利用AutoCAD中的自動(dòng)測(cè)繪功能，可簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程）3 自卸汽車(chē)車(chē)廂、付梁、鉸支點(diǎn)支座及焊縫強(qiáng)度計(jì)算或驗(yàn)算按理論力學(xué)、材料力學(xué)和機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中有關(guān)公式進(jìn)行和計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)。4 車(chē)廂后板與開(kāi)合機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)分析與計(jì)算4.1 圖示解說(shuō)：a、 O1點(diǎn)一后欄板鉸支點(diǎn)，G點(diǎn)一后欄

32、板質(zhì)心角為后欄板質(zhì)心夾角（O1繞O2點(diǎn)作圓弧運(yùn)動(dòng)）b、 O2點(diǎn)為車(chē)廂傾翻中心（與付梁固定）c、 O3點(diǎn)為開(kāi)合機(jī)構(gòu)導(dǎo)臂鉸支點(diǎn)（與車(chē)廂固定）繞O2點(diǎn)作圓弧運(yùn)動(dòng)d、 C點(diǎn)為鎖鉤鉸支點(diǎn)（與車(chē)廂固定）e、 角為鎖鉤脫開(kāi)而后門(mén)可打開(kāi)時(shí)的車(chē)廂傾翻角f、 F為貨物對(duì)后欄板的推力4.2 開(kāi)合機(jī)構(gòu)與后欄板運(yùn)動(dòng)分析（車(chē)廂傾翻時(shí)）a、 車(chē)廂傾翻時(shí)后欄板繞O1點(diǎn)旋轉(zhuǎn)，當(dāng)車(chē)廂傾翻角（舉升角）大于角時(shí)，后欄板在無(wú)任何機(jī)構(gòu)約束的情況下，便可自動(dòng)開(kāi)啟。反之，當(dāng)車(chē)廂下降到傾翻角角時(shí)，后欄板在無(wú)任何機(jī)構(gòu)約束的情況下，便能自動(dòng)關(guān)閉。b、 當(dāng)開(kāi)合機(jī)構(gòu)導(dǎo)臂滾輪離開(kāi)導(dǎo)軌的約束時(shí)（車(chē)廂舉升角為角時(shí)）鎖鉤在彈簧的作用下自動(dòng)開(kāi)啟；而當(dāng)車(chē)廂舉升角

33、角時(shí)，導(dǎo)臂滾輪受導(dǎo)軌的約束，鎖鉤在彈簧的作用下（F彈簧F彈簧），鎖鉤自動(dòng)關(guān)閉，起鎖定后欄板的作用。c、 鎖鉤與后欄板運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)條件：角角當(dāng)車(chē)廂舉升時(shí)，鎖鉤先開(kāi)啟，后欄板后開(kāi)啟；當(dāng)車(chē)廂下降運(yùn)動(dòng)時(shí)，后欄板先關(guān)閉，而鎖鉤后鎖定的運(yùn)動(dòng)協(xié)調(diào)條件就是角大于角。角的大小可以通過(guò)后欄板質(zhì)心位置G和鉸支點(diǎn)O1至G的距離h來(lái)調(diào)整；角的大小可通過(guò)改變O2O3的長(zhǎng)度尺寸進(jìn)行調(diào)整。4.3 開(kāi)合機(jī)構(gòu)與后欄板受力分析a、 后欄板開(kāi)啟力下（貨物對(duì)后欄板的推力），自卸車(chē)在運(yùn)行過(guò)程中，后欄板受貨物的推力，使后欄板有自動(dòng)開(kāi)啟的趨勢(shì)。b、 鎖鉤在導(dǎo)軌的約束和彈簧力F彈簧的作用下有鎖定后欄板不會(huì)自動(dòng)開(kāi)啟的功能c、 后欄板不會(huì)自動(dòng)開(kāi)啟的約

34、束條件：（貨物對(duì)后欄板的最大推力）4.4 Fmax確定后，可對(duì)彈簧、彈簧進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，對(duì)鎖鉤、拉桿、拉桿叉、軸鎖、導(dǎo)臂及支承件進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算（應(yīng)用材料力學(xué)有關(guān)公式）4.5 QCn29015標(biāo)準(zhǔn)對(duì)鎖緊機(jī)構(gòu)的技術(shù)要求：a、 鎖緊裝置（開(kāi)合機(jī)構(gòu)）應(yīng)保證自卸汽車(chē)行駛過(guò)程中欄板不得自行開(kāi)啟。b、 舉升角小于最大關(guān)閉角時(shí)()，欄板應(yīng)能鎖緊；舉升角大于最大關(guān)閉角時(shí)（），欄板應(yīng)開(kāi)啟，鎖緊裝置不得處于鎖緊狀態(tài)。c、 舉升角等于或大于完全開(kāi)啟角時(shí)（），欄板應(yīng)能完全開(kāi)啟。d、 鎖緊裝置應(yīng)開(kāi)關(guān)靈活、鎖緊可靠、無(wú)卡滯現(xiàn)象。第四章 半掛車(chē)設(shè)計(jì)與計(jì)算1 半掛車(chē)的聯(lián)結(jié)尺寸的確定1.1 半掛車(chē)的前回轉(zhuǎn)半徑和牽引車(chē)的間隙半徑：A、

35、 半掛車(chē)的前回轉(zhuǎn)半徑是指牽引鎖中心至半掛車(chē)前端最遠(yuǎn)點(diǎn)垂線的距離（Rf）B、 牽引車(chē)的間隙半徑（Rw）是指牽引鞍座中心至駕駛室后圍或其它附件的最近點(diǎn)垂線距離。一般要求RwRf150mm1.2 半掛車(chē)的間隙半徑和牽引車(chē)的后回轉(zhuǎn)半徑A、 半掛車(chē)的間隙半徑Rr是指在牽引銷(xiāo)中心至鵝頸或支承裝置上最近點(diǎn)垂線的距離B、 牽引車(chē)的后回轉(zhuǎn)半徑Rc是指牽引鞍座中心至牽引車(chē)車(chē)架后端最遠(yuǎn)點(diǎn)垂線的距離一般要求RvRc70mm1.3 半掛車(chē)牽引銷(xiāo)板離地高度和牽引車(chē)牽引鞍座板離地高度A、 半掛車(chē)牽引銷(xiāo)板離地高度H3是當(dāng)半掛車(chē)處于滿載狀態(tài)下的高度B、 牽引車(chē)牽引鞍座板離地高度H2是指牽引車(chē)滿載狀態(tài)下的高度，其值必須H3=H2

36、圖中A=Rw、L2=Rr、B為后輪寬度，H1為牽引車(chē)車(chē)架上平面離地面高度，L1為牽引座的前置距（牽引鞍座中心線至后橋中心的距離），H0為牽引鞍座上平面至地平面的距離（牽引車(chē)空載時(shí)）1.4 半掛車(chē)相對(duì)于牽引車(chē)的前俯角和后仰角和A、 前俯角（）是指半掛車(chē)前端最外點(diǎn)和牽引車(chē)車(chē)架相碰時(shí)，半掛車(chē)和牽引車(chē)之間的相對(duì)夾角7°14°B、 后仰角（）是仰角是指半掛車(chē)鵝頸處縱梁下翼板和牽引車(chē)尾端點(diǎn)相碰時(shí)的夾角=8°10°（對(duì)于越野車(chē)=16°左右）1.5 牽引銷(xiāo)尺寸A、 50號(hào)牽引銷(xiāo)，結(jié)合直徑為50.8mm，最大牽引質(zhì)量為50tB、 90號(hào)牽引銷(xiāo)，結(jié)合直徑為88.9

37、mm，最大牽引質(zhì)量為100t1.6 牽引銷(xiāo)的強(qiáng)度計(jì)算A、 牽引銷(xiāo)的強(qiáng)度計(jì)算載荷以承受沖擊時(shí)的水平力為依據(jù)。水平力的大小是假定牽引車(chē)緊急制動(dòng)，而半掛車(chē)未能制動(dòng)而撞擊主車(chē)的工況考慮，此時(shí)所受到的水平力Fd=mb·g·式中：mb半掛車(chē)滿載時(shí)的總質(zhì)量；g重力加速度；附著系數(shù)B、 美國(guó)汽車(chē)工程師協(xié)會(huì)（SAE）標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定牽引銷(xiāo)應(yīng)承受磅（N）的拉力，而在牽引銷(xiāo)工作直徑表面上各點(diǎn)都不產(chǎn)品殘余應(yīng)力1.7 牽引銷(xiāo)板（牽引面板）的強(qiáng)度計(jì)算 ·············&#

38、183;·· ················ ················ 式中：牽引面板厚度5牽引面板材料的屈服極限ns屈服極根的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度安全系數(shù)，取ns=1.6牽引面板材料的泊松比1.8 牽引鞍座1.8.1 牽引鞍座的分類(lèi)A、 按牽引銷(xiāo)直徑大小分類(lèi)：

39、2和3兩種牽引鞍座B、 按牽引座的活動(dòng)自由度分類(lèi)：有單自由度和雙自由度兩種牽引座C、 按牽引鞍座材料分類(lèi)：有鋼板沖壓焊接式和鑄造兩種牽引座1.8.2 牽引鞍座的垂直和水平載荷半掛車(chē)和牽引座的載質(zhì)量系列半掛車(chē)載質(zhì)量（t）牽引座載質(zhì)量（t）10681571225123012164015185020牽引鞍座的水平牽引力Fd（KN） 式中：mc牽引車(chē)允許總質(zhì)量（t）；mk半掛車(chē)允許總質(zhì)量（t）；md牽引座上允許最大承載質(zhì)量（t）1.8.3 德國(guó)約斯特公司常用牽引座技術(shù)參數(shù)牽引鞍座規(guī)格牽引鞍座載質(zhì)量（kg）牽引力(KN)半掛車(chē)總質(zhì)量（kg）牽引座結(jié)構(gòu)質(zhì)量(kg)牽引座高度(mm)縱擺角(°)橫

40、擺角(°)備注26000593200071150185±150280007638000110150185±15021800012842000155200±15021800015265000155250±15022000015265000130150185��±750000-29019015120注：在約斯特（JOST）牽引座中，2沖壓焊接牽引座允許垂直載荷為3-20t；牽引力為22152KN；2鑄件牽引座，其允許垂直載荷為1836t，牽

41、引力為128260KN，鑄件牽座，其允許垂直載荷為3650t，牽引力為152260KN。（英國(guó)約克Rockinger公司與此類(lèi)似）2 半掛車(chē)車(chē)架設(shè)計(jì)與計(jì)算2.1 半掛車(chē)車(chē)架載荷分析半掛車(chē)車(chē)架載荷簡(jiǎn)化為只考慮車(chē)架受靜載時(shí)的彎曲強(qiáng)度和剛度。車(chē)架兩梁作為簡(jiǎn)支梁，且左右對(duì)稱(chēng)受載，自身的質(zhì)量按均勻布置，載質(zhì)量按集中載質(zhì)量或均勻分布。2.2 半掛車(chē)車(chē)架的許用應(yīng)力按下式計(jì)算式中：為縱梁材料的屈服強(qiáng)度，Q235為=24000N/cm2，而16Mn材料為35000N/cm2；n1安全系數(shù)取n1=1.3；n2動(dòng)載系數(shù)取n2=2.52.3 允許半掛車(chē)車(chē)架縱梁的最大變形量YmaxYmax=(0.0020.003)&#

42、183;L （L半掛車(chē)軸距）2.4 半掛車(chē)車(chē)架縱梁2.4.1 鵝頸縱梁高選定A、 載質(zhì)量15t時(shí)，取h=160mm左右B、 載質(zhì)量20t時(shí)，取h=160210mmC、 載質(zhì)量20t以上時(shí)，取L=210230mm左右對(duì)于階梯式縱梁，鵝頸高度尺寸h可加高選擇。2.4.2 半掛車(chē)車(chē)架的主截面尺寸選定A、載質(zhì)量15t時(shí)，取主截面高度H=300mm左右B、載質(zhì)量2030t時(shí)，取主截面高度H=350450mC、載質(zhì)量4050t時(shí)，取主截面高度H=450550mm在縱梁受力較大的區(qū)段內(nèi)可局部增設(shè)加強(qiáng)板或變?yōu)橄湫谓孛?。目前，?guó)外半掛車(chē)車(chē)架縱梁均采用高腹板結(jié)構(gòu)，其截面高H和翼板寬b之比有大幅度的提高，=1.8左

43、右，=2.74.22.4.3 半掛車(chē)車(chē)架縱梁腹板與翼板尺寸規(guī)格表生產(chǎn)廠家翼板規(guī)格（寬×厚）（mm2）腹板厚度（mm）英國(guó)約克公司130×12、130×16、190×165、6、8美國(guó)富華公司127×12.7、152×12.7、152×9.5、152×194.2、4.6、6.4武漢特汽150×12、150×166、8本公司140×14、140×166、8、10、122.5 半掛車(chē)車(chē)架橫梁2.5.2 半掛車(chē)車(chē)架橫梁的作用橫梁是車(chē)架中用來(lái)連接左右縱梁從而構(gòu)成車(chē)架的主要構(gòu)件。橫梁本身

44、的抗扭性能好壞及其分布，直接影響著縱梁的內(nèi)應(yīng)力大小及其分布，而合理地設(shè)計(jì)橫梁可以保證車(chē)架具有足夠的扭轉(zhuǎn)剛度。2.5.3 常用橫梁結(jié)構(gòu)形式A、 圓管形橫梁或矩形或長(zhǎng)方形鋼管該結(jié)構(gòu)形式橫梁與縱梁焊接固定抗扭性好，有較高的扭轉(zhuǎn)剛度。B、 工字型橫梁：從載荷過(guò)渡上考慮最為理想，但縱梁翼緣和橫梁翼緣連接，對(duì)扭轉(zhuǎn)約束較大，翼緣可能產(chǎn)生較大的應(yīng)力，有產(chǎn)生裂紋的可能。C、 槽形橫梁：多用鋼板沖壓或折彎成形，制造工藝簡(jiǎn)單，成本低，但扭轉(zhuǎn)剛度較差。D、 箱形橫梁：和圓管形橫梁一樣，具有較好的抗扭性，傳遞載荷理想。2.5.4 半掛車(chē)車(chē)架橫梁布置間距為7001200mm。一般以800宜。2.5.5 半掛車(chē)車(chē)架縱梁和橫

45、梁間的連接結(jié)構(gòu)A、 橫梁和縱梁上下翼緣相連接如圖a，這種結(jié)構(gòu)有利于提高車(chē)架的扭轉(zhuǎn)剛度，但在受扭嚴(yán)重的情況下，產(chǎn)生約束扭轉(zhuǎn)，縱梁翼緣處會(huì)產(chǎn)生較大的應(yīng)力，該種結(jié)構(gòu)一般在半掛車(chē)鵝頸區(qū)，支承裝置處和后懸支承處采用。B、 橫梁和縱梁的腹板連接如圖b，這種結(jié)構(gòu)剛度較差，允許縱梁截面產(chǎn)生自由翹曲，不產(chǎn)生約束扭轉(zhuǎn)。這種結(jié)構(gòu)形式多用在車(chē)架中部橫梁上，因一般車(chē)架中部扭轉(zhuǎn)變形小。C、 橫梁同時(shí)和縱梁上翼緣及腹板相連接如圖c，這種結(jié)構(gòu)兼有以上兩種結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，故采用較多。其缺點(diǎn)是：作用在縱梁上的力直接傳到橫梁上，因而要求橫梁具有較高的剛度。D、 橫梁貫穿縱梁腹板相連接如圖d，這種結(jié)構(gòu)減少了焊縫，使焊接變形減少，同時(shí)還具有

46、腹板承載能力大和在偏載較大時(shí)，能使車(chē)架各處所產(chǎn)生的應(yīng)力分布較均勻的優(yōu)點(diǎn)。是目前國(guó)內(nèi)外廣泛采用的新型半掛車(chē)車(chē)架結(jié)構(gòu)。2.6 車(chē)架寬度：車(chē)架寬度根據(jù)輪胎和車(chē)軸不同型號(hào)而取不同寬度，但從提高整車(chē)的橫向穩(wěn)定性以及減少車(chē)架縱梁外側(cè)橫梁的懸伸長(zhǎng)度來(lái)看，希望盡可能增大車(chē)架寬度（本公司鋼板彈簧中心距一般選定為1000mm，則車(chē)架寬度為1000mm）2.7 半掛車(chē)車(chē)架支承反力計(jì)算（以單軸半掛車(chē)為例） ········ ········ ·

47、83;······ 式中：RA前支承（牽引銷(xiāo)）反力RB后支承反力后鋼板彈簧前支承反力后鋼板彈簧后支承反力L2后鋼板彈簧兩支承點(diǎn)距離（L1=LL2，L3=LKL2）車(chē)架單位長(zhǎng)度線載荷：（式中G為車(chē)架總質(zhì)量，G0為車(chē)架自身質(zhì)量，Gt車(chē)架滿載均布載荷）2.8 半掛車(chē)車(chē)架內(nèi)力計(jì)算半掛車(chē)內(nèi)力計(jì)算公式 ············· ·······

48、83;····· 式中：b截面的剪力a截面的剪力b截面的彎矩a截面的彎矩a、b兩截面之間線負(fù)荷q圖形面積的代數(shù)和a、b兩截面之間剪力Q圖形面積的代數(shù)和半掛車(chē)車(chē)架的內(nèi)力計(jì)算和繪制剪力圖Q和彎矩圖M，可以較清楚地看出在設(shè)計(jì)負(fù)荷作用下，各截面的內(nèi)力變化規(guī)律，從而得到設(shè)計(jì)的控制值和控制截面位置。2.9 半掛車(chē)車(chē)架縱、橫梁常用截面力學(xué)性能計(jì)算2.9.1 抗彎截面慣性矩Jx及截面Wx計(jì)算式中：各簡(jiǎn)單幾何圖形對(duì)其本身中性軸的軸慣矩各簡(jiǎn)單幾何圖形的面積各簡(jiǎn)單幾何圖形中性軸與組合截面中性軸的距離組合截面中性軸主截面外邊緣的最大距離2.9.2 抗剪截面系數(shù)W計(jì)算式

49、中：Jx截面軸慣矩；d截面中性軸處寬度；Smax截面最大靜矩2.9.3 抗扭（純扭）截面慣矩Jk及截面矩量Wk計(jì)算（槽形截面）（槽形截面）式中：h、各簡(jiǎn)單圖形的長(zhǎng)寬尺寸；系數(shù)，取=1.122.10 半掛車(chē)車(chē)架應(yīng)力的驗(yàn)算彎曲應(yīng)力剪切應(yīng)力式中：M車(chē)架需驗(yàn)算截面的靜彎矩Wx車(chē)架需驗(yàn)算截面的抗彎截面模量Q 車(chē)架需驗(yàn)算截面的剪力W需驗(yàn)算截面的抗剪截面系數(shù)車(chē)架材料抗彎許用應(yīng)力車(chē)架材料抗剪許用應(yīng)力（=0.30.5）專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)各國(guó)牽引銷(xiāo)尺寸參數(shù)ISO西德與法國(guó)日本英國(guó)美國(guó)蘇聯(lián)中國(guó)50號(hào)90號(hào)50號(hào)90號(hào)50號(hào)90號(hào)50號(hào)90號(hào)50號(hào)90號(hào)50號(hào)90號(hào)50號(hào)90號(hào)A50.8±189±0

50、.150.8±189±0.150.8±188.9±0.150.8±0.12788.9±0.12750.8±0.188.9±0.150.8±188.9±0.150.8±0.189±0.1B73±0.1114±0.173±0.1114±0.173±0.1113.9±0.173.025±0.127113.9±0.2573±0.1113.9±0.173±0.1114±

51、;0.173±0.1114±0.1C71.5±0.4111±0.471.5±0.4111±0.471.5±0.4111±0.471.4±0.38113.9±0.2571.4±0.38111.1±0.3871.5±0.4111±0.471.5±0.4111±0.4D35-321-335-1.535-321-1.521-335-321-231.75-34.9320.6±0.2531.75-34.9320.6±0.3835

52、-319-235-1.521-1.5E70+1.559+1.570+1.559+1.570+1.558+1.569.85±1.558.73±0.2570+0.6658.7±0.3870+2.657+270+1.559+1.5F84-1.574-284-1.574-284-1.673-1.584.13±1.573.025±0.2584-0.773±0.3884-273-284-1.574-2R3+0.53+0.53+0.53+0.53+0.53+0.53.173.172.92-3.432.92-3.433+0.53+0.53+0.53+

53、0.50-60-60-60-60-6-6±0.56±0.50-6°0-6°第五章 液罐汽車(chē)設(shè)計(jì)與計(jì)算1 罐體材質(zhì)選用1.1 普通低碳鋼板（Q235）普通低碳鋼板機(jī)械性能好，有足夠的強(qiáng)度、韌性及良好的焊接性能，工藝性好，價(jià)格比較低廉，是常用的罐體材料，適用于裝運(yùn)糧食、水泥、煤灰、油類(lèi)、水、糞便等物料。1.2 低合金鋼板（16Mn）低合金鋼板有較高的強(qiáng)度及韌性，適用于裝運(yùn)液化石油氣（LPG）、液化天然氣（LNG）、丙酸、氨水、液氧、液化亞硫酸氣和乙烯樹(shù)脂等要求罐壓較高的材料。1.3 不銹鋼板（1Cr18Ni9Ti或304等）不銹鋼板耐腐蝕、不生銹、不易污染、

54、易清洗、易除味、機(jī)械性能比較穩(wěn)定，是一種優(yōu)質(zhì)罐體材料，適用于裝運(yùn)食品（面粉、奶粉、啤酒、乳類(lèi)、動(dòng)植物油等）、純度較高的化工物料（石碳酸、甲醛、乙二醇、醋醛、苛性蘇打、氧乙烯等）以及腐蝕性較強(qiáng)的酸類(lèi)物質(zhì)（如淡硝酸、稀硫酸等）1.4 鋁制罐體鋁制罐體多用于裝運(yùn)甲醇、乙醇、航空燃料、濃硝酸、冰醋酸、醛、苯、無(wú)水酒精、有機(jī)溶劑、過(guò)酸化氫等石油化工產(chǎn)品以及儀器類(lèi)物料。1.5 聚四氟乙烯罐（PTFE）聚四氟乙烯罐適用于裝運(yùn)硝酸、濃硫酸、鹽酸、王水、燒堿、酮、醇、醚等有機(jī)溶劑（使用溫度-100250）1.6 聚氯乙烯罐體（PVC）聚氯乙烯罐適用于裝運(yùn)酸、堿及有機(jī)溶劑等（對(duì)濃硝酸、發(fā)煙硫酸、芳香烴類(lèi)、酮類(lèi)耐蝕

55、性欠佳）（使用溫度-1065）1.7 聚乙烯罐體（PE）聚乙烯罐適用于裝運(yùn)除硝酸外的各種酸、堿、鹽溶液（使用溫度80以下）1.8 玻璃鋼罐（FRP）玻璃鋼罐在60以下有良好的耐酸、耐堿性能。酚醛玻璃鋼罐耐酸性好，而呋喃玻璃鋼罐具有較好的耐酸、耐堿、耐高溫等性能。總之，玻璃鋼罐適用于裝運(yùn)鹽酸、廢酸、次氯酸鈉、硫銨、氫銨等化工物料1.9 襯里鋼罐A、 塑料襯里碳鋼罐按塑料的有關(guān)性能進(jìn)行應(yīng)用。B、 橡膠襯里碳鋼罐：其耐蝕性隨橡膠的種類(lèi)而異。硫化天然橡膠耐大多數(shù)無(wú)機(jī)酸、有機(jī)酸、堿類(lèi)、鹽類(lèi)、鹽酸、醇類(lèi)等介質(zhì)的腐蝕。但對(duì)強(qiáng)氧化劑（硝酸、濃硫酸、鉻酸、過(guò)氧化氫等）及某些溶劑（苯、二硫化碳、四氯化碳等）的耐蝕

56、性差。合成橡膠中的J睛橡膠耐油性、耐酸性、耐堿性均較好；氯橡膠的綜合耐蝕性好；聚醚橡膠對(duì)水、油、氨、堿等介質(zhì)均穩(wěn)定2 罐體容積計(jì)算2.1 圓形罐體有效總?cè)莘e計(jì)算式中：L圓柱體長(zhǎng)度（m）d 圓柱體內(nèi)徑（m）L1、L2封頭長(zhǎng)度（m）2.2 橢圓形罐體有效總?cè)莘e計(jì)算式中：L橢圓體長(zhǎng)度（m）a 橢圓長(zhǎng)軸（m）b 橢圓短軸（m）L1、L2封頭長(zhǎng)度（m）2.3 梯形罐體有效總?cè)莘e計(jì)算式中：S梯形罐體橫截面積（m2），其它尺寸含義與上相同注：1、罐體的有效總?cè)莘e還應(yīng)除掉罐體內(nèi)部附加裝置所占的容積（V0）2、罐體的有效總?cè)莘e大小應(yīng)符合第一章3.3條要求2.4 罐體額定容積計(jì)算2.5 罐體膨脹容積計(jì)算V=V總V

57、額2.6 罐體膨脹空間計(jì)算（一般為5%和用戶要求）3 罐體強(qiáng)度計(jì)算（薄殼理論）3.1 圓筒形罐體的薄殼應(yīng)力計(jì)算A、 在橫截面-內(nèi)應(yīng)力B、 在縱截面-內(nèi)應(yīng)力C、 在球面封頭內(nèi)：式中：罐體內(nèi)壓（Mpa）；、圓筒、封頭內(nèi)壁半徑（m）、圓筒、封頭壁厚（m）；材料許用應(yīng)力（Mpa）焊縫系數(shù)，取=0.73.2 橢圓形截面罐體薄殼應(yīng)力計(jì)算A、 小圓弧區(qū)A點(diǎn)和C點(diǎn)應(yīng)力B、 大圓弧區(qū)B點(diǎn)和C點(diǎn)應(yīng)力式中： ，、橢圓長(zhǎng)、短軸半徑（mm）小圓弧壁厚(mm)，大圓弧壁厚（mm）3.3 梯形截面罐體薄殼應(yīng)力（僅供參考）計(jì)算A、 小圓弧A點(diǎn)應(yīng)力和B點(diǎn)應(yīng)力B、 大圓弧C點(diǎn)與D點(diǎn)應(yīng)力3.4 液體罐體壁厚計(jì)算（僅供參考）3.4.1 圓筒形罐體壁厚計(jì)算從3.1圓筒薄殼應(yīng)力分析，則壁厚取式計(jì)算（式中C為壁厚附加量）式中：罐體自重、裝載物液自重和動(dòng)載荷引起的壓力式中：G1罐體自重；G2裝載質(zhì)量；G3每個(gè)隔艙的液