連接扣件成形工藝及沖模具設計

1、畢業(yè)設計說明書 題 目: 連接扣件成形工藝及沖 模具設計 學 生 姓 名: X X X 學 號: 000000 年級/專業(yè)/班: 2007級機械設計制造及其自動化 學院(直屬系): 機械工程與自動化學院 指 導 教 師: 完 成 時 間: 2001年6月1日 目 錄摘 要- 1 -前 言- 2 -1扣件圖形- 4 -2彎曲件工藝性分析及工藝方案- 6 -2.1沖壓件的形狀和尺寸- 6 -2.2 沖壓工藝方案的制定- 7 -3 零件沖孔落料工藝計算- 9 -3.1毛坯的展開尺寸計算- 9 -3.2排樣設計- 10 -3.3凸模、凹模刃口尺寸的計算- 11 -3.4沖裁力的計算- 14 -3.5壓

2、力機公稱壓力的選取- 14 -3.6壓力中心計算- 15 -4 零件沖孔落料工藝計算- 16 -4.1 零件展開尺寸計算- 16 -4.2 排樣設計- 17 -4.3 凸模、凹模刃口尺寸的計算- 18 -4.4 沖裁力的計算- 20 -4.5 壓力機的選取- 21 -5彎曲工藝計算- 22 -5.1 零件彎曲模I 的工作部分尺寸計算- 22 -5.2 零件彎曲模彎曲力的計算- 23 -5.3 零件彎曲模 的工作部分尺寸計算- 23 -5.4 零件彎曲模彎曲力的計算- 24 -6模具總裝圖的設計與計算- 26 -6.1 零件沖孔落料的級進模的設計- 26 -6.2 彎曲模I的設計- 29 -6.

3、3 彎曲模II的設計- 32 -6.4 零件沖孔落料級進模的設計- 35 -總 結(jié)- 39 -參考文獻- 40 -摘 要彎曲模具是冷沖模的一種，是指通過一定工序?qū)⑴髁蠜_裁成形的模具。按照沖壓的工藝性質(zhì)分類，彎曲模具是使材料發(fā)生塑性變形的沖裁模具，內(nèi)容包括對零件進行沖壓工藝分析和有關工藝計算，確定合理的沖壓工藝方案，設計沖壓工序，正確的選用標準零件和其它的零件，對沖壓結(jié)構(gòu)進行了工藝分析。繪制模具二維裝配圖和零件圖及三維建模。本設計的重點與難點是對凸、凹模刃口尺寸的計算，因為它將直接影響零件的質(zhì)量。該設計中對零件的選用，基本上是選用的國家標準零件。模具應保證沖制出的零件符合圖紙的形狀、尺寸及精度要

4、求以及與相關零件的裝配關系與裝配要求，把握需要保證的關鍵尺寸。模具結(jié)構(gòu)選擇時注意工序的先后順序，確定方案和結(jié)構(gòu)，應盡可能簡單，制造維修方便，成本低。模具使用壽命長，能滿足沖壓工藝規(guī)程規(guī)定生產(chǎn)批量的要求。關鍵字：彎曲模具 沖壓工藝 模具設計AbstractBending die is a kind of cold-punching die. It means punching the feedstock through some certain process. According to the craft property of punch, bending die is punching a

5、nd blanking die that causes the material to occur plastic deformation. The contents include analyzing the process of part punching and calculation, determining the reasonable punching method, designing the punching process, choosing the standard and other parts accurately and analyzing the punching

6、structure. Drawing the two-dimensional and three-dimensional assemble picture of die. The crucial and difficult aspect of this design is that calculating the convex and concave Edge Size, because it influences the quality of parts directly. In this design, all of parts are national standard parts.Wu

7、 should ensure that the punched parts from the die meet the shape, size, accuracy of the blueprint, different parts can put together, and the correct of the size is crucial. When choosing the die structure, we must pay attention to the process order, make certain of the plan and structure as simple

8、as possible, convenience to produce and maintain, low costs. The longer operating life of the die can meet the demand of volume production of punching process.Key words: Bending die; Punching process; Die design前 言日常生活中人們使用的很多用具是用沖壓方法制造的，例如不銹鋼飯缸，它就是用一塊圓形金屬板料在壓床上利用模具對圓形板料加壓而沖出來的?？梢钥闯觯錄_壓是一種在常溫（冷態(tài)）下利用

9、沖模在壓床上對各種金屬（或非金屬）板料施加壓力使其分離或者變形而得到一定形狀零件的金屬壓力加工方法。冷沖壓是一種先進的金屬加工方法。在冷沖壓加工中，冷沖模就是沖壓加工中所用的工藝裝備。沒有先進的冷沖壓技術，先進的沖壓工藝就無法實現(xiàn)。 由于冷沖壓具有表面質(zhì)量好、重量輕、成本低的優(yōu)點，它還是一種經(jīng)濟的加工方法，這是其他加工方法不能與之競爭的。因而冷沖壓工藝在機械制造業(yè)中得到廣泛應用，它在現(xiàn)代汽車、拖拉機、電機、電器、儀器、儀表以及飛機、導彈、槍彈、炮彈和各種民用輕工業(yè)中已成為主要的工藝之一。目前，大量產(chǎn)品均可以通過鋼板沖壓直接生產(chǎn)，有些機械設備往往以沖壓件所占的比例作為評價結(jié)構(gòu)是否先進的指標之一。

10、工業(yè)發(fā)達國家對冷沖壓生產(chǎn)工藝的發(fā)展是很重視的，很多國家（包括英、美、法、日等）的模具工業(yè)產(chǎn)值已超過機床工業(yè)，作為冷沖壓原材料的鋼帶和鋼板占全部品種的67%。通過冷沖壓技術加工產(chǎn)品已成為現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的重要手段和發(fā)展方向。 沖壓技術的進步首先通過模具技術的進步來體現(xiàn)出來。對沖模技術性能的研究已經(jīng)成為發(fā)展沖壓成形技術的中心和關鍵。20世紀60年代初期，國外飛機、汽車制造公司開始研究計算機在模具設計與制造中的應用。通過以計算機為主要技術手段，以數(shù)學模型為中心，采用人機互相結(jié)合、各盡所長的方式，把模具的設計、分析、計算、制造、檢驗、生產(chǎn)過程連成一個有機整體，使模具技術進入到綜合應用計算機進行設計、制造的

11、新階段。模具的高精度、高壽命、高效率成為模具技術進步的特征。模具CAD/CAE/CAM是改造傳統(tǒng)模具生產(chǎn)方式的關鍵技術，是一項高科技、高效益的系統(tǒng)工程。它以計算機軟件的形式，為企業(yè)提供一種有效的輔助工具，使工程技術人員借助于計算機對產(chǎn)品性能、模具結(jié)構(gòu)、成形工藝、數(shù)控加工及生產(chǎn)管理進行設計和優(yōu)化。模具CAD/CAE/CAM技術能顯著縮短模具設計與制造周期，降低生產(chǎn)成本和提高產(chǎn)品質(zhì)量已成為模具界的共識1。目前我國模具年生產(chǎn)總量雖然已位居世界第三，其中，沖壓模占模具總量的40%以上2，但在整個模具設計制造水平和標準化程度上，與德國、美國、日本等發(fā)達國家相比還存在相當大的差距。以大型覆蓋件沖模為代表，

12、我國已能生產(chǎn)部分轎車覆蓋件模具。轎車覆蓋件模具設計和制造難度大，質(zhì)量和精度要求高，代表覆蓋件模具的水平。在設計制造方法、手段上已基本達到了國際水平，模具結(jié)構(gòu)功能方面也接近國際水平，在轎車模具國產(chǎn)化進程中前進了一大步。但在制造質(zhì)量、精度、制造周期和成本方面，以國外相比還存在一定的差距。標志沖模技術先進水平的多工位級進模和多功能模具，是我國重點發(fā)展的精密模具品種，在制造精度、使用壽命、模具結(jié)構(gòu)和功能上，與國外多工位級進模和多功能模具相比，存在一定差距2。隨著科學技術的不斷進步，現(xiàn)代工業(yè)產(chǎn)品的生產(chǎn)日益復雜與多樣化，產(chǎn)品性能和質(zhì)量也在不斷提高，因而對冷沖壓技術提出了更高的要求。為了使冷沖壓技術能適應各

13、工業(yè)部門的需要，冷沖壓技術自身也在不斷革新和發(fā)展。冷沖壓技術的發(fā)展思路就是盡可能地完善和擴充冷沖壓工藝的優(yōu)點，克服其缺點。在冷沖壓技術的發(fā)展過程中，應注意以下幾方面。（1）冷沖壓技術的發(fā)展過程中應正確地確定工藝參數(shù)及沖模工作部分的形狀與尺寸，提高沖壓件的質(zhì)量、縮短新產(chǎn)品試制周期，應在加強沖壓成形理論研究的基礎上，使沖壓成形理論達到能對生產(chǎn)實際起指導作用，逐步建立起一套密切結(jié)合生產(chǎn)實際的先進的工藝分析計算方法。國外已開始采用彈塑性有限元法對汽車覆蓋零件的成形過程進行應力應變分析和計算機模擬，以預測某一工藝方案對零件成形的可能性和可能出現(xiàn)的問題。（2）加快產(chǎn)品更新?lián)Q代，克服模具設計周期長的缺點。應

14、大力開展模具計算機輔助設計和制造（CAD/CAM）技術的研究。在我國，目前要特別注意加強多工位級進模CAD/CAM技術的研究。（3）滿足大量生產(chǎn)需要以及減輕勞動強度。應加強冷沖壓生產(chǎn)的機械化和自動化研究，使一般中、小件能在高速壓力機上采用多工位級進模生產(chǎn)，達到生產(chǎn)高度自動化，進一步提高沖壓的生產(chǎn)率。1扣件圖形扣件閉合時：扣件打開時：扣件零件：扣件零件：扣件零件：扣件零件2彎曲件工藝性分析及工藝方案2.1沖壓件的形狀和尺寸材 料：不銹鋼 材料厚度：0.6mm此工件是典型的U形狀件彎曲、圓弧彎曲，零件圖中的尺寸公差未注公差，在處理這類零件公差等級時均按IT14級要求，沖模制造精度按IT6IT7確定

15、。U形彎曲圓角半徑R為0.5mm,大于最小彎曲半徑（r=0.6t=0.36mm）,故此件形狀、形狀、尺寸、精度均滿足彎曲工藝的要求，可用彎曲工序加工。2.2 沖壓工藝方案的制定1）方案種類根據(jù)制件工藝性分析，要加工此零件，分析出以下兩種方案。方案一：沖孔落料彎曲圓弧、圓鉤和臺階U形彎曲先沖孔落料級進模生產(chǎn)出零件展開外形，然后彎曲圓孤和圓鉤，最后U形彎曲，帶整形結(jié)構(gòu)。方案二：沖孔落料彎曲臺階彎曲圓孤和圓鉤U形彎曲先沖孔落料復合模生產(chǎn)出零件展開外形，接著成型小臺階，然后彎曲圓孤和圓鉤，最后U形彎曲，帶整形結(jié)構(gòu)。2）方案比較方案一需要三套模具來完成整個生產(chǎn)過程，考慮到兩個小孔距邊緣較近，不適合用復合

16、模生產(chǎn)，級進模剛好可以避開這個問題，然后彎曲圓孤和圓鉤加臺階，一次性完成零件的初步成型，然后直接U形彎曲，帶整形結(jié)構(gòu)，生產(chǎn)出合格的零件。方案二需要四套模具來完成整個生產(chǎn)過程，生產(chǎn)過程復雜化，而且復合模進行生產(chǎn)零件外形不合理，兩個小孔距邊緣較近，很可能生產(chǎn)出的零件不合格。因此，這種方案不太合理。由以上方案的比較，方案一更合理，故選用方案一。沖孔落料 彎曲圓弧、圓鉤和臺階U形彎曲3 零件沖孔落料工藝計算3.1毛坯的展開尺寸計算通過計算，毛坯的展開圖如下：利用CAD計算毛坯的周長和面積。3.2排樣設計根據(jù)工件的形狀，確定采用無廢料的排樣方法不可能做到，但能采用有廢料和少廢料的排樣方法。 1）搭邊設計

17、 板料厚度t=0.6mm, 工件邊長L>50mm, 所以a=1.8mm, a=2mm。送料步距A=35.82mm條料寬度B=52.53mm。 2）排樣布局材料利用率計算：S=922.9321mm=×100%=×100%=×100%=48.04%式中，材料利用率；S工件的實際面積；S所用材料面積，包括工件面積與廢料面積；A步距（相鄰兩個制件對應點的距離）B條料寬度。3.3凸模、凹模刃口尺寸的計算外形由落料獲得，2×3孔由沖孔獲得，所以落料以凹模為基準尺寸，沖孔以凸模為基準尺寸，沖孔則以凸模為基準尺寸計算如下：沖孔（2×3）查表得 2C=0.

18、1mm2C=0.13mm ,則 2C-2C=0.13mm-0. 1mm=0.03mm由表查得：3為IT13級，取x=0.75，凸模和凹模分別按IT6和IT7級加工制造，則d=(d+x)=（3+0.75×0.14）mm=3.105mmd=(d+2C)=（3.105+0.1）mm=3.2055mm校核：+2C-2C0.006+0.010.13-0.10.016<0.03故滿足間隙公差條件。落料(外形) 沖裁件外形屬落料件，選凹模為設計基準件，按配制加工方法，只需計算落料凹模刃口尺寸及制造公差，凸模刃口尺寸由凹模的實際按間隙需要配制。a.凹模輪廓磨損圖1、根據(jù)圖所示，凹模磨損后變大的

19、尺寸有A(23.5)，A(48.47)，A(28)，A(48.53)，A(R2.6)，A(R6)，A(43.33)刃口尺寸計算公式：A=(A-x)查表：對于以上要計算的尺寸，其磨損系數(shù)均為x=0.75A=(23.5-0.75×0.334)mm=23.25mmA=(48.47-0.75×0.39)mm=48.18mmA=(28-0.75×0.33)mm=27.75mmA=(48.53-0.75×0.39)mm=48.24mmA= R2.6mmA= R6mmA=(43.33-0.75×0.39)mm=43.04mm2、根據(jù)圖所示，凹模磨損后變小的尺

20、寸有B(26.8)、B(R2.5)、B( R1.5)刃口尺寸計算公式：B=(B+x)查表：對于以上要計算的尺寸，其磨損系數(shù)均為x=0.75B=(26.8+0.75×0.33)mm=27.05mmB=R2.5mmB= R1.5mm3、根據(jù)圖所示，凹模磨損后不變的尺寸有C(25.41), C（31.38)，C（16.09)，C（4)刃口尺寸計算公式：C=(C+0.5)0.125C=（25.41-0.33+0.5×0.33）0.125×0.33=25.250.041C=（31.38-0.39+0.5×0.39）0.125×0.39=31.190.04

21、9C=（16-0.27+0.5×0.27）0.125×0.27=15.870.034C=（4-0.18+0.5×0.18）0.125×0.18=3.910.023凸模刃口尺寸確定，查表，沖裁合理間隙 2C=0. 1mm，2C=0.13mm，有凸模刃口尺寸按凹模相應部位的尺寸配制，保證雙面最小間隙為2C=0.1mm。故相應位置凸模尺寸為：A=23.15mm A=48.08mmA =27.65mm A=48.14mmA=R2.5mm A=R5.9mmA=42.94mm B=26.95mmB=R2.4mm B =R1.4mmC=25.140.013 C=31.

22、090.016C =15.770.011 C=3.810.0083.4沖裁力的計算計算沖裁力的目的是為了選用合適的壓力機，設計模具和檢驗模具的強度。壓力機的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適應沖裁工藝的需要。沖裁力F=Kt L=1.3×0.6×217.8671×490KN=83.268KN卸料力F=K F=0.05×83.268 KN=4.163KN推料力F=nKF=8.4×0.03×83.268 KN=20.984KN沖壓力P= F+F+F=83.268KN +4.163 KN+20.984 KN=108.415 KN式中：材料搞剪強

23、度，MP查表得=430550 MP，取=490MP；L沖裁週總長，通過軟件直接算得L=217.8671mm；K是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損、凸模與凹模間隙的波動、潤滑情況、材料力學性能與厚度公差的變化等因素而設置的安全系數(shù)，一般取1.3；K卸料力系數(shù)，其值為0.020.06，薄料取大值，厚料取小值，取0.05；K推料力系數(shù)，其值為0.030.07，薄料取大值，厚料取小值，取0.033.5壓力機公稱壓力的選取沖裁時，壓力機的公稱壓力必須大于或等于沖裁時各工藝力的總和F。F= F+F+F=83.268KN +4.163 KN+20.984 KN=108.415 KN所以，F(xiàn)=108.415 KN因此壓

24、力機可以選取160 KN噸位的壓力機。型號：J23-16模柄孔尺寸 3.6壓力中心計算模具壓力中心是指沖壓時諸沖壓力全力的作用點位置。為了確保壓力機和模具正常工作，應使沖模壓力中心與壓力機滑塊的中心生命。否則，會使沖模和壓力機滑塊產(chǎn)生偏心載荷，使滑塊和導軌間產(chǎn)生過大的磨損，模具導向零件加速磨損，降低模具和壓力機的使用壽命。用軟件可以計算得到壓力中心。如圖故壓力中心為 X:11.0015 Y：0.00004 零件沖孔落料工藝計算4.1 零件展開尺寸計算通過計算，毛坯的展開圖如下：=利用CAD計算毛坯的周長和面積。4.2 排樣設計根據(jù)工件的形狀，確定采用無廢料的排樣方法不可能做到，但能采用有廢料和

25、少廢料的排樣方法。 1）搭邊設計 板料厚度t=0.2mm, 工件邊長L>50mm, 所以a=3mm。送料步距A=11.8mm條料寬度B=56.85+6=62.85mm。 2）排樣布局材料利用率計算：S=624.9283mm=×100%=×100%=×100%=84.26%式中，材料利用率；S工件的實際面積；S所用材料面積，包括工件面積與廢料面積；A步距（相鄰兩個制件對應點的距離）B條料寬度。4.3 凸模、凹模刃口尺寸的計算外形由落料獲得，3孔和6×4的方形孔由沖孔獲得，所以落料以凹模為基準尺寸，沖孔以凸模為基準尺寸，沖孔則以凸模為基準尺寸計算如下：

26、沖孔（3）查表得 2C=0.03mm2C=0.05mm ,則 2C-2C=0.05mm-0.03mm=0.02mm由表查得：3為IT13級，取x=0.75，凸模和凹模分別按IT6和IT7級加工制造，則d=(d+x)=（3+0.75×0.14）mm=3.105mmd=(d+2C)=（3.105+0.03）mm=3.135mm校核：+2C-2C0.006+0.010.05-0.0230.016<0.02故滿足間隙公差條件。沖孔（方形孔6×5）查表得 2C=0.03mm2C=0.05mm ,則 2C-2C=0.05mm-0.03mm=0.02mm由表查得：6mm 、 5mm

27、為IT13級，取x=0.75，凸模和凹模分別按IT6和IT7級加工制造，則d=(d+x)=（6+0.75×0.18）mm=6.135mmd=(d+2C)=（6.135+0.03）mm=6.165mmd=(d+x)=（5+0.75×0.18）mm=4.135mmd=(d+2C)=（5.135+0.03）mm=5.165mm校核：+2C-2C0.008+0.0120.05-0.0030.02=0.02故滿足間隙公差條件。落料（外形）56.85mm 、11.8mm、 R1.95mm 為IT13級。取x=0.75D=(D- x)=（56.85-0.75×0.46）mm=5

28、6.505mmD=( D-2C)=（56.505-0.03）mm=56.475mm校核：+2C-2C0.03+0.019=0.049>0.02由此可見，只有縮小、，提高制造精度，才能保證間隙在合理范圍內(nèi)。此時可取=0.4×（2 C-2C）=0.4×0.02=0.008mm=0.6×（2 C-2C）=0.6×0.02=0.012故D=56.505mmD=56.475mmD=(D- x)=（11.8-0.75×0.27）mm=11.596mmD=( D-2C)=（11.596-0.06）mm=11.536mm校核：+2C-2C0.018+0.

29、011=0.029>0.02由此可見，只有縮小、，提高制造精度，才能保證間隙在合理范圍內(nèi)。此時可取=0.4×（2 C-2C）=0.4×0.02=0.008mm=0.6×（2 C-2C）=0.6×0.02=0.012故D=11.596mmD=11.536mmD=(D- x)=（1.95-0.75×0.14）mm=1.845mmD=( D-2C)=（1.845-0.02）mm=1.825mm校核：+2C-2C0.01+0.006=0.016<0.02故滿足間隙公差要求。4.4 沖裁力的計算計算沖裁力的目的是為了選用合適的壓力機，設計模具

30、和檢驗模具的強度。壓力機的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適應沖裁工藝的需要。沖裁力F=Kt L=1.3×0.2×168.1984×490KN=21.428KN卸料力F=K F=0.05×21.428 KN=1.071KN推料力F=nKF=20×0.06×21.428 KN=25.714KN沖壓力P= F+F+F=21.428KN +1.071KN+25.714 KN=48.213 KN式中：材料搞剪強度，MP查表得=430550 MP，取=490MP；L沖裁週總長，通過軟件直接算得L=168.1984mm；K是考慮到?jīng)_裁模刃口的磨損、

31、凸模與凹模間隙的波動、潤滑情況、材料力學性能與厚度公差的變化等因素而設置的安全系數(shù)，一般取1.3；K卸料力系數(shù)，其值為0.020.06，薄料取大值，厚料取小值，取0.05；K推料力系數(shù)，其值為0.030.07，薄料取大值，厚料取小值，取0.034.5 壓力機的選取沖裁時，壓力機的公稱壓力必須大于或等于沖裁時各工藝力的總和F。F= F+F+F=21.428KN +1.071KN+25.714 KN=48.213 KN所以，F(xiàn)=108.415 KN因此壓力機可以選取63 KN噸位的壓力機。型號：J23-6.3模柄孔尺寸 5彎曲工藝計算5.1 零件彎曲模I 的工作部分尺寸計算零件的展開尺寸，在前面已

32、經(jīng)計算過，根據(jù)中性層長度不變的原理進行計算。1、大圓孤的彎曲小變形程度（r/t>10）時的回彈值，小變形程度，回彈大，先計算凸模圓角半徑，再計算凸模角度。相對彎曲半徑 （1）、凸模工作部分的圓角半徑=25.46mm(2)、凸模角度2、圓鉤的彎曲大變形程度（r/t<5）時的回彈值，大變形程度，圓角回彈小，不必計算凸模圓角半徑，只計算凸模角度。相對彎曲半徑 查表得=1=122-1=120以上各式中：凸模的圓角半徑,mm； 凸模的圓角半徑所對孤長的中心角,度； 材料的彈性模量，查表得=190； 工件的圓角半徑，mm； 彎曲材料的厚度，mm；材料的屈服極限，查表得=200；工件的圓角半徑r

33、所對的孤長的中心角，度。5.2 零件彎曲模彎曲力的計算1、校正彎曲的彎曲力=40×826.8454=33.07KN式中：校正部分投影面積， =826.8454 單位面積上的校正力，查表得=40校正彎曲力最大是在壓力機工作到下死點的位置，且校正力遠遠大于自由彎曲力，而在彎曲工作過程中，二者又不是同時存在，因此，只計算校正力。即=33.07KN2、壓力機的選取接校正彎曲力選擇壓力機噸位，即采用形式可傾壓力機 J23-6.3標稱壓力為63KN， 模柄孔尺寸 5.3 零件彎曲模 的工作部分尺寸計算U形彎曲大變形程度（r/t<5）時的回彈值，大變形程度，圓角回彈小，不必計算凸模圓角半徑，

34、只計算凸模角度。相對彎曲半徑 查表得=9，凸模中心角=90-9=81U形彎曲的外形尺寸 28mm=0.63mm凹模：凸模： 查表得，凹模深度：取H=16mm推板取10mm以上各式中，彎曲凸模與凹模的單面間隙，mm；，為材料厚度的基本尺寸和最小尺寸，mm；彎曲凹模的圓角半徑，mm。5.4 零件彎曲模彎曲力的計算1、U形件接觸彎曲的彎曲力=6.019KN=6.019KN式中：安全系數(shù)，一般取1.3；彎曲件的寬度，mm；彎曲件的內(nèi)彎曲半徑，mm；材料的強度極限，；彎曲材料的厚度，mm。2、壓力機的選取接觸校正彎曲力選擇壓力機噸位，即采用形式可傾壓力機 J23-6.3標稱壓力為63KN， 模柄孔尺寸

35、6模具總裝圖的設計與計算6.1 零件沖孔落料的級進模的設計1、主要零部件設計計算（1）、凸模的設計計算（2）、凹模的設計計算(3)、模具裝配二維工程圖2、標準件的選取 (1)、模座的選用：凹模厚度H=Kb=0.35×48.47=16.96凹模壁厚c=(1.52)H=3040取H=20c=35mm A=D+2c=48.47+35×2=118.47mm B=D+2c=48.53+35×2=118.53mm 取， A=125mmB=125mm故模架選取：凹模周界L=125mm B=125mm 閉合高度H=160190mm的后側(cè)導柱模架。上模座125×125&#

36、215;35 下模座125×125×45 GB/T2855.5（2）、模柄采用壓入式模柄 A32×80 JB/T 7646.1（3）、凸模固定板 125×125×20 45鋼JB/T 7646.3（4）、卸料板 H=10mm（5）、墊板 125×125×8 45鋼JB/T 7643.3（6）、圓柱銷 8（8）、卸料螺釘用M6，所有的螺釘均用M8，連接螺釘用M5（9）、B型導柱 B20h5×130×40 GB/T 2861.2 B型導套 B22H6×80×33 GB/T 2861.7（1

37、0）、導料板 H=5mm6.2 彎曲模I的設計1、主要零部件設計計算（1）、凸模的設計計算（2）、凹模的設計計算(3)、模具裝配二維工程圖2、標準件的選取(1)、模座的選用：后側(cè)導柱模架。上模座160×100×35 下模座160×100×45 GB/T2855.5（2）、模柄采用壓入式模柄 A32 JB/T 7646.2（3）、圓柱銷 8（4）、所有的螺釘均用M8（5）、B型導柱 B25h5×160×50 GB/T 2861.2 B型導套 B25H6×90×38 GB/T 2861.76.3 彎曲模II的設計1、主

38、要零部件設計計算（1）、凸模的設計計算（2）、凹模的設計計算 (3)、模具裝配二維工程圖2、標準件的選取(1)、模座的選用：后側(cè)導柱模架。上模座160×100×40 下模座160×100×50 GB/T2855.5（2）、模柄采用壓入式模柄 A32×95 JB/T 7646.1（3）、圓柱銷 8（4）、所有的螺釘均用M8（5）、B型導柱 B25h5×160×50 GB/T 2861.2 B型導套 B25H6×90×38 GB/T 2861.76.4 零件沖孔落料級進模的設計1、主要零部件設計計算（1）、凸模的設計計算（2）、凹模的設計計算(3)、模具裝配二維工程圖2、標準件的選取 (1)、模座的選用：凹模厚度H=Kb=0.35×56.85=19.8975凹模壁厚c=(1.52)H=3040取H=25c=35mm A=D+2c=56.85+35×2=11