制糖專業(yè)畢業(yè)設計

1、第一章 總論一、設計依據廣西大學生物技術與糖業(yè)工程學院制糖教研室下達的畢業(yè)設計任務書實習過程中收集的有關資料二、設計原則與設計范圍(1)、設計原則遵守國家法律、法規(guī)，貫徹執(zhí)行國家經濟建設方針、政策和基本建設程序，特別應貫徹執(zhí)行提高經濟效益和促進技術進步的方針，響應黨和政府發(fā)展糖業(yè)的號召。從全局出發(fā)，正確處理農、工、人民內部的關系，設計中盡量節(jié)約用地，不占或少占良田，充分利用荒山、空地、劣地和山地。本著切合實際、技術先進、經濟合理、安全適用的原則，積極采用經過生產考驗的先進成熟工藝、新技術、新設備，努力提高機械化、自動化水平，減輕勞動強度，改善勞動條件，合理使用勞動力，提高勞動生產率，力求達到投

2、資少，收效快，質量好，成本低的要求。要節(jié)約能源，結合當地實際情況，積極實行綜合利用，搞好“三廢”處理，變廢為寶，充分利用資源，支援農業(yè)，防止污染，保護環(huán)境。要立足自力更生，注意專業(yè)化合作要符合國家各項設計規(guī)范，技術標準。(2)設計范圍本設計為日榨甘蔗5000噸亞硫酸法糖廠的工藝設計。設計糖廠一般分為初步設計和施工圖設計。初步設計由設計說明書、圖紙和總概算組成。它是確定建設項目的投資額，控制了工程撥款，組織主要設備定貨，簽定貸款合同等的依據。施工圖設計是根據批準的初步設計文件和籌建單位提供訂購設備的技術資料和圖紙進行，并據以指導施工。而工藝設計則是初步設計內容之一，是整個糖廠總體設計的一個重要組

3、成部分，是整個設計的核心。由于全廠設計的工作量大，而畢業(yè)設計的時間有限并且是初步設計，因此結合所學的專業(yè)知識，進行工藝部分的設計。設計范圍包括確定生產方法、生產流程、物料衡算、熱量衡算、設備能力計算、確定設備規(guī)范、型號及臺數等；編制制煉車間部分設計規(guī)范一覽表；繪制物料流程圖、汽汽凝水流程圖、設備總圖。三、生產規(guī)模、生產方法和產品方案(1)、生產規(guī)模：日處理甘蔗5000噸結合我區(qū)實際情況以及當地的具體條件，根據糖業(yè)發(fā)展趨勢，為滿足廣大人民對糖的需要，新建一個日榨5000噸的甘蔗糖廠。(2)、生產方法：提汁工藝為壓榨法，澄清工藝為磷酸亞硫酸法。到現在為此，我國各甘蔗糖廠從甘蔗中提取蔗汁采用的方法有

4、壓榨法、滲出法和磨壓法。目前，主要有壓榨法和滲出法兩種方法。壓榨法：甘蔗先經撕解機破碎到適當破碎度，然后經過三至六座壓榨機進行壓榨，并在各座之間加入稀汁、熱水輔以復式多重滲透，提取其中的糖分，而得到一定數量的混合汁和蔗渣，蔗渣含水約4550%。滲出法：分為蔗絲滲出法及蔗渣滲出法。前者是用滲出設備將已破碎的蔗料送進滲出器，由熱水及稀汁多次提取其中的糖分，排出蔗渣則經脫水機壓至含水分4550%；后者是將已破碎的蔗料經一臺壓榨機處理后，再進行用熱水與稀汁多次提取其中糖分，排出蔗渣再經一至兩座壓榨機脫水處理。壓榨法和滲出法其抽出率都比較高，實際生產中滲出法的抽出率比壓榨法的高，并且滲出汁的質量比壓榨法

5、的好，設備比較簡單、投資及動耗都比壓榨法省，維修也方便，但滲出法的生產管理工作要求很嚴。如抽出率高，必須有較高的破碎度，一般達85%以上才能獲得良好的效果，因蔗絲形態(tài)要求也較高，否則滲浸效果不良，滲出法的末輾汁膠體物質和雜質較多，清凈效果較低其在滲透過程中耗汽量比壓榨法多56%，且散熱損失較大，滲出溫度較高，本可以抑制微生物繁殖，減少蔗糖轉化，但由于蔗汁稀、濃度低、PH值低、溫度高、滲濾時間較長，容易引起蔗糖轉化。目前，甘蔗滲出法還存在一些問題，需要進一步改進。故本設計采用壓榨法提汁。壓榨法歷史悠久，工藝比較成熟，設備基本上處于定型化。安全可靠，生產技術和管理方面有許多成功的經驗。目前，國內大

6、多數糖廠采用壓榨法提汁。壓榨法提汁所用的滲透水（在相同抽出率情況下）比滲出法少1517%。減少蒸發(fā)負荷，耗汽少，工作環(huán)境比滲出法的好。但設備笨重，功率大，造價高，維修難。由上面可知，壓榨法和滲出法各有其優(yōu)缺點。根據設計原則：采用比較成熟的技術。于是采用壓榨法。為保證較高的抽出率，采用多重壓榨，由于五座以后的壓榨抽出作用并不明明顯，且抽出汁中含膠體、雜質、還原糖較多。又會增加能耗，故采用五座復式滲透壓榨法。工藝流程如下所示：甘蔗蔗磅起重機卸蔗臺甘蔗輸送機第一臺撕解機第二臺撕解機打散機第一臺壓榨機 第二臺壓榨機曲篩蔗屑 第三臺壓榨機 混合汁第四臺壓榨機滲透水第五臺壓榨機蔗渣澄清方法：傳統的亞硫酸法

7、分為五種：酸性亞硫酸法、堿性亞硫酸法、中性亞硫酸法、磷酸亞硫酸法及中間汁亞硫酸法。酸性亞硫酸法：混合汁經過篩濾和稱重以后，先加熱,后硫熏，使部分膠體物質凝聚.再加灰中和，加熱到沸騰。經散霧后送入沉降器，引出上層澄清汁，沉降器底部的泥汁送入壓濾機或真空吸濾機進行過濾，濾清汁與澄清汁合并送往蒸發(fā)工段。此法的優(yōu)點是沉淀顆粒比較結實，沉降速度較快，泥汁體積較少，過濾性能較好。缺點是蔗糖容易轉化，硫熏設備易于腐蝕。堿性亞硫酸法：即所謂先灰后硫法。蔗汁在短時間內與石灰進行反應，達到某些膠體的最適凝聚點，從而清除非糖物質?；旌现浐Y濾、稱重和第一次加熱后，立即加灰，然后硫熏到中性，再進行第二次加熱、沉降和過

8、濾。此法的優(yōu)點是非糖分的沉淀比較完全，清凈效率較高；蒸發(fā)罐的積垢較少。缺點是在堿性條件下，沉淀物容易發(fā)生作用，沉淀顆粒不堅實，泥汁體積龐大；沉降、過濾緩慢。此外，高堿度易使還原糖分解，增加糖汁負責鈣鹽含量和色值。中性亞硫酸法：混合汁經過篩濾、稱重和第一次加熱以后，同時進行加灰和加硫處理，使糖汁保持中性，然后進行第二次加熱、沉降和過濾。缺點是由于在制取SO2氣體的過程中，還沒有適當的方法控制它的速率，加上進汁流速的不穩(wěn)定，蔗汁的PH實際上并不穩(wěn)定的控制在中性。因此，還原糖分解或蔗糖轉化的現象時有發(fā)生，而且該法不能充分利用蔗汁中某些膠體物質凝聚點的聚沉作用，因而使清凈效果受到一定的限制。磷酸亞硫酸

9、法：磷酸或者過磷酸鈣一般是在混合汁計量稱的受汁糟中加入的，后預灰汁進行第一次加熱，然后進入管道硫熏中和器，通過管道噴嘴抽吸二氧化硫氣體進行硫熏，蔗汁在離開管道末端前或后加入石灰乳進行中和，隨即進入散氣箱，散去空氣及未吸收的少量二氧化硫氣。后中和汁進行第二次加熱至沸騰，再過濾。優(yōu)點是澄清效率高，清汁清澈透明，能適應各種不同性質的蔗汁，只要適當改變工藝重要條件即可滿足要求。工藝流程如下：中間汁亞硫酸法：混合汁經過預灰以后，立即加熱送入蒸發(fā)罐，先蒸發(fā)至濃度為3540BX中間汁后再進行硫熏中和、加熱和過濾等工序。此流程的特點是濃度高、非糖分也比較集中的中間汁進行硫熏中和處理，蒸發(fā)罐的積垢較少。缺點是混

10、合汁中含有較多蔗糠類物質，因未經分離直接送入蒸發(fā)罐，不僅引起塞管，同時在高溫情況下，還會引起蔗糠水解，增加了蔗汁色值和非糖分含量。此外，中間汁的粘度較大，過濾也較困難，濾泥損失糖分較高，特別是在操作管理方面，對它的PH的控制要比普通亞硫酸法更為嚴格，否則容易引起蔗糖轉化和還原糖的分解。通過以上幾種亞硫酸法特點分析比較酸性亞法的蔗糖容易轉化，堿性亞法還原糖破壞多，中間的的操作控制較難，澄清效果不高，中間汁亞法的操作管理要求高，流程復雜，投資大，磷酸亞法澄清效果較其它種方法都高。為滿足質量要求，權衡各種方法的利弊，選用磷酸亞法。磷酸亞法是目前國內糖廠廣泛使用的澄清方法，在我們實習的幾家亞法廠中，都

11、是采用這種方法，它積累了許多寶貴成熟的經驗?；旌现Y濾磷酸加磷（300400PPmP2O5）石灰乳預灰(PH6.57.0)第一次加熱(6065)SO2石灰乳 硫熏中和(PH6.87.2)第二次加熱(100±2) 沉降 泥汁清汁加熱至沸 蒸發(fā) 過濾 濾泥 (3)、產品方案：全產一級白砂糖。我國食糖的產量還未能滿足國內需要，按全國人口平均，每人的消費量還很低。與國外相比較，遠遠低于國外發(fā)展的食糖量。同時，消費者對糖質量要求不是很高，市場上一級白砂糖還比較受歡迎，而且，生產一級白砂糖的成本比優(yōu)質糖低，管理要求也不像優(yōu)質糖那么嚴格。于是，為了滿足市場需要，節(jié)省投資，生產一級白砂糖。四、綜合利

12、用及環(huán)境保護、蔗渣近期內作為鍋爐燃料，遠期作造紙原料，廢蜜作發(fā)酵酒精原料，完全符合變廢為寶的原則。、濾泥含有大量的N、P、Ca等成份，可作農田肥料，供附近蔗農使用，起到支持農業(yè)的作用?；蛴脕砦桂B(yǎng)豬、雞，鴨、魚等。、鍋爐沖灰水經沉后，酒精廢液在中和池加灰水中和后，與無毒害的生產冷卻水、冷凝水匯總一起排到廠外，可供農田灌溉用。、爐渣和石灰渣則運到廠外填坑，或堆放供鋪路和三合土地面之用。、鍋爐的煙氣經除水膜、除塵器處理后，已符合國家廢氣排放標準。五、主要原料及原料規(guī)格物質名稱規(guī)格（%）用量（%C）備注甘蔗蔗糖分：145000T/D,每天按24小時, 榨季150天纖維分：12.5非糖分：2.5水分：7

13、1石灰含有效CaO,75有效CaO«0.14石灰%<0.18含MgO2%硫磺純度99.8%以上,含砷0.05%以下0.06水分<1%,灰分<0.1%亞工磷酸濃度85%0.015T型絮凝劑膠體分子量1100萬編織袋可裝白糖50Kg/個煤含固定碳60%以上六 主要技術經濟指標1、壓榨抽出率 96.5%2、蔗渣水分 48%3、末輾汁純度 65%4、滲浸水%C18%5、混清汁純度差6、糖漿錘度70oBX7、廢蜜重力純度 30GP8、濾泥轉光度 10%干泥9、未測定糖分損失 1%10、榨季生產日數 150天11、煮煉收回率 92.25%12、總收回率 89.02%13、產糖率

14、 12.5%七、生產方法的選擇的依據(1)、產品質量標準與品種 產品的品種與質量是選擇生產方法的首要依據。質量標準要求越高，則必須選用清凈效率高的生產方法；反之則選用清凈效率低的方法。(2)、當地的具體條件(3)、投資限額與經濟效益 一般來說，清凈效率越高的生產方法，其投資額及產品成本較高。如投資額有限或為了節(jié)省投資，通常用亞法；投資額充足或根據實際情況則可選用碳法。八、工藝流程及說明（1）、工藝流程（如下頁所示）：（2）、三系煮糖流程：（如下頁所示）：糖漿 甲膏 助晶 分蜜 白砂糖 干燥甲洗 甲原乙糖膏助晶乙原糖分蜜乙原蜜丙原蜜丙糖膏助晶赤砂糖 分蜜甘蔗起卸設備切蔗汁破碎設備碎蔗料壓榨機列混

15、合汁 磷酸 石灰乳預灰（PH=6.87.0） 一次加熱(6065)二氧化硫 石灰乳硫熏中和(PH=7.07.2) 二次加熱(100±2) 沉降泥汁過濾濾泥作肥料 清汁 濾清汁 清汁加熱(110120)五效蒸發(fā)粗糖漿 糖漿硫漂(PH=5.86.0)清糖漿三系煮糖（3）流程說明1、原料預處理及壓榨工段甘蔗經過橋式起重機吊起，放在稱蔗臺上，經喂蔗臺，落入第一條輸蔗帶，經過第一臺逆轉式切蔗機斬切，然后送到第二條輸蔗帶，在兩條蔗帶之間安裝有一條快速膠板蔗帶，其上方設有一臺除鐵器，膠板蔗帶起到把蔗層拉薄，利于除鐵和打散蔗料的作用；除鐵器防止鐵塊混在蔗料中，保護榨輥。第二條輸蔗帶上安裝有密刀逆轉式

16、切蔗機，蔗料經兩次破碎后，破碎度高達75%以上。為了適應甘蔗纖維分的變化及蔗層的厚度不勻，使進入壓榨機組的蔗層厚度均衡，在輸蔗機上安裝蔗層自控裝置，使成為厚薄均勻的蔗層，然后經過喂蔗斜槽落入第一座榨機。蔗料通過五座三輥式機列進行多次壓榨和復式滲浸，使其達到一定的抽出率。然后將1# 和2#壓出的混合汁用無阻塞泵到混合汁箱上面的曲篩進行初濾，濾清汁進入混合汁箱；蔗屑（曲篩出來的）經過螺旋輸送機將其送至2#榨機進行壓榨。2、澄清工段混合汁先預灰，控制PH值為6.87.0,同時加入磷酸,經電子流量計后,進行第一次加熱,加熱溫度6065.此溫度和PH值為經驗值,能抑制微生物的繁殖,使膠體初步凝聚,蔗糖的

17、轉化和還原糖分解少。一次加熱后,蔗汁送去硫熏中和,硫熏強度為1618CC,PH值控制在7.07.2.一般而言,澄清效果隨硫熏強度升高而升高,而沉降過濾性能較好,因為硫熏強度的大小與亞硫酸鈣密切相關;控制SO2量,也就是控制亞硫酸鈣的量,從而影響澄清效果.但若硫熏強度過高,需消耗更多石灰和硫磺,擔高了成本,而且造成還原糖破壞,損失糖分.中和值PH控制在生產中應根據甘蔗品質決定.新鮮成熟的甘蔗,中和汁PH值為7.07.2,其目的是使非糖分除去較多,蔗糖轉化較少,有利于降低廢蜜率和提高白砂糖質量。中和汁經二次加熱，溫度為100102，此時膠體脫水凝聚，沉淀顆粒結實，蔗汁粘度低，有利于沉淀?；旌现涍^

18、二次加熱后，產生了很多沉淀物，同時許多膠體成為凝聚固體，這些沉淀粒子及其它粗細分散顆粒，懸浮分散于蔗汁中，故要進行沉降處理，使沉淀物與蔗汁分離，在蔗汁進入沉降池之前加適量T型絮凝劑（2PPm），沉降池出來的泥汁經無濾布真空吸濾機，濾清汁和清汁一起送往加熱，其溫度為110120，使清汁達到沸騰，送至蒸發(fā)罐進行蒸發(fā)。3、蒸發(fā)工段清汁加熱至沸點進入蒸發(fā)罐。蒸發(fā)罐由五效六罐組成，其中一個罐輪流備用，要求控制糖漿錘度70ºBX，有利于降低煮糖汽耗和煮糖時間。蒸發(fā)出來的粗糖漿（6066ºBX），PH值為7.0左右，此值對結晶不利，故還需要經過糖漿硫熏，調節(jié)其PH值在5.86.0，以防止

19、煮糖時RS的分解，降低糖漿的鈣鹽含量、粒度和色值，利于煮糖結晶和產品質量的提高。4、煮糖工段 采用三段煮糖制度，全產一級白砂糖。在榨季初期和后期。糖漿純度較低，可采用二段半煮糖。煮糖系統配料如下：甲糖膏：用乙原糖加清凈糖漿或水混和成糖糊種子，然后取種，在抽種后進入養(yǎng)晶階段之前，先進行整理，然后養(yǎng)晶，再濃縮，然后是放糖和洗罐。甲糖膏的煮制用糖漿煮上，輔以甲稀蜜來調節(jié)甲膏純度。乙糖膏：以甲稀、甲原配料煮種，先抽入種子，然后用甲原煮上。丙糖膏：以甲稀、甲原配料煮種，先抽入種子，然后用乙原蜜煮成丙糖膏。 甲、乙、丙種均貯存于種子箱，供煮糖時用。各種糖膏煮制的一般步驟：取種整晶養(yǎng)晶濃縮放糖5、助晶、分蜜

20、、干燥及包裝助晶 助晶是結晶過程的繼續(xù)。煮成的糖膏分別要在各自的助晶箱中助晶一段時間，使晶粒盡可能地吸收母液中的糖分而長大，以更好的完成結晶任務。 甲膏及乙膏的助晶管理要求不嚴，不需要把糖膏母液的純度降得很低，而丙膏則要盡量降低母液的純度，以減少排出廢蜜而帶走糖分。據此，甲乙膏助晶采用汽冷式助晶機，丙膏助晶采用水冷式助晶機。 氣冷式助晶是利用糖膏與周圍氣溫之差，通過攪拌裝置葉來翻動，使糖膏自然地冷卻降溫。 水冷式助晶是通過冷水來使糖膏溫度降低，并不斷地用攪拌裝置來翻動。助晶過程適當加些水，可以調節(jié)母液過飽和度，使之有利于結晶，同時還可以降低糖膏粘度，有利于分蜜。 助晶時間取決于糖膏的純度，非糖

21、分的性質，助晶設備條件及助晶的效果。一般糖膏純度越低，助晶時間越長。助晶設備良好的，助晶時間可稍短些；而助晶效果隨時間的增長而明顯遞增，甲膏1小時左右，乙膏46小時，而丙糖膏2024小時。分蜜、干燥及包裝 甲糖膏用間歇式人蜜機分離，過程中用熱水和過熱蒸汽洗糖，出來的甲原糖、甲洗蜜分別貯于箱中，由泵送至原料箱待用。白砂糖由震動輸送機送至震動干燥機，進行自然干燥，再至篩選機篩選，經電子包裝機包裝。 乙糖膏用連續(xù)分蜜機分蜜，分蜜用少量熱水洗糖，乙原蜜入貯箱經泵送至原料箱待用，乙糖用螺旋輸送機送至糖糊攪拌機制糖糊。 丙糖膏用連續(xù)分蜜機分蜜，不用洗糖，廢蜜流入貯箱泵至廢蜜稱后至廢蜜塔，丙糖用螺旋輸送機送

22、至回溶機加清汁回溶，然后泵至原料箱待用。九、熱力方案的選擇 本設計采用五效真空蒸發(fā)五效真空蒸發(fā)是我國提汁率高的大型甘蔗糖廠常采用的方法。五效真空蒸發(fā)的第一效和第二效處于壓力狀態(tài)，第三至第五效處于真空狀態(tài)。這種熱力方案中，從第I效至第IV效均抽汁氣供加熱或煮糖用，本方案中，二次蒸汽利用比四效真空蒸發(fā)多利用了一次，且采用溫度較高的廢氣來加熱，汁氣溫度也相應提高，可抽出較多汁汽供加熱器和煮糖使用，節(jié)省部分蒸汽，操作比較穩(wěn)定，調節(jié)控制也較容易，第二章 物料平衡計算一、已知數據（1）、甘蔗成分選定甘蔗蔗糖分：14%c甘蔗非糖分：2.5%c甘蔗纖維分：12.5%C甘蔗水分：71%C（2）、石灰選定含有效C

23、aO：70%石灰用量：0.2%c（3）、硫磺選定純度：99.8%以上用量：0.06%蔗量（其中蔗汁用90%，糖漿用10%）二氧化硫吸收率：99.8%以上（4）、滲出水%c：18%選定（5）、蔗渣水分：48%選定（6）、末輾汁純度：65%選定（7）、壓榨抽出率：96.5%選定（8）、泥汁體積對中和汁體積百分比：20%選定（9）、濾泥選定對蔗比：2.5%水分：70%轉光度：2%洗水量對濾泥比：150%（10）、糖漿錘度：70ºBx選定（11）、未測定損失糖分：1%選定二、計算1、壓榨工段甘蔗纖維量=5000×12.5%=625(T/D)甘蔗量=5000×14.0%=7

24、00(T/D)公式出自甘非糖分量=5000×2.5%=125(T/D)蔗糖廠設計手水重=5000×71%=3550(T/D)冊原蔗汁原蔗汁量=5000-625=4375(T/D)蔗糖量=700(T/D)固溶物量=700+125=825(T/D)蔗糖分=16.00%重力純度=84.8%滲透水滲透水量=5000×18%=900(T/D)體積=900(m³/d)蔗渣纖維量=625(T/D)蔗糖量=700×(1-0.965)=700×0.035=24.5(T/D)固溶物量=24.5×=37.7(T/D)蔗渣量=1274.4(T/D)

25、公式出自甘非糖分量=37.7-24.5=13.2(T/D)蔗糖廠設計手水分量=1274.4×48%=611.7(T/D)冊蔗糖分=1.92%蔗渣固溶物=纖維分=對蔗%=混合汁混合汁量=5000+900-1274.4=4625.6(T/D)對蔗%=蔗糖量=700-24.5=675.5(T/D)固溶物量=825-37.7=787.3(T/D)蔗糖分=糖錘度=ºBx重力純度=體積=(m³/d)容重由錘度 當糖錘度=17.02ºBx時,混合汁密度=1.070(t/m³)查制糖工業(yè)從上述計算結果列出壓榨工段計算綱要,如下表所示:分析附表1,壓榨工段計算綱

26、要表:物料名稱項目每天每小時對蔗比/%甘蔗壓榨甘蔗量纖維分蔗糖分水分纖維量蔗糖量非糖分量水分量5000T12.5%14.0%71%625T700T125T3550T208.3t26.04t29.17t5.21t147.92t12.5142.571原蔗汁質量蔗糖量非糖分量固溶物量蔗糖分糖錘度重力純度4375T700T125T825T16.00%18.86ºBx84.8%182.29t29.17t5.21t34.38t87.5142.516.5滲透水質量體積900T900m³37.5t37.5m³18蔗渣末輾汁純度蔗渣量轉光度蔗渣固溶物纖維分水分蔗糖量固溶物量非糖分量

27、纖維量水分量65%1274.4T1.92%2.96%49.04%48%24.5T37.7T13.2T625T611.7T53.1t1.02t1.57t0.55t26.04t25.49t25.4880.490.7540.26412.512.234混合汁質量體積糖錘度蔗糖分重力純度固溶物量蔗糖量4625.6t4322.991m³787.3t675.5t192.7t180.12m³32.8t28.15t92.51215.74613.512、清凈工段硫磺硫磺量=5000×0.06%=3.0（T/D）二氧化硫量=2×3.0=6.0(T/D)實用二氧化硫量=6.0&

28、#215;99.8%=5.988(T/D)(設管道中和器SO2吸收率=99.8%，其中：蔗汁用90%，糖漿用10%)選定蔗汁用SO2量=5.988×90%=5.389(T/D)糖漿用SO2量=5.988×10%=0.5988(T/D)石灰乳有效CaO量=5000×0.14%=7(T/D)石灰量=查表，6ºBé石灰乳密度為1.045,每100ml含CaO5.6g，選定濃度為故1m³石灰乳需石灰0.056/0.7=0.08t6Be,查制石灰乳體積=125m³/d糖工業(yè)手冊石灰乳量=125×1.045=130.63(T/

29、D)表3-2-3水分量=130.63-10=120.63(T/D)磷酸蔗汁中含有有效P2O5量350PPm選定蔗汁中原有有效P2O5量250PPm選定需加入有效P2O5量=4625.6×(350-250)×10-6=0.463t/d需加入純磷酸量=0.463×2H3PO4/P2O5=t/d需85%的磷酸量=t/d假設稀釋后磷酸濃度10%選定加入磷酸量=所需水量=6.39-0.752=5.638t/d中和汁質量=130.63+5.389+4625.6+6.39=4768.01t/d固溶物量=787.3+7+0.463+5.389=800.152t/d錘度=16.78

30、2%容積=4461.087m³/d容重由錘度查對蔗比=95.36%制糖工業(yè)分絮凝劑析附表1絮凝劑量 2PPm%中和汁選定絮凝劑量=4768.01×2×10-6=0.009536t/d絮凝劑量釋稀釋濃度 0.1%選定絮凝劑稀液量=9.536t/d體積=9.536m³/d泥汁設泥汁體積對中和汁體積的比例為20%,則選定泥汁體積=4461.087×20%=892.217m³/d泥汁量=892.217×1.0688=953.602t/d濾泥對蔗比=2.5% 水分=70% 含糖分=2%選定干濾泥含糖分=6.67%濾泥量=5000

31、15;2.5%=125t/d蔗糖量=125×2%=2.5t/d干濾泥量=(1-0.7)×125=37.5t/d非糖分量=37.5-2.5=35t/d損失蔗糖與甘蔗蔗糖比=澄清汁質量=4768.01+9.536-953.602=3823.944體積=4461.087+9.536-892.217=3578.406m³/d濾清汁洗水量對濾泥比=150%選定洗水量=125×150%=187.5t/d濾清汁量=953.602-125+187.5=1016.102t/d混合清汁質量=3823.944+1016.102=4840.046t/d未測定損失%=1%甘蔗蔗糖

32、重選定未測定損失量1%×700=7t/d蔗糖量=675.5-7-2.5=666t/d固溶物量=787.3+5.389+10+0.752+0.009536-37.5=765.951t/d錘度=重力錘度=純度差=86.951-85.78=1.171 G.P非糖分量=765.951-666=99.951t/d入蒸發(fā)罐清汁糖錘度=15.83ºBx入蒸發(fā)罐清汁量=4840.046t/d入蒸發(fā)罐清汁蔗糖分=入蒸發(fā)罐清汁重力純度=從上述計算結果列出澄清工段計算綱要，如下表所示：3、蒸發(fā)工段糖漿：糖錘度=70ºBx選定糖漿量=t/d蒸發(fā)水量=4840.046-1094.542=3

33、745.504t/d重力純度=86.9%固溶物量=765.951t/d蔗糖量=666t/d硫熏后除去沉淀量0.5988t/從上述計算結果列出蒸發(fā)工段計算綱要，如下表所示：硫磺質量二氧化硫實用二氧化硫量3.0t6.0t5.988t其中，蔗汁用5.389t,糖漿用0.5988t0.125t0.25t0.2495t0.060.120.1198石灰乳石灰乳濃度石灰含有效CaO有效CaO量石灰量石灰乳體積石灰乳量水分量6ºBe70%7t/d10t/d125m³/d130.63t/d120.63t/d0.292t0.417t5.208m³5.443t5.026t0.140.2

34、2.6132.413磷酸需加入有效P2O5量需加入純磷酸量需85%的磷酸量0.463t/d0.639t/d0.752t/d0.0193t0.0267t0.0313t0.009260.01280.015中和汁質量體積4768.01t/d4461.087m³/d198.67t185.88m³95.36絮凝劑絮凝劑量絮凝劑稀液量體積0.009536t/d9.536t/d9.536m³/d0.000397t0.3970.0001910.191泥汁泥汁體積對中和汁體積百分比泥汁體積泥汁量20%892.217m³/d953.602t/d37.178m³39

35、.73t95.36濾泥濾泥量水分濾泥含糖分干濾泥含糖分蔗糖量干濾泥量非糖分量損失蔗糖對甘蔗蔗糖百分比125t/d70%2%6.67%2.5t/d37.5t/d35t/d0.36%5.21t0.1t1.56t1.46t2.50.050.750.7澄清汁質量體積3823.944t/d3578.406m³/d159.33t76.48 澄清工段計算綱要表濾清汁洗水量對濾泥百分比洗水量濾清汁量150%187.5t/d1016.102t/d7.813t50.1793.7520.336混合清汁混合清汁量未測定損失百分比未測定損失量蔗糖量固溶物量錘度重力純度純度差非糖分量入蒸發(fā)罐清汁糖錘度入蒸發(fā)罐清

36、汁量入蒸發(fā)罐清汁蔗糖分入蒸發(fā)罐清汁重力純度4840.046t/d1%7t/d666t/d765.951t/d15.825%86.951%1.171 G.P99.951t/d15.83ºBx4840.046t/d13.76%86.9%201.67t0.292t27.75t31.915t4.16t201.67T96.8010.1413.3215.322.096.801蒸發(fā)工段計算綱要物料名稱項目每天每時對蔗比/%糖漿糖錘度糖漿量蒸發(fā)水量重力純度固溶物量蔗糖量硫熏后除去沉淀量70ºBx1094.542t/d3745.504t/d86.9%765.951t/d666t/d0.598

37、8t/d45.606t156.063t31.91t27.75t0.02495t21.8974.9115.3213.320.0124、煮糖工段 設采用三系煮糖制度 甲糖膏純度：87.4GP乙糖膏純度：70GP白砂糖含糖份：99%乙糖純度：96GP 甲原糖純度：69GP乙原糖純度：50GP 甲稀純度：82GP乙、丙種純度：75GP 丙糖膏純度：57GP丙原糖純度：83GP 廢蜜純度：30GP甲糖膏提糖率：56%采用的三系煮糖系統見圖：計算方法如下：（1）、可產白砂糖量及廢蜜量：以100t糖漿固溶物為計算基礎先算、出原料能得的最終產品量，即：糖漿固溶物=白砂糖固溶物量+廢蜜固溶物量糖漿產白砂糖率=產

38、廢蜜率=1-81.52%=18.48%產白砂糖量=100×81.52%=81.52（t）產廢蜜量=100-81.52=18.48（t）（2）、丙糖膏丙糖膏產糖率=（57-30）/（83-30）×100%=50.94%產廢蜜率=1-50.94%=49.06%應煮丙糖膏=18.48×100÷49.06=37.67（t）可產丙糖量=37.67-18.48=19.19（t）丙糖膏的配料是：先抽入種子為底料，種子純度為75GP(由純度69GP的甲原蜜和純度82GP的甲稀蜜配成投粉煮制)。抽種后用50GP的乙原蜜煮成57GP的丙糖膏。設子濃度85Bx,用量7m

39、79;,煮成丙糖膏濃度99.5Bx，體積為20m³,則：種子占全罐丙糖膏的百分比：=種子固溶物量=37.67×28%=10.55（t）底料（種子）用甲原蜜、甲稀蜜配成，所需之量分別為：甲稀蜜 82W1= 75甲原蜜 62W1=除底料外，煮成37.67t濃度為99.5ºBx的丙膏，還需加入物料的純度為：可用乙糖蜜煮上。其量為：37.67-10.55=27.12（t）丙糖膏配料合計：固溶物量/t純度/GP蔗糖/t甲稀蜜：4.87×0.82=3.99甲原糖5.68 ×0.67=3.92乙原糖27.12×0.50=13.56合計37.6721

40、.47丙膏純度復核：（3）、乙糖膏乙膏產乙糖率=產乙蜜率=1-43.48%=56.52%從丙膏配料可知，需乙原蜜量為27.12t,故需煮乙膏量為:產乙糖量=47.98×43.48%=20.86（t）產乙原蜜量=47.98-20.86=27.12（t）乙糖膏的配料是：先以種子為底料，純度75GP濃度85Bx，用量9.5m³.種子量占糖膏量百分比=種子量=47.98×40%=19.19（t）種子用甲原蜜，甲稀蜜煮成，所需甲原蜜，甲稀蜜量為：甲稀蜜 82 75甲原蜜 69 (7/13)×19.19=10.33(t)除底料外,要煮成47.98t濃度為97

41、6;Bx的乙糖膏,仍需加入的物料純度為:可用甲原蜜煮上，需要量為47.98-19.19=28.79(t)乙糖膏配料合計： 固溶物量/T 純度/GP 蔗糖量/T 甲稀蜜： 8.86 × 0.82 = 7.27+)甲原蜜: 28.79+10.33 × 0.69 = 26.99 合計: 47.98 34.26乙糖膏純度復核:甲糖膏糖漿產白砂糖量81.52T,甲糖膏提糖率為56%,故應煮甲糖膏量為:產甲稀蜜、甲原蜜量合計=145.6-81.52=64.08T煮乙、丙糖需甲原蜜量合計=5.68+39.12=44.8T甲膏產甲稀蜜量=64.08-44.8=19.28T煮乙、丙糖需甲稀蜜

42、量=5.68+10.33=16.01T甲稀蜜回煮甲膏量=19.28-16.01=3.27T甲糖膏配料合計: 固溶物量/T 純度/GP 蔗糖量/T 糖漿: 100 × 0.869 = 86.9 乙糖: 20.86 × 0.96 = 20.03 丙糖回溶: 19.19 × 0.83 = 15.93+) 甲稀蜜: 3.27 × 0.82 = 2.68 合計: 143.32 125.54甲糖膏純度復核:計算各種物料的質量、體積等甲糖膏：固溶物量=蔗糖量=1097.8×0.874=960T/D以質量表示為=以體積表示為=m³/d由錘度為95&#

43、186;Bx當濃度為95ºBx時,密度=1.515T/m³查制糖工業(yè)分析得比重1.515乙糖膏:固溶物量=蔗糖量=367.5×0.7=257T/D以質量表示為:T/D以體積表示為:m³/d由錘度為97ºBx當濃度為97ºBx時,密度=1.53T/m³查制糖工業(yè)分析得比重1.53丙糖膏:固溶物量=T/D蔗糖量=288.55×0.57=164.5T/D以質量表示為:T/D錘度為99.5ºBx以體積表示為:m³/d查制糖工業(yè)分析得比重1.53當濃度為99.5ºBx時,密度=1.548T/m&

44、#179;白砂糖:固溶物量=T/D蔗糖量=624.4×0.998=623.2T/D以質量表示為:T/D以質量表示為:m³/d白砂糖由于有空氣存在,其視密度為0.85T/m³乙原糖:固溶物量=T/D蔗糖量=147.0×0.83=122.0T/D以質量表示為:T/D由錘度為97ºBx以體積表示為:m³/d查制糖工業(yè)分析得比重0.8甲原蜜:固溶物量=T/D蔗糖量=343.2×0.69=236.8T/D以質量表示為:T/D以體積表示為:m³/d由錘度為83ºBx當濃度83ºBx時,密度=1.43T/m&

45、#179;查制糖工業(yè)分析得比重1.43甲稀蜜：固溶物量=T/D蔗糖量=147.68×0.82=121.10T/D由錘度為78ºBx以質量表示為:T/D查制糖工業(yè)分以體積表示為:m³/d析得比重1.40當濃度78ºBx時,密度=1.40T/m³乙原蜜:固溶物量=766×27.12/100=207.7T/D由錘度為90ºBx蔗糖量=207.7×0.50=103.9T/D查制糖工業(yè)分以質量表示為:207.7×100/90=230.82T/D析得比重1.483以體積表示為:230.82/1.483=155.6m&

46、#179;/d當濃度90ºBx時,密度=1.483T/m³廢蜜:固溶物量=T/D蔗糖量=141.56×0.30=42.47T/D以質量表示為:T/D由錘度為92ºBx以體積表示為:m³/d查制糖工業(yè)分當濃度92ºBx時,密度=1.49T/m³析得比重1.49乙種:固溶物量=T/D蔗糖量=147.0×0.75=110.25T/D以質量表示為:T/D由錘度為85ºBx以體積表示為:m³/d查制糖工業(yè)分當濃度85ºBx時,密度=1.445T/m³析得比重1.445丙種:固溶物量=T

47、/D蔗糖量=80.81×0.75=60.61T/D由錘度為85ºBx以質量表示為:T/D查制糖工業(yè)分以體積表示為:m³/d析得比重1.445從上述計算結果列出煮糖工段計算綱要,如下表所示:煮糖工段計算綱要表物料名稱項目每天每時對蔗比/%甲糖膏固溶物量蔗糖量質量體積1097.8t/d960t/d1155.6t/d763m³/d45.742t40t48.15t31.792m³21.95619.223.112乙糖膏固溶物量蔗糖量質量體積367.5t/d257t/d378.9t/d247.6m³/d15.31t10.71t15.79t10.3

48、17m³7.355.147.578丙糖膏固溶物量蔗糖量質量體積288.55t/d164.5t/d290t/d187.34m³/d12.02t6.85t12.08t7.806m³5.7713.295.8白砂糖固溶物量蔗糖量質量體積624.4t/d623.2t/d625t/d734.96m³/d26.02t25.97t26.04t30.623m³12.48812.46412.5乙原糖固溶物量蔗糖量質量體積159.79t/d153.4t/d163.05t/d203.81m³/d6.66t6.39t6.79t8.492m³3.196

49、3.0683.261丙原糖固溶物量蔗糖量質量體積147.0t/d122.0t/d151.5t/d189.43m³/d6.125t5.08t6.31t7.893m³2.942.443.03甲原蜜固溶物量蔗糖量質量體積343.2t/d236.8t/d413.5t/d289.2m³/d14.3t9.87t17.23t12.05m³6.8644.7368.27甲稀蜜固溶物量蔗糖量質量體積147.68t/d121.10t/d189.33t/d135.24m³/d6.153t5.046t7.89t5.635m³2.9542.4223.787乙原蜜

50、固溶物量蔗糖量質量體積207.7t/d103.9t/d230.82t/d155.6m³/d8.654t4.329t9.618t6.483m³4.1542.0784.616廢蜜固溶物量蔗糖量質量體積141.56t/d42.47t/d153.9t/d103.27m³/d5.898t1.770t6.413t4.303m³2.8310.8493.078乙種固溶物量蔗糖量質量體積147.0t/d110.25t/d172.9t/d119.68m³/d6.125t4.594t7.204t4.987m³2.942.2053.458丙種固溶物量蔗糖量質

51、量體積80.8t/d60.61t/d95.1t/d65.78m³/d3.367t2.525t3.963t2.741m³1.6161.2121.9025、糖分平衡及生產實績糖分平衡 以甘蔗含蔗糖量100作為計算基準,則:蔗渣損失蔗糖率=濾泥損失蔗糖率=廢蜜損失蔗糖率=未測定損失蔗糖率=1%產品中收回蔗糖率=生產實績壓榨抽出率:E=96.5%對比壓榨抽出率:E12.5=96.5%煮煉收回率:R=對比煮煉收回率:R85廢蜜理論重力純度:R85=總收回率=E×R=96.5%×92.25%=89.02%對比總收回率=E12.5×R85=96.5%

52、5;90.93%=87.75%產糖率=第三章 熱力衡算一、熱力方案的選擇與論證一、熱力裝置的配置及論證糖廠的熱負荷的特點是耗氣多，用電少；工藝用汽量一般為5060%，壓榨機列用電動機驅動時，生產耗電為2830度/噸.蔗。因此，糖廠熱力裝置的選擇配置必須做全面的考慮。糖廠的熱力裝置有以下幾種型式：壓榨機組用電動機帶動，用背壓式（中間抽汽）汽輪機帶動發(fā)電和供電。壓榨機組用蒸汽機帶動，用背壓式汽輪機帶動發(fā)電機供電。壓榨機組用蒸汽機帶動，全廠用電由外電供應。壓榨機組用蒸汽機帶動，用蒸汽機帶動發(fā)電機供電。壓榨機組用汽輪機帶動，用背壓式汽輪機帶動發(fā)電機供電。壓榨機組用電動機或汽輪機帶動，全廠用電由外電供應。從以上熱力裝置類型看，可歸納為用外電及自己發(fā)電兩大類。即糖廠設供熱間及熱電合供間。