第十章 預應力混凝土結構構件[兼容模式] - 圖文-

1、1010 預應力混凝土結構構件由02規(guī)范6 預應力混凝土結構構件計算要求修訂而成10.1 一般規(guī)定對承載能力極限狀態(tài),當預應力作用效應對結構有利時,預力作用分項系取利取對常使用極限狀應力作用分項系應取1.0,不利時應取1.2;對正常使用極限狀態(tài),預應力作用分項系數(shù)應取1.0。在承載能力極限狀態(tài)下,預應力作用分項系數(shù)應按預加力作設計值之間的應力增量仍為結構抗力部分。次彎矩、次剪力和次軸力均為預應力荷載效應,也應當參與荷載效應組合和設計計算,為避免出現(xiàn)冗長的公式,在本規(guī)范諸多計算公式中并沒有列出相關次內(nèi)力。因此,當應用本規(guī)范公式進行正截面受彎、受壓及受拉承載力計算,斜截面受剪及受扭截面承載力計算,

2、以及裂縫控制驗算時,均應計入相關次內(nèi)力。預應力筋的強度設計值在有關章節(jié)計算公式中給出應力筋的強度設計值在有關章節(jié)計算公式中給出。2 預應力螺紋鋼筋0.85con pyk f 0.75con ptk f 注:當符合下列情況之一時,上述張拉控制應力限值可相應提高005005或:1要求提高構件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設置的預應力筋0.05ptk f 0.05pyk f 置的預應力筋;2要求部分抵消由于應力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預應力損失。1013條文說明注:當張拉預應力筋是為防止混凝土早期出現(xiàn)的收縮裂縫時,可不受上述限制,但應符合局部受壓

3、承載力的規(guī)定。1 按彈性分析計算時,次彎矩M 2宜按下列公式計算:=211r p pnM M M M N e =式中:預加力對凈截面重心偏心引起的彎矩值;1M p N 由預加力的等效荷載在結構構件截面上產(chǎn)生的彎矩值。次剪力可根據(jù)構件次彎矩的分布分析計算,次軸力宜根據(jù)結r M p N 構的約束條件進行計算。22 在設計中宜采取措施,避免或減少支座、柱、墻等約束構件對梁、板預加力效應的不利影響。條文說明規(guī)范是預應力鋼筋及非預應力鋼筋的合力 且調(diào)幅幅度不宜超過重力荷載下彎矩設計值的20%。 式中:支座控制截面彎矩設計值;M 控制截面按彈性分析計算的重力荷載彎矩設計值;GQ M 截面相對受壓區(qū)高度,應

4、按本規(guī)范第6 章的規(guī)定計算;彎矩調(diào)幅系數(shù)彎矩調(diào)幅系數(shù)。彎矩重分布規(guī)律可描述為:,其中,為次彎矩消失系數(shù)。直接彎矩的調(diào)幅系數(shù)定義為:,此處,2(1d u M M M +彎矩的調(diào)幅系數(shù)定為此處為調(diào)整后的彎矩值,為按彈性分析算得的荷載彎矩值;它的變化1/a dM M =a M d M 幅度是:,此處,為最大調(diào)幅系數(shù)。max 0max 本次修訂采用次彎矩參與重分布的方案,即內(nèi)力重分布所考慮的最大彎矩除荷載彎矩設值外還包括應力次彎矩在內(nèi)本規(guī)范大彎矩除了荷載彎矩設計值外,還包括預應力次彎矩在內(nèi),本規(guī)范參考美國ACI 規(guī)范、歐洲規(guī)范EN1992-2等,規(guī)定對預應力混凝土框架梁及連續(xù)梁在重力荷載作用下,當受壓

5、區(qū)高度時,可允許有限量的彎矩重分布,并考慮次彎矩變化對截面內(nèi)力的影響,00.30x h 但總調(diào)幅值不宜超過25%。02規(guī)范是20% 619未作修訂條確定 簡支構件的端截面預拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應力允許大于,但'tk f '1.2tk f 不應大于。截面邊緣的混凝土法向應力可按下列公式計算: cu tk ck 構件自重及施工荷載的標準組合在計算截面產(chǎn)生k kN M 、的軸向力值、彎矩值;驗算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。0W 注無變化增加注注:1,2無變化,增加注33 當有可靠的工程經(jīng)驗時,疊合式受彎構件預拉區(qū)的混凝土法向拉控制應力可按控制。'2ct tk f 配筋率不宜小

6、于0.15%,對后張法構件不應計入,其中,''/A A A +'A A 為構件截面面積。預拉區(qū)縱向鋼筋的直徑不宜大于14mm ,并應沿構件預拉區(qū)的外邊緣均勻配置。(s p p 沿構件預拉區(qū)的外邊緣均勻注:施工階段預拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構件,預拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實踐經(jīng)驗確定。為確保預應力混凝土結構在施工階段的安全,明確規(guī)定了在施工階段應進行承載能力極限狀態(tài)驗算。對截面邊緣的混凝土法向應力的限值條件,是根據(jù)國內(nèi)外相關規(guī)范校準并吸取國內(nèi)的工程設計經(jīng)驗而得的。其中,對混凝土法向應力的限值,均按與各施工階段混凝土抗壓強度相應的抗力強度及抗壓強度標準值表示。0p

7、 e 2計算,此時,先張法和后張法構件預應力筋的應力均'對先張法及后張法預應力混凝土構件的受剪承載力、受扭承載力及裂縫寬度計算均需用到混凝土法向預應力為零時的預應力及裂縫寬度計算,均需用到混凝土法向預應力為零時的預應力筋合力,故此做了規(guī)定。10 宜按下列公式計算:pu 對于不少于3 跨的連續(xù)梁、連續(xù)單向板及連續(xù)雙向板,取值不應小于50N/mm 2。p 此時,應力設計值尚應符合下列條件pu 翼緣位于受壓區(qū)的T 形、I 形截面受彎構件,當受壓區(qū)高度大于翼緣高度時,綜合配筋指標可按下式計算:p 影響無粘結預應力混凝土構件抗彎能力的因素較多如無粘結預影響無粘結預應力混凝土構件抗彎能力的因素較多

8、,如無粘結預應力筋有效預應力的大小、無粘結預應力筋與鋼筋的配筋率、受彎構件的跨高比、荷載種類、無粘結預應力筋與管壁之間的摩擦力、束的形狀和材料性能等。因此,受彎破壞狀態(tài)下無粘結預應力筋的極限應力必須通過實驗來求得。本次修訂采行行業(yè)標準粘結應力混凝土結構技術本次修訂采用了現(xiàn)行行業(yè)標準無粘結預應力混凝土結構技術規(guī)程JGJ 92的相關表達式,其以綜合配筋指標為主要參數(shù),考慮了跨高比變化影響為反映在連續(xù)多跨梁板中應用的情況增加了p 慮了跨高比變化影響。為反映在連續(xù)多跨梁板中應用的情況,增加了考慮連續(xù)跨影響的設計應力折減系數(shù)。在設計框架梁時,無粘結預應力筋外形布置宜與彎矩包絡圖相接近,以防災框架梁頂部反

9、彎點附近出現(xiàn)裂縫。配置應符合下列規(guī)定:配置應符合下列規(guī)定A1 單向板縱向普通鋼筋的截面面積應符合下式規(guī)定:s 8mm,間距不應大于200mm。且縱向普通鋼筋直徑不應小于間距不應大于2 梁中受拉區(qū)配置的縱向普通鋼筋的最小截面面積A s應取下列兩式計算結果的較大值: 14mm,且應均勻分布在梁上述要求的縱向普通鋼筋直徑不宜小于14且應均勻分布在梁的受拉邊緣區(qū)。3 對級裂縫控制等級的梁,當無粘結預應力筋承擔75%以上彎矩3對一級裂縫控制等級的梁,當無粘結預應力筋承擔1 單向板的鋼筋最小面積。本規(guī)范對鋼筋混凝土受彎構件,規(guī)定最1單向板的鋼筋最小面積本規(guī)范對鋼筋混凝土受彎構件規(guī)定最小配筋率為0.20%和

10、中的較大值。美國通過試驗認為,在45/f ft y無粘結預應力受彎構件的受拉區(qū)至少應配置從受拉邊緣至毛截面重心之間面積0.4%的鋼筋。綜合上述兩方面的規(guī)定和研究成果,并結合以往的設計經(jīng)驗,作出了本規(guī)范對無粘結預應力混凝土板受拉區(qū)普通鋼筋最小配筋率的限制。梁在正彎矩區(qū)鋼筋的最小面積無粘結預應力梁的試驗表明, 2 梁在正彎矩區(qū)鋼筋的最小面積。為了改善構件在正常使用下的變形性能,應采用預應力筋及鋼筋混合配筋方案。在全部配筋中,鋼筋的拉力占到承載力設計值產(chǎn)生總拉力的25%或更多時,可更有效地改善無粘結預應力梁的2%或更多時可更有效地改善無粘結預應力梁的性能,如裂縫分布、間距和寬度,以及變形性能,從而接

11、近有粘結預應力梁的性能所以對無粘結預應力梁本規(guī)范考慮適當結預應力梁的性能。所以,對無粘結預應力梁,本規(guī)范考慮適當增加鋼筋的用量。鋼筋截面面積及其分布應符合下列規(guī)定1 負彎矩區(qū)縱向普通鋼筋。在柱邊的負彎矩區(qū),每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規(guī)定:普鋼筋的截面面積應符合列規(guī)定 式中:l平行于計算縱向受力鋼筋方向上板的跨度;h板的厚度。板的厚度由上式確定的縱向鋼筋,應分布在各離柱邊1.5 h的板寬范圍內(nèi)。每一方向至少應設置4 根直徑不小于16mm 的鋼筋?？v向鋼筋間每方向至少應設置的鋼筋縱向鋼筋間距不應大于300mm,外伸出柱邊長度至少為支座每一邊凈跨的在承載力計算中考慮縱向鋼筋的作用時其

12、外伸長度應按1/6。在承載力計算中考慮縱向鋼筋的作用時,其外伸長度應按計算確定,并應符合本規(guī)范第8.3 節(jié)對錨固長度的規(guī)定;2 在荷載標準組合下,當正彎矩區(qū)每一方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力滿足下列規(guī)定時正彎矩算邊緣的混凝土法向拉應力滿足下列規(guī)定時,正彎矩區(qū)可僅按構造配置縱向普通鋼筋: 3在荷載標準組合下當正彎矩區(qū)每一個方向上抗裂3 在荷載標準組合下,當正彎矩區(qū)每一個方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力超過0.4ftk 且不大于1.0ftk時縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規(guī)定時,縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規(guī)定: 式中式中:Ntk 在荷載標準組合下構件混凝土未開裂截面受拉區(qū)的合力;

13、鋼筋的抗拉強度設計值當fy360f y鋼筋的抗拉強度設計值,當fy 大于360 N/mm2時,取360 N/mm2。縱向普通鋼筋應均勻分布在板的受拉區(qū)內(nèi),并應靠近受拉邊緣布置。在承載力計算中考慮非預應力縱向受拉鋼筋作邊緣布置在承載力計算中考慮非預應力縱向受拉鋼筋作用時,其錨固長度應符合本規(guī)范第8.3 節(jié)的規(guī)定。4 在平板的邊緣和拐角處,應設置暗圈梁或設置鋼筋混凝4在平板的邊緣和拐角處應設置暗圈梁或設置鋼筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向鋼筋直徑不不應小于12mm,且不應少于4 根;箍筋直徑不應小于6mm,間距不應大于4根箍筋直徑不應小于6間距不應大于150mm。向平板所要求配置的鋼筋分述如下1負彎矩區(qū)

14、鋼筋的配置。美國進行過1:3的九區(qū)格后張無粘結預應力平板的模型試驗結果表明只要在柱寬及兩粘結預應力平板的模型試驗。結果表明,只要在柱寬及兩側各離柱邊1.52倍的板厚范圍內(nèi),配置占柱上板帶橫截面面積0.15%的鋼筋,就能很好地控制和分散裂縫,并使015%的鋼筋就能很好地控制和分散裂縫并使柱帶區(qū)域內(nèi)的彎曲和剪切強度都能充分發(fā)揮出來。此外,這些鋼筋應集中通過柱子和靠近柱子布置。鋼筋的中到中間距應不超過鋼筋應集中通過柱子和靠近柱子布置鋼筋的中到中間距應不超過300mm,而且每一方向應不少于4根鋼筋。對通常的跨度,這些鋼筋的總長度應等于跨度的1/3 。我國進行的1:2無粘結部分預應力我預2正彎矩區(qū)鋼筋的

15、配置。在正彎矩區(qū),雙向板在使用荷載下按照抗裂驗算邊緣混凝土法向拉應力配置非預應力筋數(shù)量的要求,是參照美國ACI規(guī)范對雙向板柱結構關于有粘結配筋最小截面面積的規(guī)定,并結合國內(nèi)多關于有粘結配筋最小截面面積的規(guī)定并結合國內(nèi)多年來對該板按二級裂縫控制和配置有粘結普通鋼筋的工程經(jīng)驗作出規(guī)定的?？朔囟取⑹湛s應力的鋼筋應工程經(jīng)驗作出規(guī)定的克服溫度收縮應力的鋼筋應按本規(guī)范第9.1節(jié)的相關規(guī)定執(zhí)行。3在樓蓋的邊緣和拐角處,設置鋼筋混凝土邊梁,并考慮柱頭剪切作用,將該梁的箍筋加密配置,可提高邊柱和角柱節(jié)點的受沖切承載力。計值應符合下列要求: 構件的正截面受彎承載力設計值,按本規(guī)范公式式中:Mu(計算但應取等號并

16、將M 以M代替;u本條為新增加內(nèi)容。本條規(guī)定了預應力混凝土構件的彎矩設計值小開裂彎矩其是控制受拉筋筋能使不小于開裂彎矩,其目的是控制受拉鋼筋總配筋量不能過少,使構件具有應有的延性,為了防止預應力受彎構件開裂后的突然脆斷斷。10210.2 預應力損失值計算計算當計算求得的預應力總損失值小于下列數(shù)值時,應按下列數(shù)值取用:2先張法構件100N/mm;后張法構件80N/mm2。 預應力混凝土用鋼絲、鋼絞線的應力松弛試驗表明,應力松弛損失值與鋼絲的初始應力值和極限強度有關。表中給出的普通松弛和低松弛預應力鋼絲、鋼絞線的松弛損失值計算公式,是按國家標準預應力混凝土用鋼絲GB/T5223-2002及預應力混

17、凝土用鋼絞GB/T52242003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式以便于應用線GB/T5224-2003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式,以便于應用。當時,實際的松弛損失值已很小,未簡化計算取松弛損失值為零。/0.5con ptk f 松弛損失值為零預應力螺紋鋼筋的應力松弛損失是根據(jù)國家標準預應力混凝土用GB/T20065-2006螺紋鋼筋GB/T200652006的相關規(guī)定,經(jīng)分析提出的,待今后進行系統(tǒng)試驗后可再作更為準確的規(guī)定。 的預應力損失值應按下列公式計算:1l 此條比02規(guī)范刪掉了錐塞式錨具(鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等錐塞式錨具(如鋼絲束用剛質(zhì)錐形錨具等由于不屬于推廣應用的錨具,故不再列入。l1

18、據(jù)曲線預應力筋或折線預應力筋與孔道壁之間反向摩擦影響長度lf 范圍內(nèi)的預應力筋變形值等于錨具變形和預應力筋f 具采用。反向摩擦影響長度lf及常用束形的后張預應力筋在反向摩擦影響長度l范圍內(nèi)的預應力損失值可按本規(guī)范附錄Jf l1計算。l2,宜按下列公式計算: 當(x+不大于0.3 時,可按下列近似公式計算:l2注:當采用夾片式群錨體系時,在con 中宜扣除錨口摩擦損失。式中從張拉端至計算截面的孔道長度可近似取該段孔道式中:x從張拉端至計算截面的孔道長度,可近似取該段孔道在縱軸上的投影長度(m;從張拉端至計算截面曲線孔道各部分切線的夾角之和(rad; 廣義空間曲線:式中按拋物線圓弧曲線變化的空間曲

19、線預應力筋式中:v 、h 按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預應力筋在豎直向、水平向投影所形成拋物線、圓弧曲線的彎轉角;廣義空間曲線預應力筋在豎直向水平向投影所v 、h 廣義空間曲線預應力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉角增量。 預應力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預應力損失,包括沿孔道長度上局部位置偏移和曲線彎道摩擦影響兩部分。本次修訂根據(jù)國內(nèi)工程經(jīng)驗,增加了按拋物線、圓曲線變化的空間曲線及可分段內(nèi)工程經(jīng)驗增加了按拋物線圓曲線變化的空間曲線及可分段疊加的廣義空間曲線彎轉角的近似計算公式。根據(jù)國內(nèi)的試驗研究資料及多項工程的實測數(shù)據(jù),并參考國外規(guī)根據(jù)國內(nèi)的試驗究資料多項程的實數(shù)據(jù)并參考國外規(guī)

20、范的規(guī)定,補充了預埋塑料波紋管、無粘結預應力筋的摩擦影響系數(shù)當有可靠的試驗數(shù)據(jù)時1024 、受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力筋和普通鋼筋的配筋率:對先張件,;對后張法構'''00(/,(/p s p s A A A A A A =+=+件,;對于對稱配置預應力筋和普通鋼筋的構件,配筋率、 應按鋼筋總截面面積的'''(/,(/p s n p s n A A A A A A =+=+一半計算。的環(huán)境下當結構處于年平均相對濕度低于40%的環(huán)境下,l5、l5值應增加30%。2 重要的結構構件,當需要考慮與時間相關的混凝土收縮、徐變及預應力筋應力松弛預應力損失值時,可

21、按本規(guī)范附徐變及預應力筋應力松弛預應力損失值時可按本規(guī)范附錄K 進行計算。加預應力的時間比28d 齡期有所提前等因素,對上述收縮和徐變計算公式中的有關項在數(shù)值上作了調(diào)整。調(diào)整的依據(jù)為:預加力時混凝土齡期,先張法取7d,后張法取14d;理論厚度均取200mm;相對濕度為40%70%,厚,預加力后至使用荷載作用前延續(xù)的時間取1年的收縮應變和徐變系數(shù)終極值,并與附錄K計算結果進行校核得出。在附錄K中,本次修訂的混凝土收縮應變和徐變系數(shù)終極值,是根據(jù)歐洲規(guī)范EN 1992-2:混凝土結構設計第值是根據(jù)歐洲規(guī)范EN19922混凝土結構設計一部分:總原則和對建筑結構的規(guī)定所提供的公式計算得出混凝土收縮應變

22、和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相得出?；炷潦湛s應變和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相對濕度為40%70%及70%99%分別給出的?；炷潦湛s和徐變引起的預應力損失簡化公式是按周圍空氣相對濕度為40%70%得出的,其用于相對濕度大于70%的情況是偏于安全的。對于泵送混凝土,其收縮和徐變引起的預應力于安全的對于泵送混凝土其收縮和徐變引起的預應力損失值亦可根據(jù)實際情況采用其他可靠數(shù)據(jù)。后批張拉預應力筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮或伸長對于先批張拉預應力筋的影響,可將先批張拉預應力筋的張拉控制應力值 con增加或減小 Epci 。此處pci(p p 為后批張拉預應力筋在先批張拉預應力筋重心處產(chǎn)生的混凝土法向應力

23、。 以上兩條與02規(guī)范相比無變化。10.3 預應力混凝土構造規(guī)定寬至最大粗骨料粒徑的1.0 倍。根據(jù)先張法預應力筋的錨固及預應力傳遞性能,提出了根據(jù)先張法預應力筋的錨固及預應力傳遞性能提出了配筋凈距離的要求,其數(shù)值時根據(jù)試驗研究及工程經(jīng)驗確定的根據(jù)多年來的工程經(jīng)驗為確保預制構件的耐確定的。根據(jù)多年來的工程經(jīng)驗,為確保預制構件的耐久性,適當增加了預應力筋凈間距的限值。單根預力筋其端部螺旋筋2 分散布置的多根預應力筋,在構件端部10d 且不小于100mm長度范圍內(nèi),宜設置35 片與預應力筋垂直的鋼內(nèi)預筋筋網(wǎng)片,此處d 為預應力筋的公稱直徑;3 采用預應力鋼絲配筋的薄板,在板端100mm 長度范圍內(nèi)

24、宜適當加密橫向鋼筋。4 槽形板類構件,應在構件端部100mm 長度范圍內(nèi)沿構件板面設置附加橫向鋼筋,其數(shù)量不應少于2 根。向拉應力容易導致構件端部混凝土出現(xiàn)劈裂裂縫。因此端部應采取構造措施,以保證自錨端的局部承載力。所提出的措施為長期工程構造措施以保證自錨端的局部承載力所提出的措施為長期工程經(jīng)驗和試驗研究結果的總結。近年來隨著生產(chǎn)工藝技術的提高,也有些預制構件不配置端部加強鋼筋的情況,故規(guī)定特定條件下可有一些預制構件不配置端部加強鋼筋的情況根據(jù)可靠的工程經(jīng)驗適當放寬。上采取防止放張預應力時端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施。上采取防止放張預應力時端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產(chǎn)生

25、的不利影響,宜在構件端部可能產(chǎn)生裂縫的部位設置足夠的非預應力縱向構造鋼筋。10331035和質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定夾具和連接器GB/T14370標準的有關規(guī)定選用,并滿足標準的有關規(guī)定選用并滿足相應的質(zhì)量要求。11 預制構件孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm,且不宜小于粗骨料粒徑的1.25 倍;孔道至構件邊緣的凈間距且不宜小于孔道直徑的半不宜小于30mm,且不宜小于孔道直徑的一半;2 現(xiàn)澆混凝土梁中,預留孔道在豎直方向的凈間距不應小于孔道外徑,水平方向的凈間距不宜小于1.5 倍孔道外徑,于孔道外徑水平方向的凈間距15倍孔道外徑且不應小于粗骨料粒徑的1.25 倍;從孔道外壁至構件邊緣

26、的凈間距,梁底不宜小于50mm,梁側不宜小于40mm;的凈間距梁側不宜小于裂縫控制等級為三級的梁,上述凈間距分別不宜小于70mm 和50mm;3 預留孔道的內(nèi)徑宜比預應力束外徑及需穿過孔道的連預內(nèi)徑預束徑穿接器外徑大615mm;且孔道的截面積宜為穿入預應力束截面積的3.04.0 倍;4 當有可靠經(jīng)驗并能保證混凝土澆筑質(zhì)量時,預應力筋孔道可水平并列貼緊布置但并排的數(shù)量不應超過束;孔道可水平并列貼緊布置,但并排的數(shù)量不應超過2 束;5 在構件兩端及曲線孔道的高點應設置灌漿孔或排氣兼泌水孔,其孔距不宜大于20m;泌水其大;6 凡制作時需要預先起拱的構件,預留孔道宜隨構件同時起拱;7 在現(xiàn)澆樓板中采用

27、扁形錨固體系時,穿過每個預留孔道的預應力筋數(shù)量宜為35 根;在常用荷載情況下,孔道在水平方向的凈間距不應超過8 倍板厚及1.5m 中的較大值。規(guī)定了后張預應力筋孔道間距要求。對于預制構件相對于現(xiàn)澆結構構件其控制相對容易,提出了更為嚴格的控制要求。要求孔道的豎向凈間距不應小于孔道直徑,主要考慮曲線孔道張拉預應力筋時出向凈間距不應小于孔道直徑主要考慮曲線孔道張拉預應力筋時出現(xiàn)的局部擠壓應力不致造成孔道間混凝土的剪切破壞。而對三級抗裂控制等級的梁提出更厚的保護層厚度要求,主要是考慮其耐久性。有關預應力孔道的并列貼緊布置,是為方便截面較小的梁類構件的預應力筋配置。預應力混凝土構件的跨度較大時,其起拱值

28、不宜過大。1 6.61 采用普通墊板時,應按本規(guī)范第6.6 節(jié)的規(guī)定進行局部受壓承載力計算,并配置間接鋼筋,其體積配筋率不應°小于0.5%,墊板的剛性擴散角應取45;2 局部受壓承載力計算時,局部壓力設計值對有粘結預1.2應力混凝土構件取1.2 倍張拉控制力,對無粘結預應力混凝土取1.2 倍張拉控制應力和fptk 中的較大值,fptk為無粘結預應力筋的抗拉強度標準值;3 當采用整體鑄造墊板時,其局部受壓區(qū)的設計應符合相關標準的規(guī)定;4 在局部受壓間接鋼筋配置區(qū)以外,在構件端部長度l不小于截面重心線上部或下部預應力筋的合力點至鄰截線部部預筋近邊緣的距離e 的3 倍、但不大于構件端部截面高度h 的1.2 倍,高度為2 e 的附加配筋區(qū)范圍內(nèi),應均