快拆架搭設方案

1、1、 編制依據(jù)1、混凝土結構施工質量驗收規(guī)范（GBJ502042011）2、建筑結構荷載規(guī)范（GB500092012）3、建筑工程質量驗收統(tǒng)一標準（GB503002013）4、建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范（GB508702013）5、建筑施工插槽式鋼管模板支撐架安全技術規(guī)范（DBJ50-184-2014）6、重慶市建筑工程施工現(xiàn)場安全管理標準7、重報·萬州中心3#、4#樓車庫結構施工圖2、 工程概況本工程為重報萬州中心3#、4#樓及地下車庫，位于萬州江南新區(qū)。3#樓主樓部分地上8層，地下1層，建筑高度約31.20米，建筑面積為19561.67。4#樓主樓部分6層，地下1層，建筑高度約23

2、.9米，建筑面積為15272.34。3#樓負一層層高5.3米，4#樓負一層層高5.3米，車庫層高3.8米，車庫建筑面積為11722.32。本工程基礎形式采用人工挖孔灌注嵌巖樁，基礎以中風化泥巖為持力層，中風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值為7.55MPa。3、 快拆支撐架工藝說明1. 快拆體系的選擇鍵連接快拆體系是由北京群力發(fā)科技有限公司研制開發(fā)并授權重慶晉?？萍加邢薰旧a(chǎn)的“群力達牌”“鍵連接的腳手架”與u托之組成的快拆支撐體系，該快拆體系是在確?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土結構施工安全度不受影響、符合施工規(guī)范要求、保證施工安全及工程質量的前提下，加快材料周轉，減少投入，降低成本，提高工效，加快施工進度，縮

3、短工期，使之具有顯著的經(jīng)濟效益和良好的社會效益的一種先進的施工新技術。2. 快拆體系的特點1) 材料周轉快 快拆體系主要特點就是“快”，加快材料的周轉次數(shù)，通過加快周轉材料的特點來滿足施工要求。2) 施工簡便 快拆體系的關鍵節(jié)點就是將部分材料在混凝土澆筑后除拆的條件。材料可以互換使用，無需復雜操作即可滿足使用要求。3) 施工安全可靠，工程質量易保證一鍵連接腳手架，采用工廠化生產(chǎn)加工，現(xiàn)場組裝的方式。支架桿件構造尺寸及結點連接方式標準化、規(guī)范化。減少了搭設時的隨意性，避免了出現(xiàn)不穩(wěn)定結構和結點可變狀態(tài)的可能性；結構受力明確，支架整齊，施工安全可靠，整個施工過程，結構樓板始終處于最佳受力狀態(tài)，施工

4、過程規(guī)范化，工程質量有保證。結構性能好4) 結構性能好結構簡單、設計構思新穎、結點構造合理、桿件全部軸向連接、受力狀態(tài)明確，力學性能優(yōu)良，采用承插型連接方式，減少人為及材料質量的影響，具有可靠的力學強度和剛度。搭拆過程中，自穩(wěn)效果好，且方便靈活。可隨時搭、拆爬梯；隨時開通，封閉通道。支拆快捷，工作效率高，操作簡單、支拆快捷，工作效率高，能加快施工進度，縮短施工工期。同時避免了螺栓作業(yè)，工人帶一把鐵錘即能完成全部作業(yè)。而且重量輕，降低了作業(yè)強度。5) 功能多：能靈活的組裝成多種尺寸和載荷的腳手架。6) 無零散配件丟失，損耗低，經(jīng)濟效益高。7) 規(guī)格小，系列化，最長桿件2.6m便于運輸。8) 施工

5、質量易控制，便于質量檢查。9) 插頭插座不怕摔碰，不易被水泥鑄死。10) 利于文明施工及現(xiàn)場管理該支撐體系在施工過程中，避免了周轉材料的中間堆放環(huán)節(jié)，立、橫桿用少，施工人員通行方便，便于清掃，有利于文明施工及現(xiàn)場管理。對于狹窄的施工現(xiàn)場尤為適用。 四、快拆支撐體系的組成1、本工程的標準層內(nèi)支撐體系由一鍵連接的腳手架組成。它是將48.3*3.6的鋼管與鍵式插頭、插座分別焊接成橫桿、立桿，再將橫桿類、立桿類桿件通過承銷鎖，形成結構尺寸精度高，堅固耐用，穩(wěn)定性能好，裝卸靈活便捷的腳手架。五、施工準備1、上道工序已完成并做辦理完驗收手續(xù)。2、搭設支撐體系所需材料已辦理完進場手續(xù)。3、樓層控制線、軸線、

6、墻身線、標高線等已經(jīng)辦理完驗收手續(xù)。4、施工人員已做好相應的技術交底及安全交底工作，做到搭設規(guī)范，一次成型。5、地坪已澆筑100mm厚、C15混凝土墊層并清理完現(xiàn)場。6、采用厚度50mm的木板進行立桿底部鋪墊，立桿不得直接安裝在樓板上。7、工人配齊施工操作用工具，如榔頭、鋼卷尺、扳手等。 六、施工方法1. 工藝流程放支撐桿件點位線支立桿，安水平拉桿（橫桿）按放線支一個互相垂直的標準四邊形支撐格構沿已支成的水平支承格構按互相垂直或順直的原則支完剩余的支承格構，用立桿及頂桿將豎向立桿接高到所需標高（2500+2500+頂托）按橫桿步距要求安完水平拉桿。3#樓負一層支模架搭設高： 其中負一層層高53

7、50mm，后澆墊層80mm，合計5430mm 板厚：180mm 立桿組合：2500+2500+頂托4#樓負一層支模架搭設高： 其中負一層層高5350mm，后澆墊層80mm，合計5430mm板厚：180mm 立桿組合：2500+2500+頂托車庫層高：195.90-192.103.8m 后澆墊層80mm，板厚：470mm 立桿組合：2600+600+頂托2. 施工要點1) 支立支撐架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支撐格構要方正。2) 支撐格構調(diào)方正以后同時敲擊4根或3根橫桿，不能裝一根敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿的插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭，再敲另一頭。3) 按圖示進行水平桿

8、（橫桿）安裝，嚴禁私自改用橫桿長度。4) 立桿兩節(jié)及兩節(jié)以上且節(jié)點在同一水平上必需采用剪刀撐加固。5) 以不超過8m為布局進行剪刀撐加固,豎向剪刀撐斜桿底端應與地面緊頂。6) 建議梁底抬梁鎖扣點大于等于4根立桿。3. 質量要求支撐系統(tǒng)及附件要安裝牢固，無松動現(xiàn)象，插頭應插入插座三分之二，按搭設布置圖所有需要連接橫桿處必須連接橫桿，兩塊互相獨立搭設且不能用橫桿連接的必須用鋼管扣件連接形成整體。7、 快拆腳手架和模板的拆除措施 1、拆除側模時應能保證混凝土表面及棱角不受損傷；底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，以同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告為依據(jù)。拆模前應經(jīng)監(jiān)理工程師批準。 2、拆模應遵循

9、先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。 3、拆模前可先拆除梁底一道水平拉桿，以滿足施工人員站立作業(yè)，、拆除頂板模板時應將可調(diào)頂托螺旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架，嚴禁不松頂托強行砸倒架體。 八、安全技術措施1. 工人須經(jīng)三級安全教育，考試合格后方可上崗。2. 特殊工種持證上崗，有關證件須符合重慶市有關規(guī)定。3. 在支撐體系上堆放材料時，應按規(guī)定碼放平穩(wěn)，防止脫落并不得超載。4. 操作工具要隨手放入工具袋內(nèi)，嚴禁放在支撐體系上。5. 施工中嚴禁吸煙，嚴禁酒后

10、作業(yè)，不許在支撐體系上追逐打鬧。6. 搭設過程中如發(fā)現(xiàn)有個別損壞材料，禁止使用，以免造成安全隱患。九、環(huán)保措施1. 施工中必須注意控制噪音，根據(jù)規(guī)定在城市建成區(qū)內(nèi)，禁止夜間進行生產(chǎn)噪音的建筑施工。由于施工不能中斷的技術原因和其他特殊情況，確需夜間連續(xù)施工作業(yè)的，應向建設行政主管部門和環(huán)保部門申請。2. 加強對作業(yè)人員的環(huán)保意識教育，支撐體系搭設、拆卸、運輸應防止不必要的噪音產(chǎn)生，最大限度的減少施工噪音污染。3. 樓層施工中產(chǎn)生的建筑垃圾必須采用密閉容器調(diào)運至地面分類定點存放，嚴 禁直接向外揚棄。 十、計算式重慶重報·萬州中心3#、4#樓項目，一層選擇樓板厚 180mm進行計算；次龍骨

11、采用40×80的木龍骨，中心間距200mm；主龍骨采用48.3×48.3×3.6鋼管；橫豎向支撐采用承插式早拆架；立桿最大間距不超過1200×1200mm。驗算次龍骨、主龍骨的強度、剛度及立柱穩(wěn)定性驗算是否滿足要求？1、材料和力學性能 40×80的木龍骨力學性能（次龍骨）木材的彈性模量取值為E=8000N/mm2木材的抗彎強度設計值取fm=13N/mm2根據(jù)結構靜力計算表：截面抵抗拒W=1/6bh2=54cm3慣性矩I=bh3/12=（4×93）/12=170cm448.3×48.3×3.6鋼管力學性能（主龍骨）鋼

12、材的彈性模量取值為E=2.06×10 5 N/mm2Q235鋼材的抗彎強度設計值fm=206N/mm2根據(jù)結構靜力計算表：截面抵抗拒W=/32（d3-d14/d4）=4.49 cm3.慣性矩I=/64（d4- d14）=10.78cm其中=d/D=42/48=0.869 截面面積：A=（2d2）/4=4.24cm²2、次龍骨驗算（40×80木龍骨）作用于模板支架的荷載包括永久荷載和可變荷載。1）靜荷載標準值包括以下內(nèi)容模板的自重(kN)：NG1 = 0.30kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG2 = (24+1.1)×0.12 = 3.01kN

13、；經(jīng)計算得到，永久荷載標準值 NG = NG1+NG2 = 3.31 kN；2）可變荷載為施工荷載標準值施工人員及設備可變荷載標準值取值： NQ1 = 3 kN；經(jīng)計算得到，可變荷載標準值NQ= 3 kN；3）不考慮風荷載時,荷載組合為：N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.17 kN；2.1次龍骨計算簡圖為2.2次龍骨抗彎強度驗算計算次龍骨抗彎強度時時，可按三跨連續(xù)梁均布荷載計算。M= 0.10qL2c=M/Wfm 次龍骨間距為中到中200mm，作用在每根次龍骨上的均布荷載為：q=8.17 kN×0.2=1.63 kN/m最大彎矩M=0.10qL2=0.1×1.63

14、×10002=0.163kN.m；=M/W=0.163×106/54×103=3.02N/mm2fm=13 N/mm2；2.3次龍骨撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，不考慮可變荷載作用： q=3.97 kN×0.2=0.974KN/m=0.677ql4/100EI=0.677×0.974×10004/ (100×9000×243×104）=0.302mm =l/500=2.0mm 3、主龍骨驗算（48.3×48.3×3.6）3.1主龍骨計算簡圖3.2主龍骨抗彎強度驗算 計算主龍骨時按照集中

15、荷載下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.267plz=M/Wfm集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，p=8.17×0.2×1=1.634KN/mM= 0.267pl=0.267×1.634×1.00.436kN·mz= M/W0.436×106/4.49×103=97.1fm=206 N/ mm2 3.3主龍骨撓度驗算剛度驗算采用標準荷載，不考慮可變荷載作用：則p=3.97×0.2=0.794KN/m=1.883pl3/100EI=1.883×0.794×10003/100×2.06×1

16、05×10.78×104=0.68mml/500=2mm 4、立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式:=N/·Af=206.00N/MM2其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N =8.17kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =206 N/mm2； L0- 計

17、算長度 (m)；按下式計算:l0 = h+2a = 1.0+0.4×2 = 1.8 m；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.4 m；l0/i = 1800 / 15.9 =113.2 ；由長細比 Lo/i的結果查冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)程得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.496 ；見表A1.1-1鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8.17×103/(0.496×424) = 38.85 N/mm2f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.163×1.0×

18、;(1.0+0.4×2) = 2.09 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.8 按照表2取值1.0 ；Lo/i =2.09×103/15.9 = 131.44；由長細比 Lo/i的結果查冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)程得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.391；見表A1.1-1鋼管立桿的最大應力計算值 =8.17×103/(0.391×424) = 49.28 N/mm2 f = 206 N/mm2，滿足要求！ 以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。結論：3#、4#樓混凝土板厚 180mm；車庫樓板厚470mm其中300mm為空心夾層，實