梁模板計(jì)算實(shí)例DOC

1、 模板計(jì)算1、工程概況柱網(wǎng)尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm縱向梁截面尺寸450mm×1200mm，橫向梁截面尺寸450mm×900mm，無次梁，板厚150 mm，層高12m，支架高寬比小于3。（采用泵送混凝土）2、工程參數(shù)（技術(shù)參數(shù)）梁板與支架參數(shù)梁截面寬度0.45m梁截面高度1.2m支架高度12m樓板厚度150mm立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1m鋼管類型48×3.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1.2m,梁下增加3根立桿水平桿最大步距1.2m頂步步距1.04m立桿伸出水平桿長度a400mm面板18mm厚木膠合板梁底面板木楞方

2、木100mm×100mm，3根梁側(cè)次楞方木50mm×80mm，間距150mm梁側(cè)主楞方木60mm×90mm，間距300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑14mm，間距：300mm×300mm荷載參數(shù)永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.127kN/m可變荷載施工人員及設(shè)備荷載1.0kN/m2（根據(jù)不同情況定）傾倒砼對梁側(cè)模板荷載2kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/振搗砼對梁側(cè)模板荷載4kN/3計(jì)算3.1KL1梁側(cè)模板計(jì)算圖3.1 梁側(cè)模板受力簡圖 KL1梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 新澆筑的混凝土作用于模板的

3、側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范，按下列公式計(jì)算，取其中的較小值: -1 -2式中 ：c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，按200/(T+15)計(jì)算，取初凝時(shí)間為5.7小時(shí)。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取11m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.2m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。=0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m2=24

4、15;1.2=28.8kN/m2根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值28.8kN/m2。 KL1梁側(cè)模板強(qiáng)度驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm3；截面慣性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm4；1、面板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=28.8kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4k

5、N/m2。荷載基本組合1） 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 （2） （3） 式中： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按0.9采用；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)G4k新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值活荷載分項(xiàng)系數(shù)；Q2K振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1= ×(×G4k+×Q2K)×1 =0.9×(1.2×28.8+1.4×4)×1=36.144KN/m2）由永久荷載效應(yīng)控制的組合： （4.3.14） 式中： 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按0.9采用；永久荷載分項(xiàng)系數(shù)G4k新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值活荷載分項(xiàng)系數(shù)；Q2K振搗砼對

6、側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q2=×(×G4k +××Q2K)×1=0.9×(1.35×28.8+1.4×0.7×4)×1=38.520KN/m取較大值q=38.52KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。圖 梁側(cè)模計(jì)算簡圖3、強(qiáng)度驗(yàn)算 （2）式中 最不利彎矩設(shè)計(jì)值，木板毛截面抵抗矩；(矩形截面抵抗矩=bh2/6) 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)范附錄B表B.3.13、B.3.14和B.3.15的規(guī)定采用。施工荷載為均布線荷載：三跨連續(xù)梁在均布作用下 =0.1q1l2 =0.1ql2=0.1×

7、38.52×0.152=0.087KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.087×106=1.61N/mm2 < f=12.5N/mm2W54000面板強(qiáng)度滿足要求!4、撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 1×28.8=28.8KN/m；面板最大容許撓度值: 150/400=0.38mm； =0.677 l4/100 (三跨連續(xù)板在均布荷載作用下) 式中 ：撓度計(jì)算值；恒荷載均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 彈性模量； 面板計(jì)算跨度； 容許撓度。木和膠合板面板應(yīng)按本規(guī)范第條采用

8、。面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×28.8×1504=0.045mm < 0.38mm100EI100×4500×486000滿足要求!3.2 KL1梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算次楞采用50×80mm(寬度×高度)方木，間距：0.15m。截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；強(qiáng)度驗(yàn)算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取主楞間距，

9、L=0.3m。圖 次楞計(jì)算簡圖2、荷載計(jì)算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=28.8kN/m2，振搗砼對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設(shè)計(jì)值為： q1=0.9×(1.2×28.8+1.4×4)×0.15=5.42KN/m q2=0.9×(1.35×28.8+1.4×0.7×4)×0.15=5.77KN/m 取較大值q=5.77KN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。 3、強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.77×0.32=0.052kN·m

10、（建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）最大支座力：1.1ql=1.1×5.77×0.3=1.90kN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f17N/mm2。次楞抗彎強(qiáng)度按下式計(jì)算:=Mmax=0.052×106=0.975N/mm2 < 17N/mm2W53333 滿足要求!3.2.2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大剪力設(shè)計(jì)值V1=0.6ql=0.6×5.77×0.3=1.039KN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算:=3V=3×1.039×103=0.389N/mm2 < fv=

11、4.8N/mm22bh2×50×80 次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!3.2.3撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：（規(guī)范: 驗(yàn)算撓度采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值）q = 28.8×0.15=4.32KN/m； 次楞最大容許撓度值=300/250=1.2mm；(規(guī)范4.4.1 L/250）次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；撓度按下式計(jì)算:=0.677ql4=0.677×4.32×3004= 0.011mm < 1.2mm100EI100×10000×2133333 滿足要求!3.

12、3 KL1梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用方木60mm×90mm，間距：0.3m。截面抵抗矩W =60×90×90/6=81000mm3；截面慣性矩I =60×90×90×90/12=3645000mm4；強(qiáng)度驗(yàn)算1、內(nèi)力計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=1.90kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.3m。（前面計(jì)算的次梁）最大支座力：1.1ql=1.1×5.77×0.3=1.90kN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）圖3.3.1 主楞計(jì)算簡圖(kN)（1.33改為1.90）M=表中系數(shù)×

13、;pl （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）M1=0.175×1.90×0.3=0.099M2=0.100×1.90×0.3=0.057支座彎矩M=-0.150×1.90×0.3=-0.086主楞彎矩圖(kN.m)0.07改為0.099、0.040改為0.057、-0.006改為-0.086V=表中系數(shù)×p （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）V1=0.350×1.90=0.665V2=-0.650×1.90=-1.235V3=0.500×1.90=0.950V4=-0.500×1.90=-0.950V5=0

14、.650×1.90=1.235V6=-0.350×1.90=-0.665主楞剪力圖（KN）0.47改為0.67、-0.86改為-1.235、0.67改為0.95、-0.67改為-0.95、0.86改為1.235、-0.47改為-0.672、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩Mmax=0.099kN·m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f17N/mm2。強(qiáng)按下式計(jì)算:=Mmax=0.099×106=1.222N/mm2 < 17N/mm2W81000 滿足要求!抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞最大剪力設(shè)計(jì)值Vmax=1.235 KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算: （7

15、） 式中： 計(jì)算截面沿腹板平面作用的剪力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算剪力應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩； 毛截面慣性矩； 構(gòu)件的截面寬度； 木材順紋抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。查本規(guī)范表B.3.13、表B.3.14和表B.3.15；）對于矩形截面構(gòu)件可簡化成下面的計(jì)算公式=3V=3×1.235×103= 0.343N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×60×90 主楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!撓度驗(yàn)算1荷載計(jì)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=1.425kN.（次梁傳來的q =28.8×0.15=4.32KN/

16、m；次梁的最大支座力： 1.1ql=1.1×4.32×0.3=1.425kN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）2、計(jì)算參數(shù)主楞彈性模量: E = 10000N/mm2。主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm；截面慣性矩I=60×90×90×90/12=36450003、撓度驗(yàn)算=標(biāo)準(zhǔn)系數(shù)×ql3/100EI （建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）=1.146×1425×3003/100×10000×3645000=0.012經(jīng)計(jì)算主楞最大撓度Vmax=0.012mm <1.2mm。滿足要求!3.4 KL

17、1對拉螺栓驗(yàn)算本工程對拉螺栓采用M14，間距300mm。對拉螺栓軸力計(jì)算對拉螺栓軸力設(shè)計(jì)值：NabFs (1)式中：a對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：； 其中0.95為荷載值折減系數(shù)；Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×28.8+1.4×4)=38.15kN。N= abFs=0.30×0.30×38.15=3.43kN。3.4.2對拉螺栓可承受的最大軸向拉力計(jì)算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值：Ntb

18、 =AnFtb （2）式中：An對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值表 對拉螺栓軸向拉力設(shè)計(jì)值（）螺栓直徑（mm）螺栓內(nèi)徑（mm）凈截面面積（mm2）重 量（N/m）軸向拉力設(shè)計(jì)值（kN）M129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514415.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.9本工程對拉螺栓采用M14，其截面面積An=105.0mm2。可承受的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb =AnFtb=105×170=17.85kN驗(yàn)算 （3）Ntb =AnFtb=

19、105×170=17.85kN > NabFs=3.43kN。滿足要求!3.5 KL1梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計(jì)算單元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.8×1.8/6=54cm3；截面慣性矩I= 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值=0.3 kN/m2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值=24kN/m3×1.2m=28.8kN/ m2鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值=1.5 kN/m2×1.2m=1.8kN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2

20、 kN/m2強(qiáng)度驗(yàn)算1、梁底次(主)楞為3根，面板按簡支板計(jì)算，其計(jì)算跨度取梁底次楞間距，L=0.25m。2、荷載計(jì)算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×(×1.2+×1.2+)+1.4××1 =0.9×1.2×(24×1.2+1.5×1.2+0.3)+1.4×2×1=35.89kN/mq2=0.9×1.35×(×1.2+×1.2+)+1.4×0.7××1=0.9×1.35&

21、#215;(24×1.2+1.5×1.2+0.3)+1.4×0.7×2×1= 39.31kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q= 39.31kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。圖-1 計(jì)算簡圖(kN)圖-2 彎矩圖(kN.m)圖-3剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.375×39.31×0.45=6.63kN；N2=0.250×39.31×0.45=4.42kN；最大彎矩 Mmax = 0.07ql2=0.07×39.31×0.45×0.45=0.55kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)

22、度設(shè)計(jì)值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm3；梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計(jì)算：=Mmax=0.55×106=10.185N/mm2< 12.5N/mm2W54×103滿足要求!撓度驗(yàn)算 撓度應(yīng)按下列公式進(jìn)行驗(yàn)算： （4） 式中 恒荷載均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 彈性模量； 截面慣性矩； 面板計(jì)算跨度； 容許撓度。鋼模板應(yīng)按本規(guī)范表采用；木和膠合板面板應(yīng)按本規(guī)范第4.4.1條采用。）驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 1×（&#

23、215;1.2+×1.2+）=1×（24×1.21.5×1.20.3）=30.90kN/m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；(面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算寬度取1000mm。)截面慣性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm4；Vmax =5×30.90×0.225×0.225×0.225×0.225/384×4500×486000=5×30.90×225×

24、225×225×225/384×4500×486000=0.471mm梁底模板的最大容許撓度值: 600/400 =1.5 mm；最大變形 Vmax = 0.471mm< 1.5mm滿足要求3.6 KL1梁底模板次（主）楞驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度100mm，高度100mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10×10×10/6= 166.667cm3；I=10×10×10×10/12= 833.333cm4最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和取受力

25、最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。次楞計(jì)算簡圖荷載設(shè)計(jì)值 q = 6.63/1= 6.63kN/m；（6.63為模板傳來的支座反力，1為次梁的跨距）最大彎距 Mmax =0.1ql2= 0.1×6.63×12=0.663 kN.m；（建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2；抗彎強(qiáng)度按下式計(jì)算:=Mmax=0.663×106=3.978N/mm2 < 17N/mm2W166.667×103次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求！抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V=0.6ql=0.6×6.63×1=3

26、.978KN（建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊）木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=4.8N/mm2；抗剪強(qiáng)度按下式計(jì)算:=3V=3×3.978×103= 0.60N/mm2 < fv=4.8N/mm22bh2×100×100次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求!撓度驗(yàn)算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm；驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q1=×0.8+×0.8+×1 =24×1.2+1.5×1.2+0.3×1=30.9kN/mN1=0.375×39.31×0.

27、45=6.63kN；N2=0.250×39.31×0.45=4.42kN；q =6.63/1=6.63N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；撓度按下式計(jì)算:=0.677ql4=0.677×6.63×10004=0.539mm < 4mm100EI100×10000×833.333×104次楞撓度滿足要求!3.7扣件抗滑移驗(yàn)算（水平桿傳給立桿荷載設(shè)計(jì)值R=0KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計(jì)算。）扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值：Rc=12kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設(shè)計(jì)值

28、：R=4.901kNR < Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!3.8 KL1立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算3.8.1立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值N計(jì)算上部梁傳遞的最大荷載設(shè)計(jì)值：4.901kN ；立桿承受支架自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.127 kN/m立桿承受支架自重荷載設(shè)計(jì)值：1.35×12×0.127=2.057kN 立桿軸心壓力設(shè)計(jì)值N：4.901+2.057=6.958kN；3.8.2立桿穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:N+MwfjAW式中：N - 軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N=6.958kN；- 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計(jì)算長度（m），L0=h，h為縱橫水平

29、桿最大步距，L0=1.2m。i - 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿截面面積(cm2),A=4.24cm2；Mw - 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計(jì)值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細(xì)比計(jì)算：=Lo/i=120/1.59=75.4 < 150，長細(xì)比滿足要求!按照長細(xì)比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.594；立桿穩(wěn)定性計(jì)算按下式計(jì)算:N+Mw=6.958×103+0.130×106=27.627+28.953=56.580N/mm2 <f

30、=205N/mm2jAW0.594×4.24×1024.49×103立桿穩(wěn)定性滿足要求!3.9樓板模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取板底橫向水平桿間距1m作為計(jì)算單元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.8×1.8/6=54cm3；截面慣性矩I= 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值=0.3 kN/m2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值=24kN/m3×0.15m=3.6kN/ m2鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值=1.5 kN/m2×0.15m=0.225kN/m2振搗

31、混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2 kN/m2面板采用木膠合板，厚度為18mm，驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm3；截面慣性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm4；1、板底次楞間距150mm，面板按3跨連續(xù)梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取板底次楞間距，L=0.15m。2、荷載計(jì)算作用于板底模板的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q1=0.9×1.2×(×0.15+×0.15+)+1.4××1 =0.9×

32、1.2×(24×0.15+1.5×0.15+0.3)+1.4×2×1=6.975kN/mq2=0.9×1.35×(×0.15+×0.15+)+1.4×0.7××1=0.9×1.35×(24×0.15+1.5×0.15+0.3)+1.4×0.7×2×1= 6.775kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q=6.975kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。圖 樓板底模計(jì)算簡圖3、強(qiáng)度驗(yàn)算 （2）式中 最不利彎矩設(shè)計(jì)值木板毛截面抵抗矩；(

33、矩形截面抵抗矩=bh2/6) 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按本規(guī)范附錄B表B.3.13、B.3.14和B.3.15的規(guī)定采用。施工荷載為均布線荷載：三跨連續(xù)梁在均布作用下 =0.1q1l2 =0.1ql2=0.1×6.975×0.152=0.015KN·m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.015×106=0.277N/mm2 < f=12.5N/mm2W54000面板強(qiáng)度滿足要求!4、撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計(jì)算如下：q = 1×6.975=6.975KN/m；面板最大

34、容許撓度值: 150/400=0.38mm； =0.677 l4/100 (三跨連續(xù)板在均布荷載作用下) 式中 ：撓度計(jì)算值；恒荷載均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 彈性模量； 面板計(jì)算跨度； 容許撓度。木和膠合板面板應(yīng)按本規(guī)范第條采用。面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×6.975×1504=0.011mm < 0.38mm100EI100×4500×486000滿足要求!3.10 KL1樓板模板次楞驗(yàn)算次楞采用50×80mm(寬度×高度)方木，間距：0.15m。截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面慣性矩I =50×80×80×80/12=