框架結(jié)構(gòu)計算書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上4 結(jié)構(gòu)計算書4.1 工程概況青島九中教師公寓樓，建筑面積大約4500m2按照規(guī)劃要求為5層框架結(jié)構(gòu)。4.2 設(shè)計原始資料冬季室外平均溫度2.2，夏季最熱月平均溫度27.5，風(fēng)向：夏季主導(dǎo)風(fēng)東南，冬季主導(dǎo)風(fēng)為西北年降水量719mm，小時最大降雨量為80mm常年地下水位低于-3.6m，水質(zhì)對混凝土沒有侵蝕作用?；狙篠O=0. 2KN/M2,基本風(fēng)壓WO=0.6 KN/M2,?？拐鹪O(shè)防烈度6度，設(shè)計地震分組第三組，設(shè)計基本地震加速度值為0.05g。地面粗糙度為b類 環(huán)境類別二a類4.4 結(jié)構(gòu)選型1.結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系2.屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋

2、混凝土肋形屋蓋，剛?cè)嵝韵嘟Y(jié)合的屋面，屋面 板厚1203.樓面結(jié)構(gòu)：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，板厚1204.樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土板式樓梯4.5 框架計算簡圖及梁柱線剛度4.5.1 確定框架計算簡圖底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標(biāo)高根據(jù)地址條件、室內(nèi)高差，定為-0.6m，二層樓面標(biāo)高為3.9m，故底層柱高為4.5m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高）故均為3.9m，由此可繪出框架計算簡圖如下圖：圖（1）梁柱線剛度圖AB梁b×h=300mm×700mmBC梁b×h=250mm×500mm4.5.2 框架梁柱的線剛度計算注：對于中框架梁取

3、I=2 邊框為I=1.5IAB.CD =EI/l=3.0×KN/×2××0.3×0.63/7.8m=6.6×KN.mIBC-= EI/l=3.0×KN/×2××0.25×0.53/2.4m=6.5×104KN.mI底層柱=EI/l=3.0×KN/×2××0.64/4.5m=7.2×104KN.mI其余柱=EI/l=3.0×KN/×2××0.64/3.9m=8.3×104KN.m

4、令I(lǐng)其余柱=1.0則其余各桿件相對線剛度為IAB,CD=0.80 IBC=0.78 I底層柱=0.874.6 豎向荷載計算4.6.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）屋面防水層（剛性）30厚細(xì)石混凝土防水 1.0 KM/防水層（柔性）三氈四油鋪石子 0.4KM/找平層：15厚水泥砂漿 0.015m×20KN/=0.30KN/找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3找平 0.04m×14KN/=0.56KM/抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m×17KN/=0.17KM/結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25 KN/=3KN/ 合計：6.59KN/（2）各層走廊樓面

5、水磨石地面（10面層、20水泥砂漿打底、素水泥漿結(jié)合一道）0.65KN/結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25KN/=3KN/抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m×17KN/=0.17KN/合計：3.82KN/（3）標(biāo)準(zhǔn)層樓面大理石面層，水泥砂漿擦縫、30厚1：3干硬性水泥砂漿，面上撒2 厚素水泥水泥漿結(jié)合層一道 1.16KN/結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12m×25KN/=3KN/抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×17KN/=0.17KN/ 合計：4.33KN/（4）梁自重 b×h=300×700梁自重 ： 25

6、KN/×0.3m×（0.7m-0.12m）=4.35KN/m抹灰層 ：10層厚混合砂漿 0.27KN/m 合計：4.62KN/m基礎(chǔ)梁b×h=250×500 25KN/×0.25m×（0.5m-0.12m）=2.38KN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.21KN/m合計：2.59KN/m（5）柱尺寸 b×h=600×600柱自重 ： 25KN/×0.6m×0.6m=9 KN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01m×0.6m×4×17KN/=0.41KN/m 合計：9.4

7、1KN/m （6）外縱墻自重 標(biāo)準(zhǔn)層： 縱墻： （3.9-1.5-0.7）m×0.24m×18N/=7.34 KN/m 鋁合金窗： 0.95KN/m 水泥粉刷內(nèi)墻面： 0.75KN/m水泥石外墻面： 0.54KN/m合計：9.58KN/m 底層： 縱墻： （4.5-1.5-0.7-0.4）×0.24×18N/=8.2 KN/m 鋁合金窗： 0.95KN/m 水泥石外墻面： 0.75kN/m 水泥粉刷內(nèi)墻面： 0.54kN/m 合計：10.448KN/m（7）內(nèi)縱墻自重 標(biāo)準(zhǔn)層： 縱墻： 3.9m×0.24m×18KN/=16.85kN

8、/m 水泥粉刷內(nèi)墻面： 2.59 KN/m 合計：19.438KN/m（8）內(nèi)隔墻自重 底層： 內(nèi)隔墻： （4.5-0.4）×0.29×9.8KN/=11.65KN/m 水泥粉刷墻面： 1.15KN/m 合計：12.80KN/m 標(biāo)準(zhǔn)層： 內(nèi)隔墻： 3.9×0.24×9.8KN/=9.17 KN/m 水泥粉刷墻面： 0.65 KN/m 合計：9.82KN/m4.6.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算（1）屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 根據(jù)荷載規(guī)范查得 上人屋面：2.0kN/ 樓面：2.0 kN/ 走廊：2.5 kN/ （2）雪荷載：=1.0×0.2 kN/=0.2

9、 kN/屋面活荷載于雪荷載不同時考慮，兩者中取最大值。4.6.3 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算 （1） 計算單元取軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為4.2m，如圖2所示，該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載，則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架使用于各節(jié)點上，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。圖（2）梁柱線剛度圖（2）A-B C-D軸間框架梁： 屋面板傳荷載：板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖見下圖.恒載： 6.59 kN/×2.1×（1-2a2+a3）×2=6.

10、59 kN/×2.1×（1-2×0.272+0.273）×2=24.19 kN/m 活載： 2.0×2.1×2×（1-2+）=7.34 kN/m 樓面板傳荷載： 恒載： 4.33 kN/×2.1×（1-2+）×2=15.89kN/m 活載： 2.0×2.1×2×（1-2+）=7.34 kN/m 梁自重： 4.62kN/ m A-B軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=4.62 kN/m+24.19 kN/m =28.81 kN/m 活荷載=板傳荷載

11、 =7.34 kN/m 樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= 4.62 kN/m+15.89kN/m=20.51 kN/m 活荷載=板傳荷載= 7.34 kN/m（3）B-C軸間框架梁 屋面板傳荷載：恒載： 6.59kN/×2.1m××2=17.30 kN/m活載： 2.0kN/×2.1m××2=5.25 kN/m樓面板傳荷載：恒載： 4.33 kN/×2.1××2=11.37 kN/m 活載： 2.0×2.1kN/××2=5.25kN/m 梁自重： 4.62 kN/m B-C軸

12、間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳=4.62 kN/m+17.30kN/m=21.92 kN/m活荷載=板傳荷載=5.25kN/m 樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=4.62 kN/m+11.37 kN/m=15.99kN/m 活荷載=板傳荷載 =5.25 kN/m（4）A（D）軸柱縱向集中荷載的計算 頂層柱： 女兒墻自重：（做法：墻高1100，100的混凝土壓頂）=0.24m×1.1m×18KN/+25KN/×0.1m×0.24m+(1.2m×2+0.24m)×0.5KN/=6.67KN/m 頂層柱恒荷載=女兒墻自重+梁

13、自重+板傳荷載=109.26kN 頂層柱活荷載=板傳荷載=7.34/2 kN/m×3m=15.141 kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱： 柱恒荷載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =9.584×（4.2-0.6）+（4.2-0.6）× 4.62+15.89/2×4.2=84.5kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載：板傳活載 =7.34/2×4.2=15.414kN 基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=10.448kN/m×（4.2m-0.6m）+2.5kN/m×（4.2m-0.6m）=46.61 kN（6）B（C）軸柱縱向集中荷載計算 頂層柱恒載=梁自重+板傳

14、荷載=4.62 kN/m×（4.2m-0.6m）+24.19 kN/m×0.5××2.1×4.2m+24.19 kN/m×0.5×1-2（2.1/7.8）2+（2.1/7.8）3×4.2m×2.1=176.59 kN 頂層柱活載=板傳荷載 48.54 kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重 = 157.09kN 標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載= 48.54 kN 基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)梁自重+底層內(nèi)隔墻自重 =2.5KN/m×(4.2-0.6)+12.80 kN/×(4.2-0.6)=55.

15、08 kN 圖（3）豎向受荷總圖 4.6.3 使用分層法計算框架彎矩（1）恒載作用下梁端彎矩計算：A-B軸：頂層：28.81KN/m 標(biāo)準(zhǔn)層：20.51KN/mB-C軸：頂層：21.92 KN/m 標(biāo)準(zhǔn)層：15.25KN/mC-D軸：頂層：28.81KN/m 標(biāo)準(zhǔn)層：20.51KN/m圖（4）框架梁受荷圖(KN/m) 頂層計算單元 頂層彎矩分配圖 標(biāo)準(zhǔn)層計算簡圖 標(biāo)準(zhǔn)層彎矩分配圖 底層計算單元 底層彎矩分配圖A軸柱端彎矩疊加（kN.m）層數(shù)桿件分配系數(shù)疊加彎矩不平衡分配最后彎矩上柱5下柱0.5699.88+14.1414.14-7.92106.1右梁0.44-99.88-6.22-106.1上

16、柱0.3642.43+33.29-17.0758.654下柱0.3642.43+14.1447.43-17.0739.5右梁0.28-85.06-13.29-98.35上柱0.3642.43+14.14-10.1846.393下柱0.3642.43+14.1428.28-10.1816.39右梁0.28-85.06-7.92-92.98上柱0.3642.43+14.14-10.3846.192下柱0.3642.43+14.6928.83-10.3846.74右梁0.28-85.06-8.07-93.13上柱0.3744.08+14.14-11.8446.381下柱0.335.74+17.873

17、2.01-9.644.01右梁0.33-79.8-10.56-90.36B軸桿端彎矩疊加（kN.m）層數(shù)桿件分配系數(shù)疊加彎矩不平衡分配最后彎矩上柱5下柱0.46-91.67-11.695.38-86.59左梁0.37120.774.33125.1右梁0.17-40.191.98-38.21上柱0.31-61.8411.92-49.924下柱0.31-46.77-38.5411.92-34.85左梁0.2592.29.61101.81右梁0.13-14.715-9.71上柱0.31-46.777.25-39.523下柱0.31-46.77-23.387.25-39.52左梁0.2592.25.8

18、598.05右梁0.13-14.713.03-11.68上柱0.31-46.777.59-39.182下柱0.31-47.87-24.487.59-40.28左梁0.2592.26.1298.32右梁0.13-14.713.18-11.53上柱0.53-50.069.23-40.831下柱0.28-48.83-27.977.83-41左梁0.2693.367.27100.63右梁0.13-15.123.64-11.48 彎矩重分配后框架彎矩圖（kN.m）注：對稱部分?jǐn)?shù)值未標(biāo)出 彎矩調(diào)幅后框架彎矩圖（2） 活載作用下梁端彎矩計算 頂層計算單元 頂層彎矩分配圖 標(biāo)準(zhǔn)層計算簡圖 標(biāo)準(zhǔn)層彎矩分配圖 底

19、層計算單元 底層彎矩分配圖A軸柱端彎矩疊加（kN.m）層數(shù)桿件分配系數(shù)疊加彎矩不平衡分配最后彎矩上柱5下柱0.5625.47+5.085.08-2.8527.7右梁0.44-25.47-2.24-27.71上柱0.3615.23+8.49-4.8918.834下柱0.3615.23+2.0813.57-4.8915.42右梁0.28-30.47-3.8-34.27上柱0.3615.23+5.08-3.6616.653下柱0.3615.23+5.0810.16-3.6616.65右梁0.28-30.47-2.85-33.32上柱0.3615.23+5.08-3.7216.592下柱0.3615.

20、23+5.2610.34-3.7216.77右梁0.28-30.47-2.9-33.37上柱0.3715.27+5.08-4.2516.11下柱0.312.79+6.4011.48-3.4415.75右梁0.33-28.48-3.79-32.27B軸柱端彎矩疊加（kN.m）層數(shù)桿件分配系數(shù)疊加彎矩不平衡分配最后彎矩上柱5下柱0.46-24.73-4.21.93-22.8左梁0.3730.631.5532.18右梁0.17-10.10.71-9.39上柱0.31-19.433.42-16.014下柱0.31-19.43-11.043.42-13.37左梁0.2532.962.7635.72右梁0

21、.132.761.444.2上柱0.31-16.792.6-14.193下柱0.31-16.79-8.42.6-14.19左梁0.2532.962.135.06右梁0.132.761.093.85上柱0.31-16.792.72-14.072下柱0.31-17.18-8.792.72-14.46左梁0.2532.962.235.16右梁0.132.761.143.9上柱0.53-17.973.23-14.741下柱0.28-16.77-9.792.74-14.03左梁0.2633.382.5535.93右梁0.13-7.721.27-6.45 彎矩重分配后框架彎矩圖 彎矩調(diào)幅后框架彎矩圖 恒載

22、作用下的最終剪力圖 恒載作用下的最終軸力圖 活載作用下最終剪力圖 活載作用下最終軸力圖風(fēng)荷載計算 為了簡化計算，作用在外墻上的風(fēng)荷載可近似作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載替代，作用在屋面梁和樓面梁處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。WK=zs0（hi+hj）B/2離地高度zzshihjWkz/mKN2.011.251.491.30.63.92.419.2216.21.161.391.30.63.93.920.612.31.061.281.30.63.93.917.348.411.181.30.63.93.914.954.511.061.30.63.93.914.58風(fēng)荷載作用下的位移驗算橫向25層的D值

23、計算構(gòu)件名稱A軸柱0.80.2918990B軸柱1.580.4428812C軸柱1.580.4428812D軸柱0.80.2918990D=95604橫向底層D值計算構(gòu)件名稱A軸柱0.920.4920906B軸柱1.820.6126026C軸柱1.820.6126026D軸柱0.920.4920906D=93864層次WjVjDUjUj/hkNkNkN/mm519.2219.22956040.00021/19500420.639.82956040.00041/9750317.3457.16956040.00061/6500214.9572.11956040.00071/4875114.5886

24、.69938640.00091/5000側(cè)移驗算：層間側(cè)移最大值1/48751/500 滿足要求。ViDDimVimyhMc上Mc下M總kN/mkN/mkN/mkNmkN.mkN.mkN.m519.2295604189900.23.841.1710.484.4910.48439.8295604189900.27.961.5618.6312.4223.12357.1695604189900.211.431.7624.5220.1236.94272.1195604189900.214.421.9528.1228.1248.24186.6993864209060.2219.072.9330.0455

25、.8858.16 風(fēng)荷載作用下A軸框架柱和梁端彎矩計算ViDDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右kN/mkN/mkN/mkNmkN.mkN.mkN.mkN.m519.2295604288120.35.771.4813.9783547.126.85439.8295604288120.311.951.6726.6119.9617.9317.22357.1695604288120.317.151.8734.8532.0727.9526.86272.1195604288120.321.631.9542.1842.1837.8736.38186.6993864260260.2824.272.6644

26、.3864.5944.1542.41 風(fēng)荷載作用下B軸框架柱剪力和梁端彎矩計算h/miy0y1y2y3yyh/m53.90.80.30000.31.1743.90.80.40000.41.5633.90.80.450000.451.7623.90.80.50000.51.9514.50.920.650000.652.93 A軸框架反彎點位置h/miy0y1y2y3yyh/m53.91.580.3790000.3791.4843.91.580.4290000.4291.6733.91.580.4790000.4791.8723.91.580.50000.51.9514.51.820.592000

27、0.5922.66 B軸框架反彎點位置層梁端剪力/kn柱軸力/knAB跨BC跨CD跨A軸B軸C軸D軸VAB-VBCNCBVBC-VCDNCNCD52.265.712.26-2.26-3.45-3.453.453.452.2645.2614.355.26-7.52-9.09-12.549.0912.545.2638.3222.388.32-15.84-14.06-26.614.0626.68.32211.0430.3211.04-26.88-19.28-45.8819.2845.8811.04113.1235.3413.12-40-22.22-68.122.2268.113.12 專心-專注-專

28、業(yè)5 抗震計算5.1 重力荷載代表值計算 頂層重力荷載包括：屋面恒載，50%屋面雪載，縱橫梁自重，半層柱自重半層墻體自重包括窗的自重。其它層重力荷載包括：樓面恒載，50%樓面均布活荷載，縱橫梁自重，樓面上下個半層柱及縱墻體自重。 計算過程如下： (1) 頂層： 屋面恒載：=6.59907.2+6.67（182+50.42）=6890.9kN 50%屋面雪荷載：=90.720.20.5=90.72 縱梁自重：=2.5950.44=522.144kN 橫梁自重：=4.627.8（122+1）=900.9kN 中跨梁自重=2.591.813=60.606kN 半層柱自重：=9.413.91340.5

29、=954.17kN半層墻體自重=0.59.584(7.8212)+(2.42)+(50.44)=1886kN共計：6890.9+90.72+522.144+900.9+60.606+954.17+1886=11302kN (2) 標(biāo)準(zhǔn)層： 樓面恒載：4.33907.2=3928.18kN 50%樓面活載 0.52.0(7.650.42-44.27.6)=638.4kN 走道活載:2.50.52.450.4=151.2kN 縱梁自重：2.5950.44=522.14KN 橫梁自重：（122+1）7.64.62=877.8KN 走道梁自重：132.512.4=78.312KN 上下各半層柱自重：9

30、.413.90.5134=877.8kN 上下各半層墻體自重0.59.584(7.8212)+2.42+50.44=1886kN共計：9036kN+1886kN+954.17kN=11876kN(3) 底層：9128+1886+954.7=11968kN 底層柱D值得計算D值中柱1.8236126026變柱0.920.4920906 D=26（26026+20906）= 25層柱D值計算D值中柱1.580.4428812變柱0.80.2918990 D=26（28812+18990）=5.3.1 橫向框架自振周期計算：按頂點位移計算框架的自振周期，考慮填充墻對結(jié)構(gòu)周期的影響，取其基本周期調(diào)整系

31、數(shù)0.7橫向框架頂點位移層次層間相對位移511302113020.009411876231780.019311876350540.028211876469300.037111968588980.048T=i=0.141m自振周期：T1=1.70.7=0.447s(4) 橫向地震作用 結(jié)構(gòu)總高19.5m的規(guī)則框架結(jié)構(gòu)，可采用底部剪力法計算多于地震作用 1.基本周期的地震影響系數(shù)為0 2. 底部剪力為=0.85=8002.5kN3. 頂部附加地震作用計算T1=0.411s1.4Tg=0.63 故不考慮附加地震作用4. 樓層剪力間表層次層高/mHi/mGi/kNGiHiFiVi53.920.1113

32、020.315630.79630.7943.916.2118760.269538.671169.4633.912.3118760.203406.511575.9723.98.411876997580.138276.351852.3214.54.511968538560.075150.192002.5彈性變形驗算層次層高/m層間剪力層間剛度層間位移53.9630.795.010-443.91169.469.410-433.91575.9712.710-423.91852.3214.910-414.52002.516.410-4滿足要求5. 水平地震作用下的內(nèi)力計算層次層高/m層間剪力層間剛度A（

33、D）柱DimVimKyM上M下53.9630.79189909.640.80.326.3211.2843.91169.461899017.870.80.441.8227.8833.91575.971899024.080.80.4551.6542.2623.91852.321899028.30.80.555.1955.1914.52002.52090634.310.920.6554.04100.36層次層高/m層間剪力層間剛度B（C）柱DimVimKyM上M下53.9630.792881214.621.580.37935.4121.6143.91169.462881227.111.580.429

34、60.3745.3633.91575.972881236.531.580.47974.2368.2423.91852.322881242.941.580.583.7383.7314.52002.52602634.311.820.59262.2291.4層次梁別Mb左Mb右VbNANBNCND5AB26.3217.48-5.62-5.621.02-1.025.62BC17.9317.93-4.64AB53.140.47-12.9-18.523.28-3.2818.52BC41.5141.51-10.643AB79.5359.04-17.77-36.295.52-5.5236.29BC60.556

35、0.55-15.532AB97.4575.02-22.11-58.47.9-7.958.4BC76.9576.95-19.731AB155.5572.05-29.18-87.5818.13-18.1387.58BC73.973.9-18.95 水平地震作用下彎矩圖 水平地震作用下梁端剪力內(nèi)力組合截面設(shè)計與配筋計算 混凝土強度采用C30，fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2鋼筋采用HPB235 fy=210N/mm2 fyk=235N/mm2 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm2 1 框架柱截面設(shè)計 軸壓比驗算 底層柱：Nmax=1635.87kN軸亞比：

36、1.05滿足要求 A柱軸壓比滿足要求2截面尺寸復(fù)核取h0=600mm-35mm=565mm Vmax=45.16kN 因為hw/b=565/600=0.944 所以=0.251.014.=1212kN45.16kN3正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋A(yù)軸柱=14.518=2511kN由底層柱的內(nèi)力組合表可見NNa為小偏壓 選用M大N大的組合 最不利組合（1） M=77.34kN.m N =1635.87kN （2）M=184.223kN.m N =1048.72kN第一組內(nèi)力（M=77.34kN.m N =1635.87kN）在彎矩中由風(fēng)荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%M

37、max柱的計算長度L0=1.0H=4.5m e0=M/N=47.28mm ea=max20,600/30=20mm ei=e0+ea=47.28+20=67.28mm 因為l0/h=4.5/0.6=7.515 所以As=As0 按構(gòu)造配筋，由于縱向受力鋼筋采用HRB400，最小配筋率min=0.5%As=As=900mm2 每測實配320（As=As=941mm2） 第二組內(nèi)力（M=184.223kN.m N=1048.75kN）在彎矩中沒有由水平荷載產(chǎn)生的彎矩L=1.0H=4.5me0=M/N=175.66mm ea=20mm ei=eo+ea=185.66mm因為l0/h=4.5/0.6=7.515 所以 As=As0 按構(gòu)造配筋，由于縱向受力鋼筋采用HRB400，最小配筋率min=0.5%As=As=900mm2 每測實配320（As=As=941mm2） 斜截面受剪承載力計算最不利組合M=77.34 N=1635.87 V=39.43因為剪跨比Hn/2h0=3.983所以=3因為0.3fcA=0.3×14.3×6002=1544.4N V=1544.4kN按構(gòu)造配筋410250斜截面受