鋼筋混凝土簡支T梁設(shè)計(jì)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目：裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設(shè)計(jì)專 業(yè)： 道路橋梁工程技術(shù) 班 級： 道橋3121 學(xué) 號： 姓 名： 尹濤 指導(dǎo)老師： 歐陽志 起止日期： 誠 信 承 諾本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）是本人獨(dú)立完成，沒有任何抄襲行為，如有不實(shí)，一經(jīng)查出，本人自愿承擔(dān)一切后果。承諾人：年 月 日專心-專注-專業(yè)陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）總成績評定表班 級姓 名學(xué) 號 設(shè)計(jì)（論文）題目成 績指導(dǎo)教師評分答辯評分總成績指導(dǎo)教師評語：指導(dǎo)教師簽名：年 月 日系畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）答辯小組評語： 答辯小組組長簽名：年 月 日注：1.根據(jù)專業(yè)具體實(shí)際情況，如未安排答辯環(huán)節(jié)，答辯

2、評分及答辯小組評語可不填寫。摘要一、課題與設(shè)計(jì)資料（一）設(shè)計(jì)資料1、裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋設(shè)計(jì) 橋面凈空 凈7+2×0.75m人行道（二）設(shè)計(jì)荷載（雙學(xué)號）公路I級和人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3（三）主梁跨徑和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16.00m (墩中心距離)；計(jì)算跨徑：15.50m (支座中心距離)；主梁全長：15.96m(主梁預(yù)制長度)。（四）材料鋼筋：主鋼筋采用HRB335，其它用鋼筋采用R235混凝土：C30（五）縫寬度限值：類環(huán)境（允許裂縫寬度0.02mm）。二、任務(wù)與要求1、結(jié)構(gòu)尺寸擬定；2、主梁內(nèi)力計(jì)算；3、主梁正截面、斜截面設(shè)計(jì)與復(fù)核，以及全梁承載能力校核；4、局部承壓的計(jì)算；5

3、、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的變形與裂縫計(jì)算。目錄緒論.2緒論一、課程設(shè)計(jì)性質(zhì)、目的及任務(wù)橋梁工程課程設(shè)計(jì)是土木工程專業(yè)交通土建專業(yè)方向重要的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)，是學(xué)生修完橋梁工程課程后對梁式橋設(shè)計(jì)理論的一次綜合性演練。其目的是使學(xué)生深入理解梁式橋的設(shè)計(jì)計(jì)算理論，為今后獨(dú)立完成橋梁工程設(shè)計(jì)打下初步基礎(chǔ)。其任務(wù)是通過本次課程設(shè)計(jì)，要求熟練掌握以下內(nèi)容：1梁式橋縱斷面、橫斷面的布置，上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要尺寸的擬定。2梁式橋內(nèi)力計(jì)算的原理，包括永久作用的計(jì)算、可變作用的計(jì)算（尤其是各種荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算）、作用效應(yīng)的組合。3梁式橋縱向受力主筋的配置、彎起鋼筋和箍筋的配置，以及正截面抗彎、斜截面抗剪、斜截面抗彎和

4、撓度的驗(yàn)算，預(yù)拱度的設(shè)置。4板式橡膠支座的設(shè)計(jì)計(jì)算。二、設(shè)計(jì)內(nèi)容1題目：裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計(jì)（上部結(jié)構(gòu)）2基本資料（1）橋面凈空：凈9+2×（2）永久荷載：橋面鋪裝層容重=23kN/m³。其他部分=25kN/m²。（3）可變荷載：汽車荷載，公路-級（或級），人群荷載2.5kN/m²；人行道+欄桿=5kN/m²。（4）材料：主筋采用級鋼，其他用級鋼，混凝土標(biāo)號C40。（5）橋梁縱斷面尺寸：標(biāo)準(zhǔn)跨徑 Lb=25m，計(jì)算跨徑L=24.5m，橋梁全長L，=24.96m（或標(biāo)準(zhǔn)跨徑 Lb=30m，計(jì)算跨徑L=29.5m，橋梁全長L，=29.9

5、6m）。3設(shè)計(jì)內(nèi)容（1）縱橫斷面設(shè)計(jì)。根據(jù)給定的基本設(shè)計(jì)資料，參考標(biāo)準(zhǔn)圖、技術(shù)規(guī)范與經(jīng)驗(yàn)公式，正確擬定橋梁縱斷面和橫斷面的布置，選取恰當(dāng)?shù)臉蛎驿佈b層，初步確定T形主梁、橫隔梁、橋面鋪裝層等的細(xì)部尺寸。繪制橋梁橫斷面布置圖、縱斷面布置圖，T形梁細(xì)部尺寸圖。（2）行車道板計(jì)算。確定行車道板類型，進(jìn)行行車道板恒載內(nèi)力計(jì)算、活載內(nèi)力計(jì)算、作用效應(yīng)組合，獲得行車道板最大設(shè)計(jì)內(nèi)力值。（3）主梁內(nèi)力計(jì)算。選取控制截面分別進(jìn)行主梁恒載內(nèi)力計(jì)算、活載內(nèi)力計(jì)算，以及作用效應(yīng)的組合計(jì)算（含承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合）。其中進(jìn)行主梁活載內(nèi)力計(jì)算時，荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算，要求根據(jù)主梁

6、空間位置及主梁間連接剛度的不同，分別對各片主梁采用杠桿原理法、偏心壓力法、修正的偏心壓力法、鉸接板法、G-M法等來計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)，并對荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總；隨后選取其中一種跨中荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算結(jié)果與杠桿原理法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行主梁內(nèi)力作用效應(yīng)的組合計(jì)算（含跨中最大彎矩值、跨中最大剪力值和支座截面的最大剪力值），形成各片主梁的內(nèi)力計(jì)算匯總表。根據(jù)內(nèi)力計(jì)算匯總表，確定主梁各截面的最不利內(nèi)力值作為設(shè)計(jì)值。（4）配置鋼筋及驗(yàn)算。根據(jù)主梁跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值，進(jìn)行主梁縱向受拉鋼筋的配置；根據(jù)主梁跨中最大剪力設(shè)計(jì)值和支座截面的最大剪力設(shè)計(jì)值，進(jìn)行彎起鋼筋和箍筋的配置。根據(jù)以上鋼筋配置進(jìn)

7、行主梁正截面抗彎、斜截面抗剪、斜截面抗彎，和變形、裂縫的驗(yàn)算，設(shè)置預(yù)拱度，保證主梁有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。（5）板式橡膠支座設(shè)計(jì)。確定支座的平面尺寸、確定支座的高度、驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況，驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性。裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設(shè)計(jì)一、結(jié)構(gòu)尺寸擬定主梁截面尺寸：根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGD60-2004），梁的高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍在1/11到1/16之間，此設(shè)計(jì)中標(biāo)準(zhǔn)跨徑為25m，擬定采用的梁高為1.60m，翼板寬1.7m，腹板寬0.18m。 主梁間距和主梁片數(shù)：橋面凈空：凈9+2×1.0m人行道，采用7片T型主梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，主梁間距為1.70m。 二、行車道板計(jì)算計(jì)

8、算如圖所示的T梁翼板，荷載為公路一級，橋面鋪裝為9cm（計(jì)算行車道板安全考慮）的瀝青混凝土和8cm的C40混凝土墊層。1.恒載及其內(nèi)力（1）每延米板上的恒載g：瀝青混凝土面層及C40混凝土墊層T梁翼板自重合計(jì)：（2） 每延米寬板條的恒載內(nèi)力彎矩剪力2. 車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車的后輪置于圖中位置，后軸作用力為P=140kN,輪壓分布寬度如圖所示。對于車輪荷載中后輪的著地長度為，寬度為，則有：荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：單個車輪：兩個車輪：沖擊系數(shù)作用于每米寬板條上的彎矩為：兩個車輪：單個車輪：作用于每米寬板條上的剪力為：3. 荷載組合恒+汽：基本組合：所以，行車道板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為： 4.配筋I(lǐng)

9、類環(huán)境，取r0=1.0 C40混凝土：fcd=18.4MPa ftd=1.65MPa b=0.56HRB335中：fsd=280MPa(1)求混凝土相對受壓區(qū)高度x懸臂根部高度h=16cm,凈保護(hù)層厚度2cm,取14鋼筋有效高度h0=h-a-d/2=0.13 按（D62）5.2.2條： r0Mdfcdbx(h0-x/2) 故x=0.0156m取為0.016m<b h0=0.560.133=0.074m(2) 求鋼筋面積AS按（D62）5.2.2條：fsdAS=fcdbx 故AS=1.05=10.5(3) 配筋 取14鋼筋，按間距14cm配置，每米板寬配筋為AS=10.77>10.5

10、(4) 尺寸驗(yàn)算：按（D62）5.2.9條抗剪上限值：按（D62）5.2.10條抗剪上限值： 由上式可知可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅須按第9.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋，取分布鋼筋10 25(5)承載力驗(yàn)算： fsdAS=fcdbx 得x=0.0164m Md=fcdbx(h0-x/2)Md=18.4 滿足要求三、主梁內(nèi)力計(jì)算（一）主梁的荷載彎矩橫向分布系數(shù)1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按GM法）（1）主梁的抗彎及抗扭慣矩 求主梁截面的重心位置（下圖單位：cm） 平均板厚 T形截面抗矩慣扭近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即： 式中：為矩形截面抗扭剛度系數(shù)； 為相應(yīng)各矩形的寬度與厚度。

11、查表可知： 故 單位抗彎及抗扭慣矩： （2）橫隔梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度計(jì)算（圖如下）：橫隔梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù)理論分析結(jié)果，值可按之比值由表可查計(jì)算得：，所以： 求橫隔梁截面重心位置： 橫隔梁的抗彎和抗扭慣矩： ，查表得，但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板者的一半，可??；， 用內(nèi)插值法求得：故 單位抗彎及抗扭慣矩： (3)計(jì)算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù)： 式中：橋?qū)挼囊话耄?計(jì)算跨徑。 按規(guī)定第2.1.3條，取G=0.43E，則： （4）計(jì)算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo) 已知，查GM圖表，可查得下表數(shù)值：梁位荷 載 位 置b0K100.920.951001.051.

12、081.051.000.950.92b/41.081.091.11.111.060.990.920.840.79b/21.290 1.260 1.210 1.110 1.000 0.900 0.810 0.720 0.660 b3/41.560 1.430 1.260 1.090 0.960 0.830 0.730 0.660 0.580 b1.970 1.530 1.300 1.080 0.910 0.790 0.660 0.570 0.480 K000.750.890.990 1.141.211.140.990 0.890.75b/41.530 1.430 1.320 1.260 1.12

13、0 0.890 0.620 0.350 0.100 b/22.890 2.100 1.760 1.390 1.000 0.630 0.230 -0.170 -0.560 b3/43.360 2.760 2.110 1.480 0.890 0.380 -0.180 -0.580 -1.060 b4.400 3.500 2.400 1.560 0.630 0.120 -0.560 -1.070 -1.690 用內(nèi)插法求得各梁位處值（如下圖）：1號、5號梁：2號、4號梁：3號梁：列表計(jì)算各梁的橫向分布影響坐標(biāo)值（如下表）：梁號計(jì)算式荷載位置b011.642 1.450 1.268 1.088 0.9

14、50 0.822 0.716 0.642 0.560 3.568 2.908 2.168 1.496 0.838 0.328 -0.256 -0.678 -1.186 -1.926 -1.458 -0.900 -0.408 0.112 0.494 0.972 1.320 1.746 -0.412 -0.312 -0.193 -0.087 0.024 0.106 0.208 0.282 0.374 3.156 2.596 1.975 1.409 0.862 0.434 -0.048 -0.396 -0.812 0.631 0.519 0.395 0.282 0.172 0.087 -0.010

15、-0.079 -0.162 21.206 1.192 1.166 1.110 1.024 0.936 0.854 0.768 0.712 2.346 1.832 1.584 1.338 1.048 0.734 0.386 0.038 -0.296 -1.140 -0.640 -0.418 -0.228 -0.024 0.202 0.468 0.730 1.008 -0.244 -0.137 -0.089 -0.049 -0.005 0.043 0.100 0.156 0.216 2.102 1.695 1.495 1.289 1.043 0.777 0.486 0.194 -0.080 0.4

16、20 0.339 0.299 0.258 0.209 0.155 0.097 0.039 -0.016 30.920 0.950 1.000 1.050 1.080 1.050 1.000 0.950 0.920 0.750 0.890 0.990 1.140 1.210 1.140 0.990 0.890 0.750 0.170 0.060 0.010 -0.090 -0.130 -0.090 0.010 0.060 0.170 0.036 0.013 0.002 -0.019 -0.028 -0.019 0.002 0.013 0.036 0.786 0.903 0.992 1.121 1

17、.182 1.121 0.992 0.903 0.786 0.157 0.181 0.198 0.224 0.236 0.224 0.198 0.181 0.157 （5）繪制橫向分布影響線（如下圖），求橫向分布系數(shù)。2.按公路-級和人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)，計(jì)算各梁的橫向分布系數(shù)：汽車荷載：1號梁 2號梁 3號梁 人群荷載： 1號梁 2號梁 3號梁 3.梁端剪力橫向分布系數(shù)計(jì)算（按杠桿法）汽車荷載：（如下圖）公路級 m1汽´=1/20.875=0.438 m2汽´=1/21.000=0.500 m3汽´=1/2（0.938+0.250）=0.594人群荷載 m1人&#

18、180;=1.422 m2人´=-0.422 m3人´=0人群荷載：（如圖）（二）、內(nèi)力計(jì)算1恒載內(nèi)力恒載：假定橋面構(gòu)造各部分重量平均分配給各土梁承擔(dān)，計(jì)算如下。主梁：橫隔梁：對于邊主梁： 對于中主梁： 橋面鋪裝層：瀝青混凝土：0.02×1.6×23=0.74（KN/m）混凝土墊層（取平均厚9cm）：0.09×1.6×24=3.46（KN/m）所以作用于邊主梁的全部恒載g為：g=8.86+0.59+4.2=13.65KN/m)作用于中主梁的恒載強(qiáng)度為：=8.86+1.18+4.2=14.24(KN/m)2、恒載內(nèi)力 計(jì)算邊主梁彎矩和剪

19、力，有： 邊主梁恒載內(nèi)力 內(nèi)力截面位置x剪力Q（KN）彎矩M（KNm）X=0105.8 0X=l/413.65/2×(15.515.5/2)=52.913.65×15.5/8×(15.515.5/4)=307.4X=l/2013.65×15.5/4×(15.515.5/2)=409.9中主梁恒載內(nèi)力 內(nèi)力截面位置x剪力Q（KN）彎矩M（KNm）X=0110.40X=l/414.58/2×(15.515.5/2)=55.214.58×15.5/8×(15.515.5/4)=320.7X=l/2014.58×

20、15.5/4×(15.515.5/2)=427.62、活載內(nèi)力計(jì)算（1）荷載橫向分布系數(shù)匯總梁號荷載位置公路級人群荷載備注邊主梁跨中 支點(diǎn)0.4940.4380.6171.422G-M法計(jì)算杠桿法計(jì)算中主梁2跨中支點(diǎn)0.4650.5000.410-0.422G-M法計(jì)算杠桿法計(jì)算中主梁3跨中支點(diǎn)0.4180.5940.3200G-M法計(jì)算杠桿法計(jì)算（2）計(jì)算邊主梁公路級荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。簡支梁的基頻： 式中：結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑，=15.5m E混凝土彈性模量，E=3.0× 結(jié)構(gòu)跨中截面的慣矩，=0.0415 結(jié)構(gòu)跨中處單位長度質(zhì)量（=G/g）， =13.65

21、5;9.81=1. 39× 將以上數(shù)值代入公式，可得：=6.187Hz 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602004），當(dāng)1.5Hzf14Hz時， ，則可得： =1，雙車道不折減。 公路級車道荷載的值和值按公路I級相應(yīng)值=10.5KN/m， =180（1+）=222KN。 跨中：=1/8×15.5×15.5=30 y=l/4=3.875 1/4跨：=3×15.5×15.5/32=22.5 y=l/16=0.97 故得： =1.306×1×0.494×（10.5×30+222×3.875） =

22、758.23KN m =1.306×1×0.494×（10.5×22.5+222×0.97） =291.35KN m(3)計(jì)算邊主梁人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =0.617×（3×0.75）×30=41.65KN m =0.617×（3×0.75）×22.5=31.24KN m（4）計(jì)算中主梁2公路級荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =1.306×1×0.465×（10.5×30+222×3.875）=713.72KN m =1.

23、306×1×0.465×（10.5×22.5+222×0.97）=274.25KN m（5）計(jì)算中主梁2人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =0.410×（3×0.75）×30=27.67KN m =0.410×（3×0.75）×22.5=20.75 KN m（6）計(jì)算中主梁3人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =1.306×1×0.418×（10.5×30+222×3.875）=641.57KN m =1.306×1

24、5;0.418×（10.5×22.5+222×0.97）=246.52KN m（7）計(jì)算中主梁3人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =0.32×（3×0.75）×30=21.6KN m =32（3×0.75）×22.5=16.2KN m彎矩組合表（單位：KN·m）梁號內(nèi)力恒載人群汽車1.2恒+1.4（汽+人）1409.9 41.65758.231621.71 307.431.24291.35820.51 2427.627.67713.721551.07 320.720.75274.25797.84 342

25、7.621.6641.571441.56 320.716.2246.52752.65 (8)計(jì)算邊主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面車道活載的最大剪力 鑒于跨中剪力的影響線的較大坐標(biāo)位于跨中部分，故采用全跨統(tǒng)一的荷載橫向 分布系數(shù)來計(jì)算的影響線面積： =1/2×1/2×15.5×0.5=1.938邊主梁： =1.306×1×0.494×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=99.06KN中主梁2： =1.306×1×0.465×（10.5×1.938+1.

26、2×222×0.5）=93.24KN中主梁3： =1.306×1×0.418×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=83.82KN（9）計(jì)算邊主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面人群荷載最大剪力邊主梁： =0.617×（3×0.75）×1.938=2.69KN中主梁2： =0.410×（3×0.75）×1.938=1.78KN中主梁3： =0.320×（3×0.75）×1.938=1.39KN （10）計(jì)算邊主梁、中主

27、梁2、中主梁3支點(diǎn)截面車道荷載最大剪力 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖和支點(diǎn)剪力影響線。 橫向分布系數(shù)變化區(qū)域段長度： a=1/2×15.53.85=3.9m 影響線的面積為： =1/2×15.5×1=7.75m 因此按下列式子計(jì)算： 邊主梁： =1.306×1×0.494（10.5×7.75+1.2×222×1）+ =224.37KN+中主梁2： =1.306×1×0.465（10.5×7.75+1.2×222×1）+ =211.2KN+中主梁3： =1.3

28、06×1×0.418（10.5×7.75+1.2×222×1）+=189.85KN+附加三角形荷載重心處的影響線坐標(biāo)為： ，且因此，按下列式子計(jì)算： 邊主梁： =-20.86 KN中主梁2：=13.03KN中主梁3： =65.54KN故公路級荷載的支點(diǎn)剪力為：邊主梁： =224.37-20.86=203.51KN中主梁2：=211.2+13.03=224.23KN中主梁2：=189.85+65.54=255.39KN（11）計(jì)算邊主梁、中主梁2、中主梁3支點(diǎn)截面人群荷載的最大剪力為:根據(jù)人群荷載的橫向分布系數(shù)可得人群荷載的支點(diǎn)剪力為：邊主梁1：

29、 =0.617×（3×0.75）×7.75+3.9/2(1.422-0.617) ×（3×0.75）×0.916=13.99KN中主梁2： =0.410×（3×0.75）×7.75+3.9/2(0.42-0.37) ×（3×0.75）×0.916=3.80KN中主梁3： =0.32×（3×0.75）×7.75+3.9/2(00.342 )×（3×0.75）×0.916=4.29KN 剪力組合值（單位：KN）梁號內(nèi)力恒

30、載人群汽車1.2恒+1.4（汽+人）1105.813.99203.51415.64 02.6999.06144.00 2110.43.8224.23448.89 01.7893.2136.49 3110.44.29255.39491.97 01.3983.82117.35 四、截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算由附表查得=13.8MPa，=1.39MPa，=280MPa，=0.56，=1.0彎矩計(jì)算值M=Md=1621KN m=(80+140)/2=110mm1） 截面設(shè)計(jì)采用焊接鋼筋骨架，故可設(shè)，則截面有效高度。翼緣的有效寬度為：按計(jì)算跨度按翼緣厚度（1） 判定T形截面類型 所以是第一類截面。（2）求受壓

31、區(qū)高度，可得整理后，可得出合適解為 (3) 求受拉鋼筋面積將代入方程，可得選擇鋼筋為，截面面積。鋼筋疊高度為6層，布置如圖。混凝土保護(hù)層厚度去30mm>d=28mm及附表中規(guī)定的30mm，鋼筋間橫向凈距：故滿足構(gòu)造要求。2） 截面復(fù)核已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中的面積為，。由布置圖可以求得，即則實(shí)際有效高度。（1） 判斷T形截面的類型由于，故為第一類T形截面。（2） 求受壓區(qū)高度x，即（3） 正截面抗彎承載力，求得正截面抗彎承載力為 又，故截面復(fù)核滿足要求。3）已知設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)及要求梁體采用C30混凝土，軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。主筋采用HRB335鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；箍筋采用R235

32、鋼筋，直徑8mm，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。取.0簡支梁控制截面的彎矩組合設(shè)計(jì)值和剪力組合設(shè)計(jì)值為跨中截面l/4跨截面支點(diǎn)截面要求確定縱向受拉鋼筋數(shù)量和進(jìn)行腹筋設(shè)計(jì)。4）跨中截面的縱向受拉鋼筋計(jì)算由前面的計(jì)算可知：跨中截面主筋為，焊接骨架的鋼筋層數(shù)為6層，縱向鋼筋面積，截面有效高度，抗彎承載力。5）腹筋設(shè)計(jì) （1）截面尺寸檢查根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋通過支座截面，支點(diǎn)截面有效高度為截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。(2) 檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋跨中段截面：支點(diǎn)截面：<<故可在梁全跨范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋。(3) 計(jì)算剪力圖分配根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于1倍梁高h(yuǎn)=1100m

33、m范圍內(nèi)，箍筋的間距最大為100mm。距支座中心線為h/2處的計(jì)算剪力值（）由剪力包絡(luò)圖按比例求得，為 =464.05KN其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為0.6=278.34KN；應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)的剪力計(jì)算值最多為0.4=185.62KN，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長度為 （4）箍筋設(shè)計(jì) 采用直徑為8mm的雙肢箍，箍筋截面面積=2×50.3=100.6 在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為了計(jì)算簡便，斜截面內(nèi)縱筋配筋率及截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均取用，計(jì)算如下： 跨中截面 =3.4>2.5，取=2.5，=990mm 支點(diǎn)截面 =0

34、.65，=1054則平均值分別為P=（2.5+0.65）/2=1.57 =（990+1054）/2=1022mm箍筋間距 =187mm確定箍筋間距的設(shè)計(jì)值尚應(yīng)考慮公路交規(guī)的構(gòu)造要求。若箍筋間距計(jì)算值去=180mm1/2h=550及400mm，是滿足規(guī)范要求的。而且箍筋配筋率。綜上可知，符合規(guī)范要求。在支座中心向跨徑長度方向的1100mm范圍內(nèi)，設(shè)計(jì)箍筋間距=100mm，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取=180mm。（5）彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì)設(shè)采用架立鋼筋為，鋼筋中心至梁受壓翼板上邊緣距離。彎起鋼筋的彎起角度為，現(xiàn)彎起N1N5鋼筋，計(jì)算如下：簡支梁的第一排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心的截面處。

35、這時為彎起鋼筋的彎起角度為，則第一排彎筋（2N5）的彎起點(diǎn)1距支座中心距離為939mm。彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)距支座中心距離為。對于第二排彎起鋼筋，可得到：彎筋（2N4）的彎起點(diǎn)2距支座中心距離為。分配給第二排彎起鋼筋的計(jì)算剪力值，由比例可求出：，求得所需提供的彎起鋼筋截面積（）為第二排彎筋與梁縱軸線交點(diǎn)距支座中心距離為 同理可以算出其他排鋼筋的數(shù)據(jù)。彎起鋼筋計(jì)算表彎起點(diǎn)12345939907876852830距支座中心距離9391846272235744404分配的計(jì)算剪力值185.6 168.2 143.58 88.07 49.81 需要的彎筋面積1250 1133 967 593 335 可

36、提供的彎筋面積1609(228)1609(228)1609(228)628(220)628(220)彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心的距離4661405231331924405按照計(jì)算剪力初步布置彎起鋼筋和彎矩包絡(luò)圖如下：各排彎起鋼筋彎起后，相應(yīng)正截面抗彎承載力計(jì)算如下表鋼筋彎起后相應(yīng)各正截面抗彎承載能力梁區(qū)段截面縱筋 有效高度T形截面類型受壓區(qū)高度抗彎承載力支座中心-1點(diǎn)1054第一類17 360.6 1點(diǎn)-2點(diǎn)1038第一類34 704.5 2點(diǎn)-3點(diǎn)1023第一類51 1031.6 3點(diǎn)-4點(diǎn)1007第一類68 1342.1 4點(diǎn)到5點(diǎn)998 第一類76 1493.4 5點(diǎn)-跨中990第一類85

37、 1640.3 將表中的正截面抗彎承載力在圖上用各平行直線表示出來，它們與彎矩包絡(luò)圖的交點(diǎn)分別為i、j、.、q，以各值可求得i、j、.、q到跨中截面距離x值。現(xiàn)在以圖中所示彎起鋼筋的彎起點(diǎn)初步位置來逐個檢查是否滿足規(guī)范要求。第一排彎起鋼筋（2N5）其充分利用點(diǎn)“m”的橫坐標(biāo)x=5827mm，而2N5的彎起點(diǎn)1的橫坐標(biāo)，說明1點(diǎn)位于m點(diǎn)左邊，且，其不需要點(diǎn)n的橫坐標(biāo)x=6834mm，而2N5鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)1'的橫坐標(biāo)滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N4）其充分利用點(diǎn)“l(fā)”的橫坐標(biāo)x=4673mm，而2N4的彎起點(diǎn)2的橫坐標(biāo)>x=4673mm，且，其不需要點(diǎn)m的橫坐標(biāo)x=5827mm

38、，而2N4鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)2'的橫坐標(biāo)滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N3）其充分利用點(diǎn)“k”的橫坐標(biāo)x=3215mm，而2N3的彎起點(diǎn)3的橫坐標(biāo)，且，其不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)x=4673mm，而2N3鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)3'的橫坐標(biāo)滿足要求。第四排彎起鋼筋（2N2）其充分利用點(diǎn)“j”的橫坐標(biāo)x=2175mm，而2N2的彎起點(diǎn)4的橫坐標(biāo)，且，其不需要點(diǎn)k的橫坐標(biāo)x=3215mm，而2N2鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)4'的橫坐標(biāo)滿足要求。第五排彎起鋼筋（2N1）其充分利用點(diǎn)“i”的橫坐標(biāo)x=0mm，而2N1的彎起點(diǎn)5的橫坐標(biāo)，且，其不需要點(diǎn)i的橫坐標(biāo)x=0mm，而2N1鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)5

39、'的橫坐標(biāo)滿足要求。由上述檢查結(jié)果可知圖中所示彎起鋼筋彎起點(diǎn)初步位置滿足要求。由包絡(luò)圖可以看出形成的抵抗彎矩圖遠(yuǎn)大于彎矩包絡(luò)圖，所以可以進(jìn)一步調(diào)整鋼筋的彎起點(diǎn)位置，在滿足規(guī)范的前提下，使抵抗彎矩圖接近彎矩包絡(luò)圖，在彎起鋼筋間增加直徑為16mm的斜筋，下圖為調(diào)整后的鋼筋布置圖。梁彎起鋼筋和斜筋設(shè)計(jì)布置圖（尺寸單位：cm）（6）斜截面抗剪承載力的復(fù)核。復(fù)核距支座中心處為h/2處斜截面抗剪承載力。1） 選定斜截面的頂端位置距支座中心為h/2處截面的橫坐標(biāo)為x1=7750-550=7200mm，正截面的有效高度。取斜截面投影長，則可做出斜截面頂端的位置。其橫坐標(biāo)x=7200-1054=6146

40、mm。2） 斜截面抗剪承載力的復(fù)核此處正截面上的剪力及相應(yīng)的彎矩計(jì)算如下：此處正截面有效高度（主筋為），則實(shí)際廣義的剪跨比m及斜截面投影長度c分別為 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有，相應(yīng)的主筋配筋率p為箍筋配筋率與斜截面相交的彎起鋼筋有2N5、2N4，斜筋有2N7。按公式算出此斜截面抗剪承載力為。故斜截面抗剪承載能力符合要求。其余截面用類似的方法驗(yàn)算，得下表：從表中可以看出，每個斜截面的抗剪承載力都符合要求。斜截面Xixmcp1720010546146419.98 601.55 1.0381.4 0.859 0.65 0.31%430.19 2681110385773403.23 721.54 1.0

41、381.7 1.074 0.66 0.31%489.88 3590410234881363.17 978.02 1.0232.6 1.616 0.67 0.31%489.82 4502810074021324.56 1184.64 1.0073.6 2.190 0.68 0.31%489.75 541769983178286.70 1348.42 0.9984.7 2.822 0.69 0.31%370.34 633469902356249.79 1471.19 0.995.9 3.534 0.69 0.31%287.39 五、裂縫寬度驗(yàn)算按照規(guī)范所定，最大裂縫寬度為：取，對于荷載組合I，取取

42、，取縱向受拉鋼筋的直徑d=32mm含筋率組合I時，取，把數(shù)據(jù)代入方程得： 滿足規(guī)范要求。六、變形驗(yàn)算按規(guī)范變形可按下列公式計(jì)算，換算截面中性軸距T梁頂面的距離x代入各數(shù)值后解方程得：算開裂截面的換算慣性矩活載撓度計(jì)算，汽車荷載不計(jì)沖擊系數(shù)時：橫載撓度計(jì)算梁橋主梁跨中最大允許撓度：變形驗(yàn)算滿足要求。預(yù)拱度設(shè)置總撓度所以預(yù)拱度值為預(yù)拱度沿梁長按二次拋物線設(shè)置。七、橫梁的計(jì)算1.橫隔梁彎矩計(jì)算(1)從主梁計(jì)算得知，當(dāng)時用G-M法查出下表計(jì)算項(xiàng)目荷載位置b3/4b 1/2b1/4b0-0.228 -0.118 -0.003 0.118 0.239 -0.080 -0.035 0.199 0.088 0

43、.191 0.148 0.083 0.202 -0.030 -0.048 0.032 0.018 0.043 -0.006 -0.010 -0.196 -0.100 0.040 0.112 0.229 -0.785 -0.401 0.161 0.446 0.915 -3.023 -1.544 0.620 1.718 3.522 繪制橫梁跨中截面的彎矩影響線（2） 計(jì)算荷載的峰值p （3） 計(jì)算跨中橫隔梁中間截面的彎矩橫隔梁跨徑為6.4m，沖擊系數(shù)，各項(xiàng)活載彎矩值為：荷載安全系數(shù)的采用如下：負(fù)彎矩組合：故橫梁內(nèi)力：正彎矩由汽車荷載控制：負(fù)彎矩由人群荷載控制：2. 橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算（1） 正彎

44、矩配筋，把鋪裝層折作3cm計(jì)入橫隔梁截面，則橫隔梁翼板有效寬度為：，規(guī)范要求取小者，即取，假設(shè)，則。按規(guī)范有：解得：由公式，得：選用，此時：， ，滿足要求。驗(yàn)算截面強(qiáng)度：（2） 負(fù)彎矩配筋：取，解得：選用，則驗(yàn)算橫隔梁正截面含筋率；均大于規(guī)范規(guī)定的最小配筋率。八、支座（局部承壓）計(jì)算取用承受剪力最大的3號梁的支點(diǎn)反力恒載 汽車荷載 人群荷載 則按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時，永久作用與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的基本組合下，其計(jì)算反力為：確定支座平面尺寸選定板式橡膠支座的平面尺寸為a=20cm，b=20cm的矩形局部承壓的強(qiáng)度條件為：式中，則：由此可得滿足要求。計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)S，采用中間層橡膠片厚度

45、t=0.5cm，則：故得橡膠支座的平均容許壓應(yīng)力，并算出橡膠支座的彈性模量為：按彈性理論驗(yàn)算橡膠支座的承壓能力，則：（滿足要求）九、行車道板計(jì)算計(jì)算如圖所示的T梁翼板，荷載為公路一級，橋面鋪裝為2cm的瀝青混凝土和6cm的C30混凝土墊層。1.恒載及其內(nèi)力（1）每延米板上的恒載g：瀝青混凝土面層C25混凝土墊層T梁翼板自重合計(jì)：(2)每延米寬板條的恒載內(nèi)力彎矩剪力2.車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車的后輪置于圖中位置，后軸作用力為P=140kN,輪壓分布寬度如圖所示。對于車輪荷載中后輪的著地長度為，寬度為，則有：荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：，沖擊系數(shù)作用于每米寬板條上的彎矩為：作用于每米寬板條上的剪

46、力為：3.荷載組合恒+汽：所以，行車道板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為： 十、施工方法和工藝技術(shù)方案 梁預(yù)制 預(yù)制場布置安排遵循“安全、緊湊、通暢”原則，根據(jù)現(xiàn)場較狹窄的實(shí)際情況，梁的預(yù)制和存放場地采用延伸式預(yù)制場。預(yù)制場設(shè)個預(yù)制底座，并配備套鋼模板，以減少模板的搬運(yùn)量，方便支拆。每片梁的預(yù)制周期為d5d。 模板的制作與安拆 采用分片拼裝式鋼模板。側(cè)模采用mm厚鋼板，背力用號角鋼；底模亦采用鋼板，厚度為mm，并在鋼板兩側(cè)加焊角鋼補(bǔ)強(qiáng)；端模用mm鋼板。預(yù)制底座采用漿砌片石，砌筑底座設(shè)計(jì)圖紙及說明。側(cè)模的制作在專用工作臺上進(jìn)行，工作臺本身具有較大的剛度，并設(shè)在堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)上。因工作臺的精確與否會直接影響到鋼模的加工質(zhì)量，因此必須加以重視。側(cè)模外側(cè)安裝附著式振搗器。模板制作完成后要進(jìn)行組裝檢驗(yàn)，合格后方可使用。模板的安裝和拆除均采用吊車，裝拆時應(yīng)注意以下事項(xiàng)：a. 在整個施工過程中要始終保持模板的完好狀態(tài)，認(rèn)真進(jìn)行維修保養(yǎng)工作。b. 模板在吊運(yùn)過程中，應(yīng)注音避免碰撞，嚴(yán)禁從吊機(jī)上將模板懸空拋落。c. 在首次使用時，要對模面認(rèn)真進(jìn)行除銹工作。除銹采用鋼絲刷清除銹垢，然后涂刷脫模劑，脫模劑的涂刷要注意均勻、不遺漏。d. 裝拆時，要注意檢查接縫處止?jié){墊的完好情況，如發(fā)現(xiàn)損壞應(yīng)及時更換，以保證接縫緊密、不漏漿。在安裝過程中，要及