螺桿壓縮機經(jīng)濟器前后取液對比

1、經(jīng)濟器閥后取液對比1、 相關參數(shù)調整軟件選型對比流程模擬時為閥前取液，直接輸出的相關參數(shù)為按閥前取液時的狀態(tài)。若更改為閥后取液時，進入經(jīng)濟器換熱的制冷器流量也變動。為了盡可能的接近進行調整。以制冷劑量進行估算。即a）原進入經(jīng)濟器被冷卻部分需要增加同狀態(tài)的經(jīng)濟器的流量，所需負荷按比例增加;b）經(jīng)濟器供冷部分狀態(tài)參照原處理之后的被冷卻狀態(tài)；c）經(jīng)濟供冷出口狀態(tài)參照原處理之后的經(jīng)濟器回氣狀態(tài)，即按原中壓回氣。以此前提來估算新的經(jīng)濟器供冷流量及經(jīng)濟器選型條件。2、 初步估算并做校核由于參數(shù)為手工調整，并非實際進行換熱的參數(shù)，特別的是供冷側質量流量與負荷為估算量。也是最后要輸出的量。因此只能不斷的進行迭

2、代計算最終才會準確 。但是對于非精密的計算，這已經(jīng)可以做粗略選型。3、 計算舉例（一）以R404A制冷為量約為40kW,工作狀態(tài)點為-38C蒸發(fā)，43c的冷凝機組 進行對比。a） 原前取液負荷：W=（ 255-207） x0.263=12.62kWb）原主回路質量流量0.263kg/s,供冷側質量流量 0.126kg/s；換熱能力為 13.2kW。c） 兩者相差不是太大。d） 所需冷卻負荷量更新為：13.2x（0.263+0.126）/0.263=19.5kW.e） 供冷點的狀態(tài)參數(shù):焓 207kj/kg , 5；供冷出口狀態(tài)參數(shù)：367kj/kg , 4 ;被冷卻前狀態(tài)參數(shù)：焓255kj/k

3、g， 38。f） 計算更改后供冷流量：Q=19.5/（367-207）=0.122 kg/s最終：經(jīng)濟器換熱量約為19.5kW,其它參數(shù)如上。4、 計算舉例（二）以R404A制冷為量約為55kW,工作狀態(tài)點為-29C蒸發(fā)，43c的冷凝機組 進行對比。g) 原前取液負荷：W=( 255-215) x0.394=15.76kWh)原主回路質量流量0.394kg/s,供冷側質量流量 0.152kg/s；換熱能力為 16kW。i) 兩者相差不是太大。j) 所需冷卻負荷量更新為：16x(0.394+0.152)/0.394=22.2kW.k) 供冷點的狀態(tài)參數(shù):焓 215kj/kg , 11；供冷出口狀

4、態(tài)參數(shù)：370kj/kg , 10 ;被冷卻前狀態(tài)參數(shù)：焓255kj/kg， 38。l) 計算更改后供冷流量：Q=22.2/(370-215)=0.143 kg/s最終：經(jīng)濟器換熱量約為22.2kW,其它參數(shù)如上。5、 計算舉例(三)以R23制冷量約為40kW,工作狀態(tài)點為-78C蒸發(fā)，-25C的冷凝機組進行 對比。m) 原前取液負荷：W=( 163-133) x0.251=7.5kWn)原主回路質量流量0.215kg/s,供冷側質量流量 0.036kg/s；換熱能力為 8kW。o) 兩者相差不是太大。p) 所需冷卻負荷量更新為：8x(0.215+0.036)/0.215=9.33kW.q)

5、供 冷 點 的 狀 態(tài) 參 數(shù) : 焓 163kj/kg , -25 ； 供 冷 出 口 狀 態(tài) 參 數(shù) ： 340kj/kg ,-48 ; 被冷卻前狀態(tài)參數(shù)：焓133kj/kg， -48。r) 計算更改后供冷流量：Q=9.33/(340-132)=0.045 kg/s最終：經(jīng)濟器換熱量約為9.33kW,其它參數(shù)如上。6、 對比前后取液數(shù)據(jù)分析：(一)前取液供冷側質量流量 0.126kg/s；經(jīng)濟器換熱量為13.2 kW;后取液供冷側質量流量0.122kg/s；經(jīng)濟器換熱量為19.5kW。(二)前取液供冷側質量流量 0.152g/s；經(jīng)濟器換熱量為16 kW;后取液供冷側質量流量0.143kg/s；經(jīng)濟器換熱量為22.2kW0(三)前取液供冷側質量流量 0.036kg/s；經(jīng)濟器換熱量為8 kW;后取液供冷側質量流量0.045kg/s；經(jīng)濟器換熱量為9.33kW0與預估參數(shù)較為接近，對換熱器及節(jié)流機構需要調整加大，而管線等基本 可以維持原有條件。閥后取液相比閥前取液，對硬件的成本會增加，需要更換換熱器及節(jié)流部 件；再一點，在初步開