勝北國際商城高空作業(yè)方案

1、 高空作業(yè)專項方案一、編制依據(jù)1、建設施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程 JGJ80-912、建設施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130-20013、河北省工程建設標準建設工程施工安全規(guī)范 DB13(J)45-20034、安全帽 GB2811-895、安全帶 GB6095-856、安全網(wǎng) GB5725-19977、密目式安全立網(wǎng) GB16909-978、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB50204-20029、鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設計與施工規(guī)程 JGJ3-9110、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GBJ17-8811、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-9912、高層作業(yè)吊籃 GB19155-200313、河

2、北省危險性較大建設安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法附件：安全專項施工方案主要內(nèi)容 二、工程概況及高處作業(yè)范圍、內(nèi)容、特點、持續(xù)時間工程概況：勝北國際商城位于石家莊市勝利北大街與向陽路交匯處,東臨中華鞋城。主要由2幢塔樓及商業(yè)用房組成，總建筑面積：98571m2;塔樓建筑層數(shù)：地下負3層，地上27層；建筑高度95.7M；標準層高3.3 M，裙樓高度19.41 M.。由石家莊市住宅開發(fā)建設公司投資興建。石家莊市建筑設計院設計；建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級，使用設計年限為50年。結(jié)構(gòu)概況：a、地震基本烈度和抗震等級：本工程抗震設防類別為丙類（第一組），抗震設防裂度為7度。b、地基基礎：建筑場地類別

3、為類，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，地基基礎設計等級為乙級。c、基礎型式：A-G軸采用梁扳式筏基、G-M軸采用柱下十字交叉條形基礎、（局部采用梁板式筏基）。d、結(jié)構(gòu)型式：框架剪力墻結(jié)構(gòu)。e、采用材料：混凝土：基礎混凝土埋深為17.40米?；A墊層為C15，地下室外墻、基礎底板混凝土強度為C50抗?jié)B混凝土（抗?jié)B等級S8）。主樓中心桶、框架柱混凝土強度為C60C35，樓板混凝土強度為C40、C35。本工程高處作業(yè)范圍、內(nèi)容、特點、持續(xù)時間：規(guī)范規(guī)定超過2米（含2米）的作業(yè)即應在有安全防護條件下進行，本工程高空作業(yè)范圍為地基槽基底至建筑物總高度范圍。高空作業(yè)內(nèi)容包含模板工程、鋼筋工程、砼工程、腳手架工程、砌筑

4、工程、裝飾工程等。本工程高建筑工程空作業(yè)涉及工序多、工種多，施工危險因素多。本工程施工工期較長高空作業(yè)時間持續(xù)約600天。三、高處作業(yè)臨邊防護措施 高處作業(yè)臨邊防護措施的主要內(nèi)容為：三寶、四口（包括樓梯口、電梯井口、預留洞口、通道口、）、電梯井內(nèi)防護，五臨邊防護：陽臺、樓層周邊、外用電梯上料口及各層提料平臺口防護、以及基坑臨邊作業(yè)等項的防護措施。目的主要是防止高空墜落、物體打擊等，施工現(xiàn)場安全防護按照本方案執(zhí)行，以防止安全事故的發(fā)生。（一）、安全防護一般規(guī)定施工現(xiàn)場嚴格按規(guī)定設置安全標志。用鐵凳、木凳等簡易設施進行模板支設等操作時兩凳間距為2米，且凳上鋪設腳手板不少于兩塊，凳上不許多人進行操作

5、。施工操作執(zhí)行“先防護，后作業(yè)”的原則。對于施工現(xiàn)場的安全防護設施，嚴禁私自拆改；如必須拆改，須經(jīng)項目技術(shù)負責人同意并出具體方案后方可拆改。嚴禁拋、扔各種材料、廢棄物等違反安全操作規(guī)程作業(yè)。吊運作業(yè)時，吊裝零散物件必須使用吊籠。外挑平臺嚴禁堆放材料。嚴禁酒后作業(yè)。（二）四口防護1、樓梯踏步及休息平臺的防護：樓梯踏步及休息平臺處必須設上下兩道 48×3.5鋼管欄桿防護，分別為1.2米和0.6米高，每轉(zhuǎn)角處設立柱固定（見附圖01）。2、電梯井口、管道井口防護電梯井口、管道井口防護設高度不低于1.2米的金屬防護門，用14的螺紋鋼筋按照水平間距15cm立柱采用 16鋼筋，并在防護門上刷紅油漆

6、、掛牌。電梯井內(nèi)首層設一道水平安全網(wǎng)，每三層或垂直十米設一道。安全網(wǎng)保證密封嚴密，水平網(wǎng)的固定采取在四周井壁上留穿墻洞，洞邊距井壁10cm，穿入水平鋼架管，在水平鋼架管上幫扎安全網(wǎng)，必須幫扎牢固。未經(jīng)項目技術(shù)負責人同意并出具方案，電梯井內(nèi)不得作垂直運輸通道和垃圾通道。（見附圖02）3、預留洞口防護邊長0.5m-1.5m以下得孔洞預埋通長鋼筋加固定蓋板，邊長2.5cm以上的預留洞口用木板覆蓋并固定，邊長在1.5m以上的洞口，四周設置防護欄桿，洞口下方搭設安全平網(wǎng)。（見附圖03）4、建筑物出入口及通道防護建筑物的出入口、施工用電梯出入口、臨近施工區(qū)域的生活通道搭設防護棚，防護棚長5m。頂棚間距為6

7、0CM的雙層防護棚，棚頂滿鋪5cm厚腳手板，通道兩側(cè)設防護欄桿，非出入口和通道兩側(cè)封閉嚴密。（見附圖04）（三）、建筑物深基坑樓層周邊、施工操作層周邊、樓梯臨邊防護深基坑周邊、樓層臨邊、施工操作層周邊，設置中欄桿0.6米、上欄桿1.2米高的欄桿，用鋼管、扣件與柱子鎖緊，并掛密目安全網(wǎng)。（見附圖05）室內(nèi)樓梯踏步邊緣與頂層休息平臺邊緣設置欄桿防護。（四）、防護用品，安全帽、安全帶的正確使用方法（1） 進入施工現(xiàn)場的各類人員必須戴好安全帽。（2） 腳手架搭拆、吊藍等高處作業(yè)及臨邊的懸空作業(yè)（如鄰邊的門窗、玻璃安裝）必須佩帶安全帶，安全帶要扣掛在牢固處或規(guī)定處。（3） 使用吊藍進行外墻作業(yè)，操作者每

8、天在使用前進行詳細的檢查，確認無問題時方可使用，在大風大雨天氣應暫停作業(yè)。(五)、腳手架的安全防護 （1） 腳手架的搭設必須由經(jīng)過專業(yè)培訓持有操作資格證書的人員進行，并持證上崗。（2） 腳手架作業(yè)層外側(cè)邊緣必須設置雙道防護欄桿，上欄桿高度不低于1.2米，中欄桿居中設置，設置高度為180mm的擋腳板。（3） 腳手架的斜道、爬梯兩側(cè)及平臺外圍，設置防護欄桿及擋腳板。（4） 腳手架外立桿內(nèi)側(cè)，采用密目式安全網(wǎng)全封閉。（5） 人員上下腳手架必須走設有安全防護措施的通（梯）道，嚴禁攀爬腳手架上下。（6） 作業(yè)中發(fā)現(xiàn)異常和危險情況時，停止作業(yè)，立即撤離架上人員，進行檢查。（7） 吊籃A應有產(chǎn)品檢驗報告和合

9、格證書及安裝、使用、維護說明書等相關(guān)資料。B必須具備保險卡、安全鎖、保險繩、行程限位器、制動器等安全裝置。C操作人員應經(jīng)過專業(yè)培訓，合格后并取得有效證明后方可進行操作。D安裝后應按高層作業(yè)吊籃GB19155-2003附錄項目進行試驗，確認合格后辦理驗收手續(xù)。E每天工作前應檢查配重和懸掛機構(gòu)是否正常；并應進行空載運行，以確認設備是否處于正常狀態(tài)。F操作人員應配置獨立于吊籃平臺的安全繩、安全帶、鎖繩器等安全裝置。（六）、模板工程的安全防護（1）當模板拆除在2米及其以上時，懸空作業(yè)有可靠的立足工作面。支拆2m以上時高度的模板時，應搭設腳手架工作臺，高度不足2m時可用移動式高凳。不準站在拉桿、支撐桿上

10、操作，也不準在梁底模上走，操作。（2）各類模板按規(guī)格分類堆放整齊，地面保證平整堅實，當無專門措施時，疊放高度不超過1.6m.。四、攀登與懸空作業(yè)措施1、 構(gòu)件安裝和管道安裝的懸空作業(yè)（1） 攀登用具，結(jié)構(gòu)上牢固可靠，移動式梯子，按現(xiàn)行的國家標準驗收其質(zhì)量。（2） 梯角底部保證堅實，不得墊高，梯子的上端設有固定措施。（3） 梯角工作角度為75°±5°，踏板上下間距為30cm，缺檔的不許使用。折梯使用時上部夾角為35°45°，鉸鏈采用牢固的。（4） 使用直爬行攀登作業(yè)時，攀登高度為5 m，超出2m的加設護籠，超過8m處易設置梯間平臺。（5） 作業(yè)人

11、員從規(guī)定的通道上下，不得在陽臺之間等非規(guī)定通道進行攀登，上下梯子時，不用的器物必須放進工具帶，違規(guī)者按情節(jié)輕重處理。（6） 攀登的用具，結(jié)構(gòu)構(gòu)造上采用牢固可靠的。供人上下的踏板其使用荷載為1100n/m。當梯面上有特殊作業(yè)，重量超過上述荷載時，按實際情況加以驗算。2、 支拆模板的高處作業(yè)的防護（1） 拆模板時嚴格按照規(guī)定的作業(yè)程序進行，前一工序所支的模板未固定前，不得進行下一道工序。（2） 禁止在連接件上攀登上下、嚴禁在上下同一垂直上裝、卸支拆模板。（3） 支設角柱、大梁模板時，搭設操作平臺進行操作，必須掛好安全帶。（4） 模板形成的臨邊及洞口，立即予以防護。3、 鋼筋綁扎的高處作業(yè)的防護（1

12、） 綁扎鋼筋和安裝鋼筋骨架，搭設必要的腳手架操作架子，外側(cè)設欄桿，板下小橫桿間距2m 。（2） 綁扎邊柱和邊梁鋼筋時，搭設操作平臺，并系好安全帶。（3） 綁扎鋼筋必須在支架、操作平臺上操作，不得站在鋼筋骨架上下。4、 澆筑混凝土的高處作業(yè)的防護（1） 各樓層澆筑混凝土時，樓層及預留洞口的四周設置防護欄桿。（2） 澆筑離地2m以上剪力墻、小平臺，不得站在模板或支撐件上操作。5、 門窗工程的懸空作業(yè)的防護（1） 門窗安裝時，嚴禁操作員在凳子上操作，嚴禁手拉門窗進行攀登。（2） 窗口作業(yè)，操作人員身體中心位于室內(nèi)，不能在窗臺上站立，必要時掛安全帶進行操作。安全帶掛在牢靠物件上。6、 吊籃作業(yè)必須遵守

13、下列規(guī)定（1） 吊籃必須設置定型化的?？垦b置和斷繩保護裝置。?？垦b置和斷繩保護裝置必須可靠、靈活。（2） 超高限位裝置。在距天梁底部不少于3米處，設置超高限位裝置。超高限位裝置必須靈敏可靠。（3） 吊藍兩側(cè)設置固定欄板，其高度為11.2米。吊藍進、出料口必須設置定型化、工具化安全門，進、出料時開放，垂直運輸時關(guān)閉。安全門必須開、關(guān)靈活，結(jié)實嚴密。塔吊采用吊籠運送物料，吊籠的底板采用50mm厚的木板。吊藍嚴禁使用單根鋼絲繩提升。7、 卸料平臺作業(yè)時，必須遵守下列規(guī)定：（1） 樓層卸料平臺的寬度為1800mm，采用木腳手板橫鋪，鋪滿、鋪嚴、鋪穩(wěn)。嚴禁用鋼模板作平臺。平臺兩側(cè)設11.2m高雙道欄桿的

14、防護欄桿，并掛安全網(wǎng)。（2） 卸料平臺內(nèi)側(cè)均設定型化、工具化的防護門，防護門要開、關(guān)靈活，使用方便、有效，防護門高11.2m。五、交叉作業(yè)措施（1）支模、綁筋、澆筑、砌墻、抹灰、粉刷等各工種進行上下立體交叉作業(yè)時、不得在同一垂直方向上操作。下層作業(yè)的位置，必須處于依上層高度確定的可能墜落范圍半徑之外。不符合以上條件時，應設置安全防護層。（2）鋼模板、腳手架等拆除時，下方不得有其他操作人員、設置警戒線和警戒人員。（3）鋼模板部件拆除后 ，臨時堆放處離樓層邊沿必須大于1米，堆放高度不得超過1米。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣等處，嚴禁堆放任何拆下物體。（4）結(jié)構(gòu)施工自二層起，凡人員進出的通道口，均搭

15、設安全防護棚。（5）施工現(xiàn)場搭吊所涉及的區(qū)域，搭設安全防護棚。六、懸挑式腳手架的設計與計算本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在腳手架方案選擇時，充分考慮了以下幾點：1、架體的結(jié)構(gòu)設計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降拆方便，便于檢查驗收；5、腳手架的搭設必須符合JCJ5999檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關(guān)標準。6、結(jié)合以上腳手架設計原則，同時結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決

16、定采用普通型鋼懸挑腳手架。普通型鋼懸挑腳手架計算書（一）、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 23.1 米，立桿采用單立桿；自二層起分四次進行懸挑，型鋼懸挑間距為1.8米；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.8米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿與立桿相交處的主節(jié)點上；腳手架沿墻縱向長度為 100.00 米；采用的鋼管類型為 48×3.25； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距5.4 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷

17、載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處河北省石家莊市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數(shù)z為1.000，風荷載體型系數(shù)s為1.130；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m2):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):3 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼，其中

18、建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內(nèi)錨固段長度 2.5 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C40；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1； 鋼絲繩安全系數(shù)為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 （二）、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.8/3=0.21 k

19、N/m ；活荷載標準值: Q=2×1.8/3=1.2 kN/m；荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.21+1.4×1.2 = 1.978 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.978×1.052/8 = 0.273 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =53.662 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =53.662 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作

20、用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.21+1.2 = 1.448 kN/m ； 最大撓度 V = 5.0×1.448×10504/(384×2.06×105×121900)=0.913 mm；小橫桿的最大撓度 0.913 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！（三）、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.05

21、15;1.8/3=0.22 kN；活荷載標準值: Q= 2×1.05×1.8/3=1.26 kN；荷載的設計值: P=(1.2×0.04+1.2×0.22+1.4×1.26)/2=1.038 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.8×1.8=0.01 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×1.038×1.8= 0

22、.499 kN.m；M = M1max + M2max = 0.01+0.499=0.509 kN.m最大應力計算值 = 0.509×106/5080=100.207 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 100.207 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.677×0.038×18004 /(100×2.06×105

23、15;121900) = 0.109 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.04+0.22+1.26）/2=0.76kN V= 1.883×0.76×18003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 3.325 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.109+3.325=3.434 mm；大橫桿的最大撓度 3.434 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1800 / 150=12與10 mm，滿足要求?。ㄋ模?、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,

24、直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.8=0.069 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.05×1.8/2=0.331 kN；

25、活荷載標準值: Q = 2×1.05×1.8 /2 = 1.89 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.04+0.069+0.331)+1.4×1.89=3.174 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (五)、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN)，為0.1337 NG1 = 0.1337+(1.05×2/2)×0.038/1.80×19.80 = 3.091；(2)腳手板的自重標準值

26、(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35×3×1.8×(1.05+0.3)/2 = 1.276 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14×3×1.8/2 = 0.378 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.8×19.8 = 0.178 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.923 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，

27、立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 2×1.05×1.8×2/2 = 3.78 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2；不

28、考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.923+ 1.4×3.78= 11.199 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.923+ 0.85×1.4×3.78= 10.405 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.8× 1.82/10 = 0.192 kN.m；(六)、立桿的穩(wěn)

29、定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 11.199 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = k××h 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)

30、：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11199/(0.186×489)=123.131 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 123.131 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.405 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3

31、.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10405.476/(0.186×489)+192136.115/5080 = 152.226 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 152.226 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！(七)、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N

32、0風荷載標準值 Wk = 0.277 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = 19.44 m2；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.535 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.535 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結(jié)果查表得到 =0.949，l為內(nèi)

33、排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 12.535 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用抱柱連接方式與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 12.535小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件抱柱連接示意圖(八)、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距

34、為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 934.5 cm4，截面抵抗矩W = 116.8 cm3，截面積A = 25.15 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×5.779 +1.4×3.78 = 12.227 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×25.15×0.0001×78.5 = 0.237 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座

35、對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 16.518 kN； R2 = 8.837 kN； R3 = 0.048 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.857 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.857×106 /( 1.05 ×116800 )+ 0×103 / 2515 = 15.138 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 15.138 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ (九)、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：

36、 b = 570 ×10×65× 235 /( 1200×160×235) = 1.93由于b大于0.6，查鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.924。經(jīng)過計算得到最大應力 = 1.857×106 /( 0.924×116800 )= 17.205 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 17.205 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=

37、RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=17.79 kN；（十）、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=17.79 kN；（十一）、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=17.79 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中

38、可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取17.79kN，=0.82，K=8，得到：經(jīng)計算，鋼絲繩最小直徑必須大于19mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=17.79kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(

39、1778.997×4/3.142×125) 1/2 =14mm；（取18mm圓鋼）（十二）、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=0.114 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=113.95×4/(3.142×50×2)1/2 =12.05 mm，現(xiàn)選用18圓鋼制作拉環(huán)。水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下

40、面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板的軸向壓力，N = 8.041kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=90mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.02 kN，大于錨固力 N=8.04 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!2. 設計提供懸挑局部設計荷載設計提供懸挑部位設計荷載5kN/m5kN/m> N = 8.041kN/1.8

41、m；結(jié)構(gòu)承載力滿足懸挑架荷載要求。附懸挑腳手架平面、立面、剖面圖。平面圖（見附圖06）立面圖（見附圖07）剖面圖（見附圖08）節(jié)點圖（見附圖09）（見附圖10）施工電梯卸料平臺平面圖（見附圖11）立面圖（見附圖12）剖面圖（見附圖13）七、懸挑型鋼平臺施工方案1、 為解決施工材料的垂直運輸，在建筑物外圍搭設懸挑鋼平臺，懸挑平臺尺寸3.4m×4m（圖1）。具體設計方案如下。2、 一、懸挑平臺構(gòu)造3、 設計極限荷載為0.8t，為安全考慮，鋼平臺實際使用荷載控制在0.5t。4、 懸挑平臺以2根18工字鋼為主梁，以4根20鋼絞線懸挑于上層剪力墻上，鋼絲繩與主梁工字鋼通過不小于20（圓鋼）做成

42、的吊環(huán)連接，連接部位應使用卡環(huán)。5、 3根次梁采用16a號工字鋼，擱置在主梁上與主梁焊接。6、 次梁上焊4.8鋼管，間距為250mm，上鋪9mm厚竹夾板，欄桿為鋼管與工字鋼焊接，間距為1000mm，立桿上附兩道水平桿（見附圖14），欄桿刷紅白相間油漆，欄桿外圍采用九夾板圍護。7、所有焊縫應飽滿、牢固，符合規(guī)范要求，鋼絲繩用花籃螺栓（V03.0型），連接處另加保險鋼絲繩兩道，每根鋼絲繩用只YT 22鋼絲夾具卡牢。與剪力墻固定端應栓牢。夾板與水平鋼管用號鐵絲捆扎牢（見附圖14）附計算書：(一)、參數(shù)信息:1.荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、木

43、腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：2.00，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.30；鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：18號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.20，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：

44、0.20。4.卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.20, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：3.00。 (二)、次梁的驗算:次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，間距0.2m，其截面特性為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉(zhuǎn)動慣量 Wx=80.5cm3；回轉(zhuǎn)半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.20= 0.07kN/m；(2)、型鋼自重

45、標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平，標準值為0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：8.00kN荷載組合Q=1.2×(0.07+0.14)+1.4×2.00×0.20=0.81kN/mP=1.4×8.00=11.20kN2.內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為： 經(jīng)計算得出: Mmax = (0.81×3.002/8)×(1-(

46、0.002/3.002)2+11.20×3.00/4=9.32kN.m。 最大支座力計算公式: 經(jīng)計算得出: R = (11.20 + 0.81×(3.00 + 2×0.00)/2 = 6.82kN3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =9.32×103/(1.05×80.50)=110.22 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =110.225 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足

47、要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=570×9.50×58.00×235/(3000.00×140.00×235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式調(diào)整： 得到 b'=0.693；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =9.32×103/(0.693×80.500)=167.03 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =167.034 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!(三）、主梁的驗算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般

48、做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇 18號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=29.29cm2；慣性距 Ix=1369.9cm4；轉(zhuǎn)動慣量 Wx=152.2cm3；回轉(zhuǎn)半徑 ix=6.84cm；截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.23kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.23) = 0.44kN/m； 次梁傳遞的集中荷載

49、取次梁支座力 R；2.內(nèi)力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = 36.876 kN； R2 = 86.81 kN； R3 = -64.488 kN。 最大支座反力為 Rmax=86.810 kN；最大彎矩 Mmax=12.906 kN·m；最大撓度 =0.019 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值

50、，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =12.906×106/1.05/152200.0+7.89×104/2929.000=107.705 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 107.705 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩(wěn)定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b=570×10.5×70.0×235/(4200.0×180.0×235.0)=0.554；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 12.906×

51、106/(0.554×152200.00)=153.02 N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 153.02 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!（四)、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.3/(1+2) = 0.74；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 36.876 /

52、0.74 = 49.84 kN；（五）、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑23mm。 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg402.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K6。得到：Fg=57.021KN>Ru49.837KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。（六)、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算

53、作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=49836.951N。拉環(huán)強度計算公式為： 其中， f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑 D=49837.0×4/(3.142×50.00×2)1/2=25.2mm。（七）、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結(jié)點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內(nèi)口；3.卸料平臺左右兩側(cè)必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調(diào)換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人