貨車傳動軸設計

1、第一章五十鈴貨車原始數(shù)據(jù)及技術(shù)參數(shù)2第二章萬向傳動軸的結(jié)構(gòu)特點及基本要求錯誤！未定義書簽。第三章五十鈴萬向傳動軸結(jié)構(gòu)分析及選型33. 1傳動軸管選擇33.2伸縮花鍵選擇4第四章萬向傳動軸計算及強度校核44.1傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速44. 2傳動軸計算轉(zhuǎn)矩44. 3傳動軸長度選擇54. 4傳動軸管內(nèi)外徑確定54. 5傳動軸扭轉(zhuǎn)強度校核54. 6花鍵內(nèi)外徑確定54. 7花鍵擠壓強度校核64. 8傳動軸形位公差確定6參考文獻8五十鈴貨車傳動軸設計第一章五十鈴貨車原始數(shù)據(jù)及設計要求發(fā)動機的輸出扭矩：最大扭矩318.5N-m/2000r/min;軸距：3360mm變速器傳動比：五擋0.787,一擋6.378,

2、輪距：前輪1760毫米，后輪1610毫米，載重量5000千克設計要求：只設計直軸部分，進行受力分析，彎、扭，強度校核，畫圖第二章萬向傳動軸的結(jié)構(gòu)特點及基本要求萬向傳動軸一般是由萬向節(jié)、傳動軸和中間支承組成。主要用于在工作過程中相對位置不節(jié)組成。伸縮套能自動調(diào)節(jié)變速器與驅(qū)動橋之間距離的變化。萬向節(jié)是保證變速器輸出軸與驅(qū)動橋輸入軸兩軸線夾角的變化，并實現(xiàn)兩軸的等角速傳動。一般萬向節(jié)由十字軸、十字軸承和凸緣叉等組成。傳動軸是一個高轉(zhuǎn)速、少支承的旋轉(zhuǎn)體，因斷改變的兩根軸間傳遞轉(zhuǎn)矩和旋轉(zhuǎn)運動。重型載貨汽車根據(jù)驅(qū)動形式的不同選擇不同型式的傳動軸。一般來講4X2驅(qū)動形式的汽車僅有一根主傳動軸。6X4驅(qū)動形式

3、的汽車有中間傳動軸、主傳動軸和中、后橋傳動軸。6X6驅(qū)動形式的汽車不僅有中間傳動軸、主傳動軸和中、后橋傳動軸，而且還有前橋驅(qū)動傳動軸。在長軸距車輛的中間傳動軸一般設有傳動軸中間支承.它是由支承架、軸承和橡膠支承組成。傳動軸是由軸管、伸縮套和萬向此它的動平衡是至關(guān)重要的。一般傳動軸在出廠前都要進行動平衡試驗，并在平衡機上進行了調(diào)整。因此，一組傳動軸是配套出廠的，在使用中就應特別注意。圖2-1萬向傳動裝置的工作原理及功用圖2-2變速器與驅(qū)動橋之間的萬向傳動裝置基本要求：1 .保證所連接的兩根軸相對位置在預計范圍內(nèi)變動時，能可靠地傳遞動力。2 .保證所連接兩軸盡可能等速運轉(zhuǎn)。3 .由于萬向節(jié)夾角而產(chǎn)

4、生的附加載荷、振動和噪聲應在允許范圍內(nèi)。4 .傳動效率高，使用壽命長，結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，維修容易等第三章五十鈴萬向傳動軸結(jié)構(gòu)分析及選型由于五十鈴貨車軸距不算太長，且載重量5噸屬中型貨車，所以不選中間支承，只選用一根主傳動軸，貨車發(fā)動機一般為前置后驅(qū)，由于懸架不斷變形，變速器或分動器輸出軸軸線之間的相對位置經(jīng)常變化，根據(jù)貨車的總體布置要求，將離合器與變速器、變速器與分動器之間拉開一段距離，考慮到它們之間很難保證軸與軸同心及車架的變形，所以采用十字軸萬向傳動軸，為了避免運動干涉，在傳動軸中設有由滑動叉和花鍵軸組成的伸縮節(jié)，以實現(xiàn)傳動軸長度的變化?？招膫鲃虞S具有較小的質(zhì)量，能傳遞較大的轉(zhuǎn)矩，比實心

5、傳動軸具有更高的臨界轉(zhuǎn)速，所以此傳動軸管采用空心傳動軸。傳動軸的長度和夾角及它們的變化范圍，由汽車總布置設計決定。設計時應保證在傳動軸長度處在最大值時，花鍵套與花鍵軸有足夠的配合長度；而在長度處于最小時，兩者不頂死。傳動軸夾角大小會影響萬向節(jié)十字軸和滾針軸承的壽命、萬向傳動效率和十字軸的不均勻性。變化范圍為3傳動軸經(jīng)常處于高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下，所以軸的材料查機械零件手冊選取40CrNi,適用于很重要的軸，具有較高的扭轉(zhuǎn)強度。3.1 傳動軸管選擇傳動軸管由低碳鋼板制壁厚均勻、壁?。?.53.0mm、管徑較大、易質(zhì)量平衡、扭轉(zhuǎn)強度高、彎曲剛度高、適用高速旋轉(zhuǎn)的電焊鋼管制成。3.2 伸縮花鍵選擇選擇矩形花

6、鍵，用于補償由于汽車行駛時傳動軸兩端萬向節(jié)之間的長度變化。為減小阻力及磨損，對花鍵齒磷化處理或噴涂尼龍，外層設有防塵罩，間隙小一些，以免引起傳動軸的震動?；ㄦI齒與鍵槽按對應標記裝配，以保持傳動軸總成的動平衡。動平衡的不平衡度由電焊在軸管外的平衡片補償。裝車時傳動軸的伸縮花鍵一端應靠近變速器，減小其軸向阻力和磨損。具結(jié)構(gòu)圖如下：圖3-1萬向傳動軸一花鍵軸結(jié)構(gòu)簡圖1-蓋子；2-蓋板；3-蓋墊；4-萬向節(jié)叉；5-加油嘴；6-伸縮套;7-滑動花鍵槽；8-油封；9-油封蓋；10-傳動軸管第四章萬向傳動軸計算及強度校核4.1傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速長度一定時，傳動軸斷面尺寸的選擇應保證傳動軸有足夠的強度和足夠高的

7、臨界轉(zhuǎn)速。所謂臨界轉(zhuǎn)速，就是當傳動軸的工作轉(zhuǎn)速接近于其彎曲固有振動頻率時，即出現(xiàn)共振現(xiàn)象，以致振幅急劇增加而引起傳動軸折斷時的轉(zhuǎn)速。傳動軸的臨界轉(zhuǎn)速nk(r/min)為，安全系數(shù)K取2.0,適用于一般精度的伸縮花鍵則有nmax=n-w=2000=2541.3rmini50.787(nw為發(fā)動機轉(zhuǎn)速)nk/nmax=2.0,nk=2.0nmax5082.6r.min4.2傳動軸計算轉(zhuǎn)矩3_Ti=Twii=318.56.3781099%=2031393Nmm傳動軸長度選擇根據(jù)軸距3360mm初選傳動軸支承長度皿為（1500±3.6）mm花鍵軸長度應小于支承長度，滿足萬向節(jié)與傳動軸的間隙要

8、求，取花鍵軸長度為（1478_2.5）mm傳動軸管內(nèi)外徑確定nk=1.2108。2建L2=5082.6dc5082.615001.21082=9081.5又1.5mm_初取Dc=70mm,則Lc為傳動軸長度（dc=J9081.85-Dc2-64.6mmmm,即兩萬向節(jié)中心之間的距離；dc和Dc分別為傳動軸軸管的內(nèi)、外徑（mm傳動軸扭轉(zhuǎn)強度校核由于傳動軸只承受扭轉(zhuǎn)應力而不承受彎曲應力，所以只需校核扭轉(zhuǎn)強度，根據(jù)公式有16Dc_16702031393n(DC4-dc)3.14黑(704-64.64)=283.76MPa一-300MPa（七c為軸管許用扭轉(zhuǎn)應力）上式說明設計參數(shù)滿足扭轉(zhuǎn)強度要求花鍵內(nèi)

9、外徑確定.ch=125MPa2.27取安全系數(shù)2.27,則16T1h-125MPa二dh，q162031393dh_33.14=43.59mmh為許用扭轉(zhuǎn)應力K為花鍵轉(zhuǎn)矩分布不均勻系數(shù)，取1.3Dh花鍵外徑dh花鍵內(nèi)徑Lh為花鍵有效工作長度為鍵齒寬no為花鍵齒數(shù)由于花鍵齒側(cè)許用擠壓應力較小，所以選用Lh較大尺寸的花鍵，查GB/T1144-2001,取dh=46mm,Dh=50mm9mm8,Lh=140mmo4.7花鍵擠壓強度校核Dh-dh)()Lhn0220313931.3504650-46(-)()1408249.1MPa當花鍵齒面硬度為35HRCW,許用擠壓應力為上y1-2550MPa則仃

10、y<by,滿足花鍵擠壓強度。4.8傳動軸形位公差確定通過查手冊中軸的公差及基本偏差表，確定軸選用配合e7,此配合適用于有明顯間隙、易于轉(zhuǎn)動的支承配合，花鍵根據(jù)手冊查得dh為f7,Dh為a11,B0.0600.060為d10,由此可確止軸的外徑和內(nèi)徑分別為DC-70q090mmd64.6-0.090mm花鍵外徑跟內(nèi)徑分別為Dh=50繪mm,dh=46戈黑mm,n0=8,0.040B=9J.098mm,Lh=140±1.6mm0傳動軸總成的不平衡是傳動系彎曲振動的一個激勵源，當高速旋轉(zhuǎn)時，將產(chǎn)生明顯的振動和噪聲。萬向節(jié)中十字軸的軸向竄動、傳動軸滑動花鍵中的間隙、傳動軸總成兩端連接處

11、的定心精度、高速回轉(zhuǎn)時傳動軸的彈性變形、傳動軸上點焊平衡片時的熱影響等因素，都能改變傳動軸總成的不平衡度。提高滑動花鍵的耐磨性和萬向節(jié)花鍵的配合精度、縮短傳動軸長度并增加其彎曲剛度，都能降低傳動軸的不平衡度。為了消除點焊平衡片的熱影響，應在冷卻后再進行動平衡檢驗。傳動軸的不平衡度，對于五十鈴貨車，在10004000r/min時不大于50100g.cm。傳動軸總成的徑向全跳動不大于0.8mm軸管兩端的擺差在其兩端不大于0.5mm用3038NJ-m的扭矩試驗焊接強度，焊接鋼絲采用H08Mn2si參考文獻1吳宗澤羅圣國機械設計課程設計手冊北京：高等教育出版社20062（日）武田信之著.載貨汽車設計.方泳龍譯.北京：人民交通出版社，19983羊拯民編.傳動軸和萬向節(jié).北京：人民交通出版社