預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕的裂縫及結(jié)構(gòu)耐久性

1、.預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕的裂縫及結(jié)構(gòu)耐久性汪加蔚  白 玲(鐵道部科學(xué)研究院 北京l00081)      摘 要：本文綜述了從七十年代至九十年代對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕裂縫的調(diào)查情況，從物理、力學(xué)、化學(xué)的角度分析了裂縫的成因。根據(jù)國(guó)內(nèi)外文獻(xiàn)，并結(jié)合對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕的調(diào)查和試驗(yàn)研究結(jié)果，分析了裂縫對(duì)軌枕結(jié)構(gòu)和耐久性的影響，提出了混凝土軌枕裂縫的防止與控制措施       關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力 混凝土 軌枕 裂縫 堿集料反應(yīng) 耐久性&

2、#160;      引言 中國(guó)預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕從研究、生產(chǎn)到推廣應(yīng)用，歷時(shí)四十年，產(chǎn)量逾億根，鋪設(shè)里程累計(jì)達(dá)七萬(wàn)公里，與世界各國(guó)采用混凝土軌枕相比，數(shù)量上占有很大比例。使用三十余年來(lái)，混凝土軌枕發(fā)生了不少損傷，涉及到行車(chē)安全，從而經(jīng)?？紤]傷損軌枕是否應(yīng)從運(yùn)營(yíng)線路上換下。但要換上新的軌枕，除要重新制造外，還要裝卸，運(yùn)輸并到線路上進(jìn)行換枕工作，不僅需耗費(fèi)大量人力物力，有時(shí)還會(huì)影響行車(chē)，其耗費(fèi)往往是一根軌枕本身造價(jià)的四到五倍。在使用三十余年來(lái)，拆換下的傷損軌枕，除了少量是由于行車(chē)、裝卸事故等造成的機(jī)械性破損外，絕大部分則是由于產(chǎn)生各種各樣的裂縫，擔(dān)

3、心其影響軌枕承載能力而被拆換的。      軌枕作為一種預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，裂縫是難避免的，因此研究預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕裂縫的成因及其危害性，研究如何預(yù)防和控制裂縫，對(duì)提高混凝土軌枕的結(jié)構(gòu)耐久性，延長(zhǎng)軌枕的使用壽命，將是十分重要的。      l 混凝土軌枕裂縫的類型及表現(xiàn)      11 混凝土枕裂縫的類型      111 軌下垂直橫向裂縫(軌下正彎矩裂縫) 

4、     這種裂縫出現(xiàn)在軌枕兩側(cè)下部，一般情況下，裂縫較小，寬度在01mm以下，長(zhǎng)度未超過(guò)中和軸。1981年對(duì)筋69、弦69等軌枕調(diào)查結(jié)果表明，鋼軌接頭處的軌枕，其軌下垂直裂縫比例為60；而鋼軌大腰處的軌下垂直裂縫比例，筋69和弦69分別為37和20。     112 枕中垂直(橫向)裂縫(枕中正彎矩和負(fù)彎矩裂縫)     1981年調(diào)查的69型軌枕(19711976年間生產(chǎn))，筋69軌枕枕中正彎矩裂縫分別為34和11(不同區(qū)段)，弦69枕中裂縫分別為36和13(不

5、同區(qū)段)。裂縫的寬度及長(zhǎng)度均比軌下裂縫嚴(yán)重，有的枕中正負(fù)彎矩裂縫連在一起形成環(huán)向裂縫，個(gè)別軌枕有多道環(huán)向裂縫。 1991年調(diào)查的S2(1986年生產(chǎn))軌枕，枕中垂直裂縫約占調(diào)查裂縫軌枕的237，其中鋼軌接頭處的軌枕，枕中垂直裂縫比率更高，占63以上。       113 軌枕頂面螺栓孔縱向裂縫      這種裂縫通常從螺栓孔處為起點(diǎn)逐漸向軌枕中部和端部延伸，有的一直裂到端部，造成劈裂，嚴(yán)重者裂縫寬達(dá)35mm。1975年及1981年調(diào)查的69型軌枕，沿螺栓孔縱裂的數(shù)量隨不同制造

6、廠家和不同區(qū)段而有所不同。沿釘孔縱裂軌枕占調(diào)查軌枕總數(shù)的比例分別是0、18、20、40、48等。1991年調(diào)查型軌枕共193889根，傷損軌枕有18682根，傷損率為96，頂面沿螺栓孔縱裂占全部傷損軌枕的338?？傊?，軌枕頂面沿螺栓孔縱裂是預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕最為普遍存在的裂縫，不僅運(yùn)營(yíng)數(shù)年的軌枕有，存在路邊備用的軌枕有，      甚至未出廠的軌枕也有；不僅國(guó)內(nèi)軌枕有，就連國(guó)外的軌枕也有。例如19751976年生產(chǎn)并鋪設(shè)于坦贊鐵路的預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕，1977年筆者在坦贊鐵路考察時(shí)發(fā)現(xiàn)沿頂面螺栓孔縱裂的預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕數(shù)量達(dá)20。 

7、60;    11 4軌枕頂面螺栓孔處橫裂(平行于鋼軌方向)      69型軌枕和型枕都有這種裂縫出現(xiàn)。從調(diào)查結(jié)果看，大多數(shù)橫裂方向與列車(chē)運(yùn)行方向一致，即出現(xiàn)于復(fù)線鐵路的單向運(yùn)行區(qū)段。      115 軌枕端部縱向裂縫      這種縱向裂縫有的出現(xiàn)在軌枕端部頂面和底面，也有的出現(xiàn)在端部?jī)蓚?cè)，大致與鋼筋(鋼絲)平行。      116 

8、;軌枕中部縱向裂縫      這種縱向裂縫發(fā)生在軌枕中部的頂面和側(cè)面，平行于鋼筋方向，裂縫長(zhǎng)度可達(dá)30110mm，裂縫寬度約053mm，最大可達(dá)5mm。      117 龜裂      軌枕端部、中部的頂面或側(cè)面出現(xiàn)縱橫交錯(cuò)、不規(guī)則的網(wǎng)狀裂縫。      12 裂縫的表現(xiàn)      (1)預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕產(chǎn)生裂縫較難避免。從七

9、十、八十年代調(diào)查的69型軌枕和九十年代調(diào)查的型枕看，軌下及枕中的正負(fù)彎矩裂縫，沿螺栓孔等處出現(xiàn)的各種類型縱向裂縫均有發(fā)生，甚至坦贊鐵路的混凝土軌枕也有沿螺栓孔裂縫。      1975年筆者參加了對(duì)滬寧、京廣、東北各線的調(diào)查，被調(diào)查的軌枕共計(jì)51117根，縱裂軌枕總數(shù)為5450根，占106。 1981年鐵道部曾組織對(duì)東北部分線路進(jìn)行了分段調(diào)查，其縱裂、橫裂軌枕數(shù)量分別占調(diào)查區(qū)段軌構(gòu)數(shù)量的11、20、37、60、83不等。1991年鐵道部對(duì)20條干線的112km線路的193888根型軌枕進(jìn)行調(diào)查，共發(fā)現(xiàn)裂縫軌枕18582根，損傷率為96

10、，其中軌枕頂面沿螺栓孔縱裂，頂面和側(cè)面縱裂、枕中頂面橫裂分別占裂縫軌枕總數(shù)的338、15、381。      (2)包括沿螺栓孔縱裂在內(nèi)的各類型縱向裂縫起初長(zhǎng)度和寬度都很小。隨著時(shí)間推移，不論是運(yùn)營(yíng)線路上的軌枕還是未鋪設(shè)的備用軌枕，裂縫均存在不斷發(fā)展的趨勢(shì)，裂縫寬度從05mm5mm不等，長(zhǎng)度一直縱裂至兩端，直至貫通，造成劈裂。      (3)雖不同型號(hào)軌枕產(chǎn)生裂縫情況沒(méi)有明顯區(qū)別，但不同廠家，不同時(shí)間生產(chǎn)的軌枕，包括在同一線路區(qū)段的不同廠家軌枕縱裂縫的表現(xiàn)卻有明顯區(qū)別。例如有一Jl和S2型軌枕

11、混鋪地段，在同樣的鋪設(shè)條件，即線路的平、縱斷面，通過(guò)總重相同，J1型枕雖比S2型枕低一級(jí)，但傷損的根數(shù)，尤其是縱向裂縫卻少得多。但從總體來(lái)看，19681976年間生產(chǎn)的69型枕各類裂縫，特別是縱裂和龜裂的比例和程度要嚴(yán)重得多。      2 混凝土軌枕裂縫的成因      混凝土軌枕裂縫的生成可以從結(jié)構(gòu)、工藝、材料等方面探討，也可從設(shè)計(jì)、制造、鋪設(shè)、使用等方面研究。在此，僅從物理、化學(xué)、力學(xué)的角度進(jìn)行分析。      21 力

12、學(xué)因素      混凝土軌枕所受彎矩的大小不僅與枕上動(dòng)壓力有關(guān)，而且與枕下道碴支承狀態(tài)有關(guān)。原先設(shè)計(jì)規(guī)定鋪設(shè)和養(yǎng)護(hù)時(shí)應(yīng)使軌枕中間部分掏空400rnm，掏空部分道碴頂面應(yīng)低于枕底30mm，避免負(fù)彎矩過(guò)大而產(chǎn)生枕中上部橫裂。近年來(lái)要求中間不掏空，即中間應(yīng)墊滿浮碴。設(shè)計(jì)時(shí)假設(shè)中間部分的支承反力應(yīng)為軌下部分的34(掏空時(shí)為0)。與一般的預(yù)應(yīng)力混凝土制品不同的是軌枕的支承狀態(tài)隨著列車(chē)的運(yùn)行及養(yǎng)護(hù)維修條件而不斷變化，一旦當(dāng)支承狀態(tài)與枕上垂直動(dòng)壓力力聯(lián)合作用引起的彎矩超過(guò)設(shè)計(jì)限值時(shí)，則軌枕的相應(yīng)部分就會(huì)產(chǎn)生如圖1、圖2所示的裂縫。此外當(dāng)預(yù)加應(yīng)力偏大而脫模時(shí)混

13、凝土強(qiáng)度又不足時(shí)，軌枕端部就會(huì)產(chǎn)生如圖5、圖6所示的縱向裂縫；列車(chē)運(yùn)行時(shí)對(duì)鋼軌的水平和縱向作用力和螺旋道釘引起的上拔力又會(huì)使軌枕螺栓道釘孔周?chē)a(chǎn)生如圖3、圖4所示的縱向裂縫和橫向裂縫。      由于預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕橫向裂縫(軌下正彎矩和枕中正、負(fù)彎矩)在計(jì)算和試驗(yàn)方面均已有諸多研究，而縱向裂縫的計(jì)算及試驗(yàn)卻很少涉及。在此，僅對(duì)端部縱向裂縫(或稱水平裂縫)作一分析：      根據(jù)清華大學(xué)研究，先張法高強(qiáng)鋼絲預(yù)應(yīng)力混凝土梁，當(dāng)預(yù)應(yīng)力值較高時(shí)，沿梁高離開(kāi)預(yù)應(yīng)力筋一段距離，靠近中和軸附近，在梁端面上

14、出現(xiàn)拉應(yīng)力6Y，常引起端頭裂縫，如圖8所示。      通過(guò)20余根梁的模擬試驗(yàn)，建立了端面最大拉應(yīng)力計(jì)算公式：6Ymaxk6 o      式中：6 o一梁端橫截面上平均壓應(yīng)力：6 oNA (A為梁端橫截面積，N為混凝土預(yù)壓力)；     k一應(yīng)力系數(shù)，其變化規(guī)律可近似表達(dá)為：     k118(eh)2十025   

15、0; 式中：e一集中力距底邊的距離；h一為端部梁高；     裂縫發(fā)生的位置C(裂縫與梁底面的距離)：eh     梁的抗裂性驗(yàn)算必須滿足下式要求：6Ymaxrf t     式中：f t一混凝土的抗拉強(qiáng)度；     r一塑性系數(shù)(一般取17)      將以上研究結(jié)果用來(lái)驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕的端部拉應(yīng)力，得出表l。&

16、#160;     由表1可見(jiàn)，預(yù)應(yīng)力引起的軌枕端面最大水平拉應(yīng)力6Ymax約為混凝土設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度的7590，并為考慮塑性變形后的混凝土抗拉強(qiáng)度的50，僅此單一因素，軌枕單面是不會(huì)產(chǎn)生縱向裂縫的。但當(dāng)混凝土放張強(qiáng)度不足、溫差、干縮、堿集料反應(yīng)等因素附加作用時(shí)，則易造成6Ymaxft (物理化學(xué)作用時(shí)塑性變形不起作用)，從而引起縱向裂縫。此外，螺旋道釘上拔力較大時(shí)，與預(yù)加應(yīng)力疊加，則容易造成釘孔縱裂。      22 物理因素      

17、物理因素系指軌枕制造和鋪設(shè)、運(yùn)營(yíng)過(guò)程中受冷熱、干濕、凍融等的作用。當(dāng)蒸汽養(yǎng)護(hù)過(guò)程中升溫很快，恒溫溫度很高時(shí)，由于混凝土中氣、水、水泥、砂石等不同材料熱膨脹系數(shù)不同，而混凝土初期結(jié)構(gòu)強(qiáng)度又很低時(shí)，高溫使氣、水大大膨脹，造成混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)缺陷，容易引起軌枕表面特別是端頭表面的混凝土龜裂，疏松。      有一段時(shí)間，不少工廠軌枕生產(chǎn)中蒸汽養(yǎng)護(hù)沒(méi)有預(yù)養(yǎng)時(shí)間，升溫很快，恒溫溫度高于95，脫模時(shí)軌枕端部混凝土腫脹、疏松情況常有發(fā)生。而且放張時(shí)混凝土強(qiáng)度很多低于35Nmm2(70fcu)，造成混凝土軌枕縱裂、龜裂現(xiàn)象較多。   

18、;   當(dāng)出廠時(shí)僅有細(xì)微裂縫或僅有隱性微裂(肉眼看不見(jiàn))的軌枕，在運(yùn)營(yíng)過(guò)程中，受到振動(dòng)、沖擊、疲勞荷載的作用，以及外界環(huán)境不斷變化著的干濕循環(huán)，凍融循環(huán)作用，也會(huì)使裂縫的寬度和長(zhǎng)度發(fā)展。      23 化學(xué)因素      化學(xué)因素指鋼筋銹蝕、混凝土腐蝕、碳酸化、堿集料反應(yīng)等。對(duì)中國(guó)混凝土軌枕而言，其中堿集料反應(yīng)(AAR)引起的破壞不容忽視。堿集料反應(yīng)的三個(gè)條件是：活性集料、高堿水泥和水，其破壞機(jī)理是以上三種物質(zhì)進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)，在混凝土內(nèi)集料與水泥石的界面上生成硅酸鹽

19、凝膠，體積膨脹，引起混凝土開(kāi)裂。其中最為普遍的堿-硅酸反應(yīng)，方程式為：     SiO 2十2ROH十nH 20R 2Sio 3(n十1)H 20(R為Na或K)      由于中國(guó)生產(chǎn)的水泥長(zhǎng)期對(duì)堿含量不作限制。采用高堿水泥可提高水泥產(chǎn)量，降低成本。而中國(guó)有一些地區(qū)的混凝土粗集料(石子)具有明顯的堿活性，二者結(jié)合在一起，容易形成堿集料反應(yīng)(AAR)破壞。這個(gè)問(wèn)題是從六十年代末期開(kāi)始，某工廠生產(chǎn)的預(yù)應(yīng)力混凝土軌枕(以及橋梁)屢屢發(fā)生縱裂和龜裂，而

20、又從結(jié)構(gòu)、工藝、鋪設(shè)養(yǎng)護(hù)條件進(jìn)行改進(jìn)還依然有縱裂、龜裂出現(xiàn)，直至八十年代末期，才開(kāi)始認(rèn)識(shí)并通過(guò)試驗(yàn)予以證實(shí)的。檢驗(yàn)過(guò)程是：先從軌枕混凝土中取芯樣，檢驗(yàn)項(xiàng)目包括：肉眼或用立體顯微鏡觀察，再用偏反光顯微鏡觀察光薄片，一般AAR造成的破壞常會(huì)損傷集料顆粒，裂縫多從集料延伸至漿體，有時(shí)還能明顯觀察到集料顆料裂開(kāi)，或邊緣被撕裂。這一特征十分重要，因鹽腐蝕、化學(xué)腐蝕、鋼筋銹蝕、碳酸化、機(jī)械荷載等不會(huì)使集料顆粒受到損傷，因此這是AAR與其他破壞因素的主要特征；依靠電子顯微鏡加上能譜分析可以測(cè)得堿硅酸鹽凝膠的化學(xué)成分，這是發(fā)生AAR的直接證明。另外，將混凝土的集料用機(jī)械方法和化學(xué)方法(一般是鹽酸溶液處理)分離

21、出來(lái)，再用快速法和巖相法鑒定其堿活性，如對(duì)上海站所用寬軌枕以及濱綏線軌枕鑒定其堿活性，用壓蒸快速法測(cè)得部分活性集料的膨脹值如表2。      從表2中可看出，砂不具有堿活性，而粗集料中活性較大者膨脹率已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)01，接近于04，然后采用綜合判定，可證實(shí)AAR破壞的可信程度。      鐵科院曾對(duì)中國(guó)華東、華南、華中、華北、西南、西北、東北各地區(qū)的15家軌枕廠現(xiàn)行使用的粗集料進(jìn)行堿活性檢驗(yàn)，先用巖相法評(píng)定出可疑集料，采用壓蒸快速法鑒定有10家廠的集料有潛在活性，以后再采用普通砂漿棒法和混凝土柱法，

22、匯總后最終評(píng)定為5家.      粗集料有堿活性，分別分布在華北、華中、西南、西北地區(qū)。由此可見(jiàn)，AAR引起的軌枕龜裂，縱裂問(wèn)題不容忽視。      綜上所述，縱向裂縫主要由內(nèi)因(材料、結(jié)構(gòu)、工藝因素)所致，外因(荷載及凍融、干濕循環(huán))僅是促其發(fā)展，橫向裂縫則是內(nèi)因(預(yù)應(yīng)力配筋，斷面及混凝土強(qiáng)度)與外因(荷載及軌枕支承條件)綜合作用所致。      3 裂縫對(duì)混凝土軌枕結(jié)構(gòu)耐久性的影響     &

23、#160;(1)軌枕處在露天環(huán)境中，由于混凝土致密，水、氣不會(huì)滲入內(nèi)部，但當(dāng)裂縫開(kāi)展到一定寬度，且裂縫深度到達(dá)保護(hù)層時(shí)，水、氣就會(huì)沿著裂縫逐步滲透到達(dá)鋼筋，引起鋼筋腐蝕、生銹，鐵銹是一種鐵的化合物(氧化鐵)，其體積膨脹4倍，在混凝土內(nèi)部引起內(nèi)應(yīng)力，導(dǎo)致混凝土進(jìn)一步開(kāi)裂，并使預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的握裹力降低，從而影響軌枕的承載能力。      需要指出的是，混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋的腐蝕主要是電化學(xué)腐蝕，其腐蝕速度(程度)與鋼筋所處環(huán)境的堿度(pH值)有關(guān)，pH值越高，越能保護(hù)鋼筋不被腐蝕。當(dāng)結(jié)構(gòu)混凝土有裂縫時(shí)，水進(jìn)入到鋼筋引起氧化，鋼筋銹蝕，氣進(jìn)入裂縫引

24、起混凝土碳酸化，降低pH值，加深鋼筋腐蝕，而且這種腐蝕當(dāng)有C1-和SO42-離子存在時(shí)會(huì)加劇。      (2)研究表明，結(jié)構(gòu)混凝土的裂縫只有達(dá)到一定寬度時(shí)，水、氣才能滲入，引起鋼筋腐蝕。國(guó)內(nèi)外規(guī)范規(guī)定，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫允許寬度為01 03mm(視不同介質(zhì)環(huán)境)，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)甚至不允許出現(xiàn)裂縫，其目的都是為了保證鋼筋不銹蝕。但從國(guó)內(nèi)外作的多次調(diào)查和試驗(yàn)，又證明裂縫寬度與鋼筋銹蝕沒(méi)有直接關(guān)系。      中國(guó)建工四局科研所等八單位曾調(diào)查華南、華東、西南、西北的48項(xiàng)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)

25、工程，裂縫寬度為013，1，2，4，9mm，有的達(dá)規(guī)范規(guī)定的30倍之多。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，除在氯化物含量較高環(huán)境中，鋼筋有較大銹蝕外，其余均末發(fā)生銹蝕，日本為探索預(yù)應(yīng)力混凝土接觸網(wǎng)支柱產(chǎn)生裂縫后的耐久性問(wèn)題，曾將已有裂縫的支柱自然置于冬(10  18)夏(1636)的環(huán)境中進(jìn)行長(zhǎng)達(dá)二十余年的反復(fù)凍融試驗(yàn)，從長(zhǎng)期的觀測(cè)總結(jié)中，可看出裂縫寬度沒(méi)有擴(kuò)展，混凝土的碳酸化也是輕微的，未發(fā)現(xiàn)內(nèi)部鋼筋銹蝕。      軌枕雖然也處于露天環(huán)境，但底部有30cm厚的道渣墊層，不會(huì)浸泡在水中。根據(jù)調(diào)查分析，表面寬度不超過(guò)lmm的裂縫，深度一般也達(dá)不到鋼

26、筋位置。這種裂縫對(duì)其結(jié)構(gòu)性能是不會(huì)有影響的。      (3)調(diào)查研究還表明，縱向裂縫對(duì)結(jié)構(gòu)耐久性的影響一般要比橫向裂縫嚴(yán)重。因鋼筋混凝土構(gòu)件的縱向裂縫引起的鋼筋銹蝕會(huì)使保護(hù)層剝落，龜裂擴(kuò)展會(huì)引起混凝土疏松、掉塊。筆者等曾從不同線路上抽取16根，其中帶有不同縱裂狀態(tài)的軌枕11根，常態(tài)軌枕5根，逐根進(jìn)行軌下截面靜載抗裂強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度試驗(yàn)。從表3的試驗(yàn)結(jié)果可看出：出現(xiàn)貫通裂縫的軌枕，大部分軌下截面的靜載抗裂強(qiáng)度有比較明顯的降低；端部縱裂或龜裂的軌枕，靜載抗裂強(qiáng)度及疲勞強(qiáng)度，與常態(tài)軌枕比較，一般無(wú)顯著差別。這說(shuō)明軌端部的縱裂和龜裂多是從表面開(kāi)始，還未

27、發(fā)展到影響混凝土與鋼筋的握裹力。      另?yè)?jù)八十年代昆明鐵路局的調(diào)查，螺旋道釘孔頂面縱裂寬度不超過(guò)lmm的軌枕使用十年，通過(guò)總重26噸，大都仍能保持軌距。剖開(kāi)縱裂軌枕，內(nèi)部鋼筋一般均末銹蝕，但沿釘孔縱裂寬度達(dá)3mm以上，裂縫長(zhǎng)度從釘孔延伸至兩端變截面時(shí)，將對(duì)軌距保持能力造成影響。      從多次調(diào)查及表3試驗(yàn)結(jié)果可看出，寬度和長(zhǎng)度都不大的裂縫對(duì)軌枕承載能力幾乎沒(méi)有影響。因此可以采用修補(bǔ)辦法將裂縫封閉，以提高結(jié)構(gòu)耐久性。中國(guó)鐵科院等單位研制的補(bǔ)縫膠、修補(bǔ)膠等用來(lái)修補(bǔ)裂縫軌枕，施工簡(jiǎn)單易行，造

28、價(jià)低廉，對(duì)提高軌枕結(jié)構(gòu)耐久性，具有良好效果.     4 混凝土軌枕裂縫的預(yù)防和控制      軌枕作為一種預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，要想完全杜絕裂縫是很難做到的。但裂縫畢竟是有害的。為此，應(yīng)當(dāng)竭盡全力來(lái)防止裂縫的出現(xiàn)。      預(yù)防和控制裂縫，可以從三方面入手：      (1)從力學(xué)角度，為防止橫向裂縫，除了根據(jù)可能出現(xiàn)的最大荷載，合理配置預(yù)應(yīng)力鋼筋外，還應(yīng)加強(qiáng)端部箍筋和道釘孔處螺旋筋的配置。此外，

29、加強(qiáng)線路維修養(yǎng)護(hù)，使軌枕處于良好支承狀態(tài)也是防止軌枕軌下和枕中出現(xiàn)橫向裂縫的重要條件。      箍筋和螺旋筋的設(shè)置有利于防止軌枕端部和中部縱裂以及釘孔裂縫，但目前箍筋本身不成整體，且與預(yù)應(yīng)力鋼筋只是松散搭接，在防止縱裂方面效果有限。有的工廠嚴(yán)格將端部箍筋布置在離端頭30mm范圍內(nèi)，并與預(yù)應(yīng)力鋼筋牢固綁扎在一起，從而發(fā)現(xiàn)對(duì)防止端部縱裂有很好效果。      (2)加強(qiáng)生產(chǎn)管理，嚴(yán)格操作工藝      九十年代以后，中國(guó)混凝土軌枕工廠的上級(jí)管理部門(mén)對(duì)工藝操作提出按技術(shù)條件和檢查細(xì)則嚴(yán)格要求，如嚴(yán)格混凝土配合比，確保振動(dòng)密實(shí)和混凝土強(qiáng)度(包括放張強(qiáng)度)，特別是蒸汽養(yǎng)護(hù)，要求預(yù)養(yǎng)時(shí)間2h，升溫速度20h，恒溫速度60，脫模時(shí)軌枕表面與環(huán)境溫度之差2040，有的工廠還在軌枕脫模存放的三天