單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、課程設(shè)計(jì)專業(yè)：土木工程（本科）學(xué)號(hào):姓名：楊樹國日期：2008年4月16日一、設(shè)計(jì)資料1、白銀有色（集團(tuán)）公司某單層車間建筑平面圖。2、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)。二、計(jì)算簡圖的確定2.1計(jì)算上柱高及全柱高：室外地坪為-0.15m基礎(chǔ)梁高0.6m高出地面o.im放置于基礎(chǔ)頂面,故基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-0.65m根據(jù)設(shè)計(jì)資料得：上柱高Hu=吊車梁高+軌道構(gòu)造高度+吊車高度+安全距離=900+200+2734+166=4000=4m全柱高H=軌頂標(biāo)高-（吊車梁高+軌道構(gòu)造高）+上柱高-基頂標(biāo)高=6.8-（0.9+0.2）+4+0.65=10.35故下柱高Hi=H-Hu=10.35-4.0=6.35m上柱與全柱

2、高的比值'土=旦°=0.38610.352.2柱截面尺寸：因電車工作級(jí)別為A5,故根據(jù)書表2.9（A）的參考數(shù)據(jù),上柱采用矩形截面AC列柱：bxh=500mmx500mmB列柱：bxh=500mmx700mm下柱選用I型A、C列柱：bxhKhf=500mmx1200mmx200mmB列柱：bxhxhf=500mmx1600mmx200mm（其余尺寸見圖），根據(jù)書表2.8關(guān)于下柱截面寬度和高度的限值，驗(yàn)算初步確定的截面尺寸，對(duì)于下柱截面寬度A、C歹U柱：生二6350=254mm<b=500mm（符合）2525B歹U柱：也=6350=254mm<b=500mm（符合）

3、2525對(duì)于下柱截面高度：A、C及B歹U柱皆有：電=6350=529mm<h=l200mm(符合)12122.3上、下柱截面慣性及其比值排架AC列柱上柱Iu5005003=5.208109mm412下柱L50012003-22008003121213270021+4一200503(-50)2-20050=7.0671010mm436322比值:9、5.20810=0.074Ii7.0671010排架B列柱1上柱Iu5007003=1.4291010mm4121a1a下柱L50016003-22001200312121.211001+4200503(50)220050=1.1991011m

4、m436322比值：=L=1.42910：=0.119Ii1.19910112.4校核C:c_80。對(duì)于邊列柱A、C,吊車橋架外邊緣至上柱的邊緣的凈空寬度應(yīng)滿足查表B=300mm,取e=750mm所以將AC列柱向外移動(dòng)150mm此時(shí)c=100mm>80mm滿足要求。對(duì)于中列柱Bc=eB_h1=750300350=100mm80mm,滿足要求。三、荷載計(jì)算3.1屋蓋結(jié)構(gòu)白重預(yù)應(yīng)力大形屋面板1.4KN/m225m僧水泥砂漿找平層0.5KN/m2一氈而油隔氣層0.5KN/m2100m僧珍珠巖制品保濕層0.4KN/m225mn泥砂漿找平層0.5KN/m2三氈四油防水層上鋪小石子0.4KN/m2天

5、溝板'gKN/m22.026=12.12KN每棉天窗架每側(cè)傳致屋架的荷載34KN屋架白重122KN則作用于橫向平面排架邊柱柱頂屋蓋結(jié)構(gòu)白重為h,eci=eAi=（二-150）150=50mm作用點(diǎn)在上柱中線右23.2柱白重上柱：GA2=GC2=250.50.54=25KN下柱：GA3=GC3=256.350.50.220.70.120.12°.50.051.13.3吊車梁及軌道白重3.4屋面活荷載由荷載規(guī)范可知，對(duì)于不上人的鋼筋混凝土屋面，其均勻活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.7KN/m2,大于該廠房所在地區(qū)的基本雪壓S°=0.45KN/m。故屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為：

6、3.5吊車荷載AB跨：由任務(wù)書表格查得，Pmax,k=230KN,B=6390mm,K=5000mmQ2,k=69.77KN，吊車總重：370KN小車重69.77KN根據(jù)B與K及反力影響，可算得與各輪對(duì)應(yīng)的反力影響線豎標(biāo)如圖，于是求得作用于柱上的吊車垂直荷載：作用于每個(gè)輪子的吊車水平制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值：對(duì)硬鉤吊車：:=0.20則作用于排架上的吊車水平荷載，其作用點(diǎn)到柱頂?shù)拇怪本嚯xy=Hu-he=4.0-0.9=3.1m（he為吊車梁高）BC跨：由任務(wù)書表格查得:Pmax,k=474KN,B=6975mm,K=5000mmQ2,k=155KN，吊車總重：580KN小車重155KN作用于每個(gè)輪子的吊車水

7、平制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值：則作用于排架上的吊車水平荷載，其作用點(diǎn)到柱頂?shù)拇怪本嚯x，、八v3.1y=Hu-he=4.0-0.9=3.1m（he為吊車梁局）=一=0.775Hu4.03.6風(fēng)荷載XX地區(qū)的基本風(fēng)壓w°=0.55KN/m2,對(duì)于城市地區(qū)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)七按B類地區(qū)考慮高度取值。對(duì)q,q2按柱頂標(biāo)高9.7"z=1.00,對(duì)Fw%=1.14。風(fēng)荷載體型系數(shù)匕的分布如圖4所示。Vs=0.6所以綜上所述，有排架受荷總圖如下四、排架內(nèi)力計(jì)算4.1恒荷載作用下排架的內(nèi)力將圖5中的恒荷載G1,G2及G4的作用簡化為圖6中的a,b,c所示的計(jì)算簡圖在G1作用下，規(guī)定彎矩順時(shí)針為正，逆時(shí)針

8、為負(fù)，簡力向右為正，向左為負(fù)。已知n=0.074，九=0.386，由附圖1.2中的公式得，故在Mn作用下不動(dòng)較支承的柱頂反力故附圖1.3中公式故在M12作用下不動(dòng)較支承的柱頂反力因此在M11和M12共同作用下（即在G1作用下）不動(dòng)較支承的柱頂反力相應(yīng)的彎矩圖如圖所示g2的作用下相應(yīng)的彎矩圖如圖所示。G4的作用下相應(yīng)的彎矩如圖所示，將圖的彎矩圖疊加，得在Gi,G2,G4作用下的恒荷載彎矩圖，相應(yīng)的軸力N如圖，所示因恒荷載對(duì)稱，Rb=04.2屋面活荷載作用A柱（Q柱n=0.074，丸=0.386，由附圖1.1得B柱n=0.119，舄=0.386，由附圖1.1得簡力分配系數(shù)M11=Qa1e=56.7

9、0.05=2.84KNm，AEE:M12=Qai巳=56.70.35=19.85KNm-B柱：M=Qb左乂0.15=56.7乂0.15=8.51KNm（L）當(dāng)作用與柱頂彎矩時(shí)，A柱：n=0.074，舄=0.386,C1=2.49,C2=0.74,所以Ra電尺2=-0.68-1.42-2.1KNB柱：n=0.119，人=0.386各柱頂剪力AB跨由吊車Dmax在A柱計(jì)算各柱頂剪力。按圖11所示先求AB柱上的吊車豎向荷載對(duì)下柱軸線產(chǎn)生的彎矩為A柱：n=0.074，丸=0.386C3=0.74RA=12.03KNB柱：n=0.119，九=0.386C3=0.89RB=_8.65KN求各柱總的柱頂剪力

10、其內(nèi)力圖如圖12AB跨有吊車Dmax在B柱計(jì)算各柱頂剪力。按圖13所示先求出AB柱上的吊車豎向荷載對(duì)下柱軸線產(chǎn)生的彎矩為A柱：n=0.074，九=0.386C3=0.74B柱：n=0.119，舄=0.386C3=0.89,求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖如圖BC跨有吊車Dmax在C柱計(jì)算各柱頂剪力。按圖15所示先求出BC柱上的吊車豎向荷載對(duì)下柱軸線產(chǎn)生的彎矩為C柱：n=0.074，舄=0.386C3=0.74B柱：n=0.119，丸=0.386C3=0.89,3求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖如圖BC跨有吊車Dmax在B柱計(jì)算各柱頂剪力。按圖17所示先求出BC柱上的吊車豎向荷載對(duì)下柱軸線產(chǎn)生的彎矩為C柱：

11、n=0.074，丸=0.386C3=0.74B柱：n=0.119，丸=0.386C3=0.89,求各柱總的柱頂剪力其內(nèi)力圖4.3吊車橫向水平荷載作用在排架的內(nèi)力0.9m,=23.49吊車橫向水平荷載Tmax是作用于吊車梁頂面。釧焊車間的吊車梁高度為故Tmax的作用點(diǎn)離柱頂?shù)母叨葹椋簓=H1-0.9=4.0-0.9=3.1m,蘭=31=0.7775,即y=0.775H1,TmaxmaxH4.04.3.1AB跨有吊車，Tmax在AB柱計(jì)算各柱頂剪力A柱:n=0.074，九=0.386由附圖1.5中得,2-2.13對(duì)于5C55絲0.1h0.4業(yè)0.4=0.343】-1n2-2.43對(duì)于y=0.8Hu

12、,C5=21而y=0.775Hu,利用線性內(nèi)插得，C0.355所以Ra=TmaxC5=23.490.355=8.34KNB柱：n=0.119，九=0.386由附圖1.5中得,2-2.1"&30.2430.1對(duì)于y=0.7Hu,C5"IT=0.460.1120.4h0.42一2.43對(duì)于y=0.8Hu,C5=,521*一1-n而y=0.775Hu，利用線性內(nèi)插得，C5=0.4015所以珞=TmaxC5=23.490.4015=9.43KNmax求各柱總的柱頂剪力各柱彎矩、剪力計(jì)算如下：A柱：VA=23.49-1.23=22.26KN同理可得B、C柱彎矩、剪力內(nèi)力圖如下

13、：4.3.2BC跨有吊車，Tmax在BC柱計(jì)算各柱頂剪力C柱：n=0.074，丸=0.386由附圖1.5中得，對(duì)于y=0.7Hu,C0.4對(duì)于y=0.8Hu,C5=0.34而y=0.775Hu，利用線性內(nèi)插得，C5=0.355所以RC=TmaxC5=54.170.355=19.23KNmaxB柱：n=0.119，九=0.386由附圖1.5中得，對(duì)于尸=0.7日，C5=0.46對(duì)于y=0.8Hu,C5=0.4而y=0.775Hu,利用線性內(nèi)插得，C0.4015所以RB=TmaxC5=54.170.4015=21.75KN求各柱總的柱頂剪力內(nèi)力圖如下：4.4風(fēng)荷載作用下排架的內(nèi)力A柱：n=0.07

14、4，九=0.386，由附圖1.8得,求各柱頂總的剪力其內(nèi)力圖如圖：橫墻的最大間距S=54,32<54<72,所以由砌體結(jié)構(gòu)表4.2得，為剛性方案墻高：H=6.8+2.734+0.1+1.7+0.15+0.15=11.63m計(jì)算連系梁白重及所承擔(dān)的墻白重：內(nèi)力組合5.1按周期等效集中于屋蓋處的重力荷載代表值載荷類別跨別AB跨BC跨屋面白重807.58雪何載72.9吊車梁，軌道及軌道連接的白重87.6柱白重A柱：25+52.4=77.4B柱:35+61.1=96.1C柱：77.4外墻白重5.2按地震作用等效集中于屋蓋處的重力荷載代表值：A, 5.3集中吊車梁頂面處的重力荷載GcriB跨

15、無吊重時(shí)吊車最大輪壓：B, C跨無吊重時(shí)吊車最大輪壓：根據(jù)吊車梁支座反力影響線計(jì)算一臺(tái)吊車重力荷載在柱上產(chǎn)生的最大反力A,B跨：Gcri=Rax沖=109.95x(0.167+1)=128.31KNC跨：Gcri=Pmax、yi=183.75x(0.167+1)=214.44KN5.4橫向基本周期混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30(Ec=3.0x107KN/m2)因?yàn)?#39;A=C=1.23101§、B=2.5210JlH-以-'.11=-=1.8310*1Xi所以結(jié)構(gòu)基本周期為T,=2Kt，GM=20.8,1923.87一1.83一1。4=0.95s5.5排架底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值采

16、用底部剪力法計(jì)算橫向水平地震作用，廠房所在地的特征周期Tg=0.4s,地震影響系數(shù)最大值amax=0.08,取結(jié)構(gòu)的阻尼比匚=0.05,所以有守=0.9,1=0.02,2=1因?yàn)長=箜5=2.375，所以Tg<T<5TgTg0.4ggg所以ot1"2amax=fO'(勺x0.08=0.037sTiJ10.95)排架底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：FEK=%G1=0.037癸047.19=75.19KN5.6排架質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值吊車梁頂面處由吊車橋架引起的橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：各質(zhì)點(diǎn)水平地震如圖：5.7橫向水平地震作用效應(yīng)及組合的荷載計(jì)算在F作用下柱頂剪力VA

17、=VC="aF=0.4x75.19=30.08(t)根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定，考慮空間工作和扭轉(zhuǎn)影像調(diào)整排架柱的地震剪力和彎矩，各柱內(nèi)力均乘以調(diào)整系數(shù)0.75，內(nèi)力圖如圖30所示AB跨吊車頂面Fcr1作用于A柱和B柱將AB跨吊車水平荷載作用下排架內(nèi)力乘以系數(shù)0.146，得到排架在AB跨Fcri作用下的內(nèi)力。根據(jù)抗震規(guī)范，對(duì)于A柱，B柱上柱內(nèi)力應(yīng)乘以吊車橋架引起的地震剪力和彎矩增大系數(shù)，A柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)2.0,B柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)3.0，得到其內(nèi)力如圖31。BC跨吊車梁頂面Fcr2作用于C柱和B柱將BC跨吊車水平荷載作用下排架內(nèi)力乘以系數(shù)0.105。根據(jù)抗震規(guī)范，對(duì)于B柱，C柱上

18、柱內(nèi)力應(yīng)乘以吊車橋架引起的地震剪力和彎矩增大系數(shù)，C柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)2.0,B柱上柱內(nèi)力增大系數(shù)3.0，得到Fcr2作用時(shí)的排架內(nèi)力如圖。5.7.2與橫向水平作用效應(yīng)組合的荷載效應(yīng)計(jì)算雪荷重力荷載效應(yīng)50海面雪荷載與屋面活荷載比值為0.5X0.45/0.7=0.321所以50福面雪荷載作用于AB,BC跨時(shí)所產(chǎn)生的排架柱內(nèi)力可以利用疊加原理計(jì)算，即由屋面活荷載分別作用于AB,BC跨時(shí)乘以0.45進(jìn)行相加，從而得到屋面雪荷載作用下的內(nèi)力。5.7.3AB跨有吊車min,kPmin77=Dmaxk工=338.280.87KNPmax322Dmin,k_338.2Dmaxk560.76max,k=0.

19、603當(dāng)Dmax'作用在A柱時(shí)，其內(nèi)力圖為當(dāng)Dma；作用在B柱時(shí)，其內(nèi)力圖為5.7.4BC跨有吊車rDmin,Dmax,<_Pmjn=69-921=97.05KN,Dmink=697=0.635Pmax663.6Dmaxk1097.7當(dāng)Dma：作用在B柱時(shí)，其內(nèi)力圖為當(dāng)Dma/作用在C柱時(shí)，其內(nèi)力圖為柱設(shè)計(jì)6.1柱縱向受力鋼筋計(jì)算無地震作用和有地震作用時(shí)所得到內(nèi)力組合是縱向受力鋼筋計(jì)算的依據(jù)。為便于比較將有地震作用得到的內(nèi)力組合值乘以抗震調(diào)整系數(shù)匕巳，查得vRe=0.8,A柱的內(nèi)力組合匯表如下表：截面無地震作用有地震作用MNVYreM：reN?reV1-1217.07583212

20、.18441.76-161.59638.5-116.36441.76324.8518.8212.18441.76-88.78583-73.94441.762-2224.121135.99107.28808.42-355.96802.79-265.68560.96459.841207.4107.28808.42-210.45570.74-244.34483.83-38941199100.9528.42858.754.23-450.12873.53-34.53-354.14611.74-26851.91270.399.62528.42858.754.23-326.52712.83-23.89-25

21、6.5534.11-23.276.2選取控制截面最不利內(nèi)力混凝土等級(jí)強(qiáng)度C30(Ec=3.0勺0仙/mm2,fc=14.3N/mm2)縱向受力鋼筋采用HRB33(a。由混凝土結(jié)構(gòu)(上)式4.6得，相對(duì)界限受壓區(qū)高度為：4=0.55上下柱采用對(duì)稱配筋，其截面有效高度分別是465和1165mm1-cuEs對(duì)上下柱進(jìn)行大小偏心受壓判斷：上柱：Nb="ifcbbho=1.014.35000.55465=1828.6KNNb=.Ubbh0bf-bhf=1.014.35000.551165下任：500-100150=5439.4KN所以對(duì)于上柱，N<Nb=1828.6KN屬于大偏心受壓對(duì)于

22、下柱，N<Nb=5439.4KN屬于大偏心受壓按照“彎矩相差不多時(shí)，軸力越小越好；軸力相差不多時(shí)，彎矩越大越不利”的原則確定以下最不利內(nèi)力:上柱：M=324.8KN.mN=518.8KN下柱：M=894KN.mN=1199KN6.3柱長度計(jì)算由表2.22得，排架方向，上柱:"2.0=2.04.0=8m下柱：l0=1.0hl=1.06.35=6.35m垂直排架方向：上柱：l°=1.25H=1.254=5.0m下柱：l0=0.8hl=0.86.35=5.08m6.4上柱配筋©=崗+ea=626.06+20=646mm,l08000=16>5故應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)側(cè)移

23、和50022802228022=1.8%>0.6%5002構(gòu)件繞曲引起的二階彎矩對(duì)軸向壓力偏心距的影響，壓力偏心距的影響:選用622（As=氣=2280mm2）,全部縱向鋼筋的配筋率P=e=e。+ea=745.62+40=785.62mm,N=1199：:1fcbfhf=1430KN.N_，x=:=167.69mm.2a=235=70mm且:：:hf=200mm：ifcbf選用4：，20As=氣=1256mm2,，：=12562=0.8%>0.6%3000006.6柱平面外受壓承載力驗(yàn)算上柱平面外受壓承載力驗(yàn)算時(shí)，最大內(nèi)力為N=638.5KN邑=迎°=10由混凝土結(jié)構(gòu)（上

24、）表6.1得，8=0.98b500所以平面外受壓承載力滿足要求，下柱平面外受壓承載力驗(yàn)算時(shí)，最不利內(nèi)力為M=0.9中fcA十fyAJ=2940.08KN/270.3KN,故平面外受壓承載力滿足要求。6.7裂縫寬度驗(yàn)算：上柱：M=324.8KNm,N=518.8KN下柱：M=894KNm,N=1199KN根據(jù)以上兩組內(nèi)力組合項(xiàng)次，可計(jì)算與該兩組內(nèi)力對(duì)應(yīng)的彎矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：上柱：M=283.74KNm,N=356.83KN下柱：M=785.76KNm,N=984.77KNe°=NkMk-283.74x103=795.17mm,356.83因?yàn)閑=795J7=1.70.55故應(yīng)做裂縫寬度

25、驗(yàn)算h0465故最大裂縫寬度：Wmax=a撰暨1.9c+0.08畢'=0.28mm<lwmax】=0.3mm滿足要求。EsIe；dwmax=ac中-1.9c+0.08=0.27mm<IWmax】=0.3mm炳足要求EsIBeJ所以下柱配筋選為4中20(As=As=1256mm2)。6.8柱牛腿設(shè)計(jì)6.8.1牛腿幾何尺寸的確定牛腿截面寬度與柱寬度相等為500mm取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離C1=80,吊車梁端部寬為340mm吊車梁軸線到柱面外側(cè)的距離為750mm則牛腿頂面的長度為750-500+340/2+80=500mm相應(yīng)牛腿水平截面高度為500+900=1400mm牛

26、腿外邊緣高度加=500mm，傾角a=45°,于是牛腿的幾何尺寸如圖所示：6.8.2牛腿配筋由于吊車垂直荷載作用于下柱截面內(nèi)，即a=750-800=-50mm<0,故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋縱向鋼筋取仙16，箍筋取。121006.8.3牛腿局部擠壓驗(yàn)算設(shè)墊板的長度和寬度為500x500mm局部壓力標(biāo)準(zhǔn)組合值:故局部擠壓應(yīng)力為：-sk3Fvk604.56103A500500_.22=2.42N/mm：0.75fc=0.7514.3=10.73N/mm（滿足要6.9柱的吊裝驗(yàn)算6.9.1吊裝方案：一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處，如圖所示6.9.2荷載計(jì)算：上柱白重：g1=1.2

27、1.5250.50.5=11.25KN/m20.5(1.40.7-1/20.2)午月退自重:g1=1.21.525=30.86KN/m0.7下柱白重:91=1.2x1.5x25x0.39=17.55,計(jì)算簡圖如圖所示。6.9.3內(nèi)力計(jì)算M=1>d7.55x6.32-絲=400知，彎矩圖如圖所示。82柱吊裝簡易圖6.9.4截面承載力計(jì)算截面1-1:bXh=500x500mm,h0=465mm,As=As=2082.64mm2,fy=300N/mm2故截面承載力：截面2-2:bh=500尺1200mm,h0=1165mm,22As=As=1256mm,fy=300N/mm。故截面承載力：Mu

28、nA/ylho-as)=125$300(116公35)=42578KN.m>948KN.m,所以符合要求。6.9.5裂縫寬度驗(yàn)算由承載力計(jì)算可知，裂縫寬度驗(yàn)算截面1-1即可，鋼筋應(yīng)力如下：按有效受拉混凝土面積計(jì)算的縱向鋼筋配筋率：Re=80=0.018,中=1.1-0.65=0.43te1-bhtesk2wmax=c(cm(1.9c+0.08dl)=0.27mm<Wmax=0.3mm,滿足要求。Es：te七、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)7.1荷載計(jì)算由表6可知荷載值如下：第一組：Mmax=894KN.m,N=1199KN,V=100.9KN；第二組：Mmm=-450.12KN.m,N=873.53KN

29、,V=-34.53KN；第三組：Mmax=1270.3KN.m,M=851.9KN,V=99.62KN；第四組：Mmirl=534.11KN.m,M=-256.5KN,V=-23.27KN。7.1.2由基礎(chǔ)梁傳致基頂?shù)暮奢d(G5)墻重(含兩面抹灰)：(11.63+0.90.6)x64.2k(4.8十1.8)x5.24=229.83KN;窗重：(4.83.2+1.8x4.2)x0.45=12.47KN;基礎(chǔ)梁：64.2=25.2KN所以荷載設(shè)計(jì)值為267.501.2=321KN由基礎(chǔ)梁傳致基礎(chǔ)頂面荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：G5對(duì)基礎(chǔ)底面中心的偏心作用e5=0.25/2十1.2/2=0.75m偏心彎矩:M5=

30、G5e5=3210.75=240.75KN.m7.1.3作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力假定基礎(chǔ)高度為800+50+250=1100mm(800為柱插入深度，由表2.25查得)則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：第一組：M1=894+1.1罰1.32240.75=731.70KNm,第二組：M2=-450.12一1.134.53-240.75=-728.85KNm,N2=321873.53=1194.63KN第三組：M3=851.999.621.1一240.75=479.98KNm,第四組：M4-256.5-1.123.27-240.75-522.85KNm,7.2基底尺寸的確定基

31、底尺寸的確定，應(yīng)由標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，故由表5得,A=(1.11.4)F/(frGd)=1nf,因?yàn)?/b=1.52.0，由1/b=1.5和A=(5.777.34)nf,解得，b=(1.962.3)m，取b=2.3m;l=1.5b=1.5x2.3=3.5m,取l=4m驗(yàn)算e0<1/6的條件&=M/N=731.70/(1079.83+22x2.3x4x2)=0.23<1/6=4/6=0.67m(可以)驗(yàn)算其它三組荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的基底應(yīng)力第一組：NM2.2Pmax=+“d+=212.92KN/m2<1.2f=300KN/m2:AwPmin=NGd-M=96.14KN/m2>

32、;0AwP=Pmax*Pmin=154.53KN/m2<f=250KN/m2。2第三組：NM2,2Pmax=十rGd十一=273.11KN/m2<1.2f=300KN/m2;AwPmin=NrGd-M=116.5KN/m2>0AwP=Pmax*Pmin=194.81kn/m2<f=250KN/m2。2第四組：-NM22Pmax=N+rGd+M=209.31KN/m2<1.2f=300KN/m2:AwPmin=NrGd-M=38.73KN/m2>0;AwP=d+%=124.02KN/m2<f=250KN/m2。2所以均可以。因?yàn)樵撥囬g屬于可不做地基變形計(jì)算的二級(jí)建筑結(jié)構(gòu)，所以最后確定基底尺寸為2.6mX4m基礎(chǔ)受離圖40所示。前面已初步確定基礎(chǔ)的高度為1.1m,如采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖41所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切力驗(yàn)算。7.3.1在各組荷載設(shè)計(jì)值作用下的低級(jí)最大凈反力NM2弟一組：Ps,ma-+=265.51KN/m2;第二組：Pg=?W=233.76KN/m2;第三