《土力學(xué)與地基基礎(chǔ)》期末考試復(fù)習(xí)題說課講解

1、此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除機密啟用前大連理工大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院2016年秋土力學(xué)與地基基礎(chǔ)期末考試復(fù)習(xí)題注意事項：本復(fù)習(xí)題滿分共：400分。一、單項選擇題：1、下列說法中正確的是（）。A.土抗剪強度與該面上總正應(yīng)力直接相關(guān)B.土抗剪強度與該面上有效正應(yīng)力成正比C.剪切破裂面發(fā)生在最大剪應(yīng)力作用面上D.破裂面與小主應(yīng)力作用面夾角為450+/22、擋土墻向離開土體方向偏移至土體達到極限平衡狀態(tài)，作用在墻上的土壓力為（）。A.主動土壓力B.被動土壓力C.靜止土壓力D.靜水壓力3、對于（），較易發(fā)生沖切剪切破壞。A.低壓縮性土B.中壓縮性土C.密實砂土D.軟土4、瑞典條分法在分析時忽略

2、了（）。A. 土條間作用力B. 土條間法向作用力C. 土條間切向作用力D. 土條間應(yīng)力和應(yīng)變5、按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積時，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)（）。A按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)標準組合B按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準永久組合C.應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合，采用相應(yīng)分項系數(shù)D應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)基本組合，其分項系數(shù)均為1.0）。6、墻下條形基礎(chǔ)底寬1m,埋深1m,承重墻傳來的豎向荷載為150kN/m,則基底壓力為（A100kPaB120kPaC170kPaD150kPa7、計算土中自重應(yīng)力時，地下水位以下的土層應(yīng)采用（）。A濕重度B飽和重度C.浮重度D天然重度8

3、、若代表土中某點應(yīng)力狀態(tài)的摩爾應(yīng)力圓與抗剪強度包線相切，則表明土中該點（）。A任一平面上的剪應(yīng)力都小于土的抗剪強度B某一平面上的剪應(yīng)力超過了土的抗剪強度C.在相切點代表平面上，剪應(yīng)力等于抗剪強度D在最大剪應(yīng)力作用面上，剪應(yīng)力等于抗剪強度9、當擋土墻后的填土處于主動極限平衡狀態(tài)時，擋土墻（）。A在外荷載作用下推擠墻背土體B被土壓力推動而偏離墻背土體C.被土體限制而處于原來的位置D受外力限制而處于原來的位置10、地基穩(wěn)定性分析中，如果采用。=0分析法，這時土的抗剪強度指標應(yīng)該采用（）方法測定。A三軸固結(jié)不排水試驗B直剪試驗慢剪C.現(xiàn)場十字板試驗D標準貫入試驗只供學(xué)習(xí)與交流11、當施工進度快、地基土

4、的透水性低且排水條件不良時，宜選擇（）試驗。A不固結(jié)不排水剪B固結(jié)不排水剪C.固結(jié)排水剪D慢剪12、取自同一土樣的三個飽和試樣進行三軸不固結(jié)不排水剪切試驗，其圍壓分別為50、100、150kPa,最終測得的強度有何區(qū)別？（）。A. 3越大，強度越大B. （3越大，孔隙水壓力越大，強度越小C.與不無關(guān)，強度相似D以上說法都不正確13、當擋土墻向土體方向偏移至土體達到極限平衡狀態(tài)時，作用在墻上的土壓力稱為（）。A被動土壓力B主動土壓力C.靜止土壓力D靜止水壓力14、對于（），較易發(fā)生整體剪切破壞。A高壓縮性土B中壓縮性土C.低壓縮性土D軟土15、計算擋土墻壓力時，荷載效應(yīng)（）。A按正常使用極限狀態(tài)

5、下荷載效應(yīng)標準組合B按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)準永久組合C.按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項系數(shù)D按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但其分項系數(shù)均為1.0二、填空題：1、如果土層在自重作用下的固結(jié)過程尚未完成，即土層中還存在未消散完的超孔隙水壓力，則稱該土層處在狀態(tài)。只供學(xué)習(xí)與交流此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除2、粘性土由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)到另一種狀態(tài)的分界含水量稱為。粘性±由轉(zhuǎn)到的界限含水量稱為液限。3、已知某土樣的壓縮系數(shù)ai20.4MPa1,則該土屬土，若該土樣在自重應(yīng)力作用下的孔隙比為ei0.806,則該土樣的壓縮模量為。4、土的抗剪強度需

6、由試驗確定。試驗可分為和。5、飽和軟粘土的靈敏度可以用試驗或試驗求得。答案解析：1、欠固結(jié)2、界限含水量可塑態(tài)液態(tài)3、中壓縮性4.5154、現(xiàn)場試驗室內(nèi)試驗5、無側(cè)限壓縮十字板剪切6、如果土層在自重作用下的固結(jié)過程已經(jīng)完成，而且歷史上也未承受過比自重應(yīng)力大的應(yīng)力，則稱該土層處在狀態(tài)。7、土是由、和三相所組成的松散顆粒集合體。8、某粘性土經(jīng)試驗測得3=55%,col=50%,qp=31.5%,則Ip=,Il=。9、土抗剪強度由試驗確定，一般來講室內(nèi)試驗有、和等。10、含水量不變，原狀土不排水強度與徹底擾動后重塑土不排水強度之比稱為飽和軟粘土的。答案解析：6、正常固結(jié)7、固相液相氣相8、18.51

7、.279、直剪試驗三軸剪切試驗無側(cè)限壓縮試驗10、靈敏度11、如果土層過去承受過比現(xiàn)在自重應(yīng)力大的應(yīng)力（例如冰川覆蓋），后來應(yīng)力降低（例如冰川后退），土層膨脹，則稱該土層處在狀態(tài)。12、粘性土由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)到另一種狀態(tài)的分界含水量稱為。粘性±由轉(zhuǎn)到的界限含水量稱為縮限。13、中心荷載作用下，基底壓力近似呈分布，在單向偏心荷載作用下，當偏心距e，時，基底壓6力呈分布；當時，基底壓力呈三角形分布。只供學(xué)習(xí)與交流此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除14、地基承受荷載的能力稱為地基承載力，通常區(qū)分為兩種承載力，分別是和。15、含水量不變，土經(jīng)擾動之后強度下降，經(jīng)過靜置它的強度可隨時間而

8、逐漸得到部分恢復(fù)的現(xiàn)象稱為粘性土的。答案解析：11、超固結(jié)12、界限含水量固態(tài)半固態(tài)13、均勻梯形e-614、極限承載力容許承載力15、觸變性三、簡答題：1、分層總和法的含義是什么？2、朗肯土壓力理論與庫倫士壓力理論之間的異同點是什么？3、1958年某地搶修鐵路，在一段原來為水塘的地段（塘底為軟粘土）填筑路基，填筑速度很快，不久發(fā)現(xiàn)填土面明顯降低，而在路基外的洼地隆起，試說明產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因。4、土的自重應(yīng)力在任何情況下都不會引起土層的變形嗎？為什么？5、分別指出下列變化對主動土壓力及被動土壓力各有什么影響？（1）內(nèi)摩擦角變大；（2）外摩擦角變?。唬?）填土面傾角增大。6、試根據(jù)土中應(yīng)力理論

9、，闡述均布條形荷載下地基中附加應(yīng)力的分布規(guī)律。7、某地基土滲透系數(shù)很小，若在其上修建建筑物，需驗算不同時期的穩(wěn)定性，試問：（1）若采用快速施工，驗算竣工時地基穩(wěn)定性應(yīng)采用什么試驗方法確定土的抗剪強度指標？為什么？（2）若采用慢速施工,驗算竣工時地基穩(wěn)定性應(yīng)采用什么試驗方法確定土的抗剪強度指標？為什么？8、分別指出下列變化對主動土壓力及被動土壓力各有什么影響？（1）內(nèi)摩擦角變大；（2）外摩擦角變小;（3）填土面傾角增大。9、土骨架包括哪幾部分結(jié)構(gòu)，為什么把結(jié)合水劃入土骨架結(jié)構(gòu)中？1、分層總和法，即在地基沉降計算深度范圍內(nèi)劃分為若干分層，計算各分層的壓縮量，然后求其總和。地基沉降計算深度是指自基礎(chǔ)

10、底面向下需要計算壓縮變形所達到的深度，亦稱地基壓縮層深度。通常假定地基土壓縮時不考慮側(cè)向變形，采用側(cè)限條件下的壓縮性指標。2、（1）兩種理論分別根據(jù)不同的假設(shè)，以不同的分析方法計算土壓力，只有在最簡單的情況下，兩種計算結(jié)果才相同，否則將得出不同的結(jié)果。（2）朗肯土壓力理論應(yīng)用半空間中的應(yīng)力狀態(tài)和極限平衡理論，為了滿足邊界條件，必須假定墻背是直立的、光滑的，墻后填土是水平的。該理論忽略了墻背與填土之間的摩擦影響，使計算的主動土壓力偏大，被動土壓力偏小。（3）庫倫理論根據(jù)墻后土楔的靜力平衡條此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除件推導(dǎo)出計算公式，并可用于墻背傾斜，填土面傾斜的情況。假定填土是

11、無粘性土，不能直接計算粘性土和粉土的土壓力。庫倫理論假定破壞是一平面，實際上破壞面是一曲面。3答：粘性地基強度性狀是很復(fù)雜的。對于同一種土，強度指標與試驗方法以及試驗條件都有關(guān)。路基填筑速度很快，說明加載速率大，且軟粘土的透水性不良，因此填土荷載產(chǎn)生的孔隙水壓力無法消散，土體中剪應(yīng)力超過了飽和軟粘土不固結(jié)不排水抗剪強度，形成了一連續(xù)的滑動面，地基發(fā)生整體剪切破壞。其特征是填土面下沉，路基外的洼地隆起。4、土中自重應(yīng)力在有些情況下會引起土層的變形。這是因為對于成土年代長久，土體在自重應(yīng)力作用下已經(jīng)完成壓縮固結(jié)，土自重應(yīng)力不會引起土層的變形。對于欠固結(jié)土，由于沉積后經(jīng)歷年代時間不久，其自重固結(jié)作用

12、尚未完成，自重應(yīng)力會引起土層的變形。地下水位下降，使地基中有效自重應(yīng)力增加，從而也會引起土層的變形。5、（1）根據(jù)庫倫士壓力理論，在G保持不變的情況下，當增加時，。-減小，其所對應(yīng)的邊也減小，可知主動土壓力減小。同理，被動土壓力增加。（2）外摩擦角變小，主動土壓力減小。被動土壓力增加。（3）填土面傾角增大，主動土壓力增加。6、（1）z不僅發(fā)生在荷載面積之下，而且分布在荷載面積以外相當大的范圍之下，這就是所謂地基附加應(yīng)力的擴散分布；（2）在離基礎(chǔ)底面（地基表面）不同深度z處各個水平面上，以基底中心點下軸線處的z為最大，隨著距離中軸線愈遠愈??；（3）在荷載分布范圍內(nèi)之下任意點沿垂線的z值，隨深度愈

13、向下愈小。7、某地基土的滲透系數(shù)很小，則可判定為粘性土。粘性土強度性狀是很復(fù)雜的，不同的試驗方法以及試驗條件會導(dǎo)致不同的強度指標。（1）采用快速施工時，地基土的透水性較差，故可采用不固結(jié)不排水試驗或直剪試驗來確定強度指標。（2）慢速施工時，地基荷載增長速率較慢，但地基土透水性較差，故可考慮采用固結(jié)不排水或固結(jié)快剪試驗來確定強度指標。8、（1）根據(jù)庫倫士壓力理論，在G保持不變的情況下，當增加時，。減小，其所對應(yīng)的邊也減小，可知主動土壓力減小。同理，被動土壓力增加。（2）外摩擦角變小，主動土壓力減小。被動土壓力增加。（3）填土面傾角增大，主動土壓力增加。9、土骨架是指土的固體顆粒、結(jié)合水及其他膠結(jié)

14、物質(zhì)的總和。把結(jié)合水劃入土骨架，是因為它受土粒表面引力作用而不服從水力學(xué)規(guī)律的支配，并且它能在土粒之間傳遞法向力和切向力。因此，從受力角度，可以把它與土顆粒劃在一起。五、計算題1、從某土層中取原狀土做試驗，測得土樣體積為50cm3,濕土樣質(zhì)量為98g,烘干后質(zhì)量為77.5g，土粒相對密度為2.65。計算土的天然密度、干密度d、飽和密度sat、有效密度此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除天然含水量、孔隙比e、孔隙率n及飽和度&。解：已知m2.65398g,V50cm,ms77.5g,dsm 98Vms5031.96g/cm77.5V 5031.55g/cmds w 12.65 1

15、d1.55ds e sat"""w1 eds 11 0.711mw100%msVv n 2.65 0.711 0.712.65 0.711 0.7198 77.577.531.96g/cm0.96g/cm3100% 26.45%V dsSrse100%100%0.71100% 42%e 11 0.712645% 265 100% 98.7%0.712、某砂土土樣的密度為1.77g/cm個體積為50cm3的原狀土樣，具濕土質(zhì)量為 0.1kg,烘干后質(zhì)量為0.07kg, 土粒相對密度為2.7, 土的液限l 50% ,塑限p 30%。求：（1）土的塑性指數(shù)Ip和液性指數(shù)

16、Il,并確定該土的名稱和狀態(tài)。（2）設(shè)土粒相對密實度為2.7,求土樣壓縮穩(wěn)定后的孔隙比和飽和度。,含水量為9.8%,土粒相對密度為2.67,烘干后測定最小孔隙比為0.461,最大孔隙比為0.943,試求孔隙比e和相對密實度D,，并評定該砂土的密實度。2.67(10.098)110.656emaxD remaxemin11.770.943 0.656 0.5950.943 0.4612 一 Dr 0.595 33.所以該砂土的密實度為中密。3、解：（1）已知m0.1kg,mwms0.1._3ms 0.07kg, V 50cm0.07 0.03kgmw ms100%43%5030 20 17Il0

17、.43 0.30.65,0.25 0.65 0.750.5 0.3壓密前干密度d 30.07 100050),31.4kg/m壓密前孔隙比:壓密后孔隙比:仔：ei2.7 1 彳11.42.7 1 彳11.70.90.6孔隙比減少：e4、有一砂層，其天然飽和重度 松時裝滿1000 m3容積需干砂1450geisat解：由sat(ds e)1 e砂最密時,e20.90.6 0.320.3kN/m 3最密實狀態(tài)時2.7 ew，得 20.3砂礫體積Vsmin砂礫體積:土粒相對密度為2.7,試驗測得此砂最 干砂1750g。求相對密實度是多少？1ms min wds10,得e 0.65e1450 皿 3

18、537cm1 2.7msmax wdsVv里 648cm31 2.71000 648 0.54648Vsmin儂q0.86537Dr0.860.650.660.860.545、某工程地基的土層分布、地下水位及各層土的天然重度、靜止側(cè)壓力系數(shù)K。如圖1cz及側(cè)向自重應(yīng)力cx分布圖。所示，其下為透水層，試計算并繪出地基的豎向自重應(yīng)力L粘土一3丫1=18kN/mK01=0.6V/h1=2m卜r砂土丫2=19kN/m3K02=0.4h2=2m1丫sa=20kN/m3K03=0.4h3=3m圖1地基土層分布圖解：(1)計算土層不同位置的豎向自重應(yīng)力czA0czBihi18236kPaczeczB2h23

19、619274kPaczDcze3h374(2010)3104kPacz的分布圖如圖3(a)所示。(2)計算土層不同位置的側(cè)向自重應(yīng)力cx的分布圖如圖由于B點上下K。值不同，所以3(b)所示。cx分布圖在B點出現(xiàn)突變。cxA0cxB上cZBK01360.621.6kPacxB下cZBK02360.414.4kPacxCcZCK03740.429.6kPacxDcZDK031040.441.6kPa6:已知某工程地基為飽和粘土層，厚度為8.0m,頂部位薄砂層，底部為不透水的巖層，如圖2所示，基礎(chǔ)中點。下的附加應(yīng)力：在基底處為240KPa,基巖頂面為160KPa。粘土地基的孔隙比己0.88,620.

20、83。滲透系數(shù)k0.6108cm/s。求地基沉降量與時間的關(guān)系。透水砂層I240kPamIJIIJ1160kPa不透水巖層圖2地基示意圖解：1、土層的最終沉降量為:2h1 ei0.88 0.831 0.8880021.3cm2、附加應(yīng)力的比值為:2401601.53、假定地基平均固結(jié)度分別為25%、50%、75%和90%4、計算時間因子Tv0.84由U與查圖（書P125）曲線橫坐標可得Tv0.04,0.175,0.45,5、計算相應(yīng)的時間t地基土的壓縮系數(shù):0.88 0.830.20ee1e20.240.1620.0510.25MPa10.20滲透系數(shù)單位換算:k 0.6 10 8cm/s3.

21、151070.19cm/ 年計算固結(jié)系數(shù):P k(1 e)Cv0.10.19(10.8820.1 0.25 0.0010.83)14100cm/年時間因子:TvCvt 14100t2 一 2H 800640000tTv45.5Tv14100計算相應(yīng)時間t-列表計算:U%系數(shù)時間因子Tv時間t/年沉降量s/cm251.50.041.825.32501.50.175810.64751.50.4520.415.96901.50.8438.219.17得到st關(guān)系曲線如圖3所示:圖3地基沉降與時間關(guān)系圖7:不透水非壓縮巖層上面有一層厚的作用，在該層中產(chǎn)生的附加應(yīng)力如圖e0.92,壓縮系數(shù)0.36MPa

22、1,為多少厘米？10m的正常固結(jié)飽和粘土層，由于地面上條形荷載4所示。已知該土層的物理力學(xué)性質(zhì)為：初始孔隙比滲透系數(shù)k3.4cm/yr。試問：加荷一年后，地基的變形圖4地基示意圖解:-240 160200kPas EH0.36 101 0.92200 1000 37.5cmCvk(1 G)3.4 10 2 (1 0.92)0.36 10 3 1018.1m2 / yrCt18.1 1H21020.181由于近似作為單向固結(jié)計算，把附加應(yīng)力圖形作為初始超孔隙水壓力圖形，所以:Ui240.匚1.5Ui160St37.50.4918.4cm(a)(b)圖5(a)豎向自重應(yīng)力分布圖(b)側(cè)向自重應(yīng)力分

23、布圖8、某矩形地基，長度2.0m,寬度為1.0m,作用有均布荷載P=100kPa,如圖6所示。計算此矩形面積的角點A、邊點E、中心點O,以及矩形面積外F點和G點下，深度z=1.0m處的附加應(yīng)力。0.5mC計算基底壓力圖解：1、計算角點l_ 2.0b 1.0A下的應(yīng)力zAz 1.0zA cb 1.0p 0.1999 1001.0 ，20kPa2、計算邊點E下的應(yīng)力zE查表得應(yīng)力系數(shù)c 0.1999 。所求應(yīng)力為：作輔助線IE,將原來矩形在矩形EADI中：ABCD劃分為兩個相等的小矩形 EADI和EBCI。1_ b1.0zA 2 cz 10b 1.00.17521.0 ,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.175

24、2。所求應(yīng)力為：100 35kPa3、計算中心點。下的應(yīng)力zO作輔助線J0 K和IOE和 OKBEo,將原來矩形ABCD劃分為四個相等的小矩形 OEAJ、OJDI、OICK在小矩形OEAJ中：l 1.0z一 2.0 ,一b 0.5b1.00.52.0 ,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.1202。所求應(yīng)力為：此文檔僅供收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除zA 2 cp 4 0.1202 100 48.1kPa4、計算矩形面積外F點下的應(yīng)力zf作輔助線JKF、HFG、CH和BG，將原來矩形ABCD戈U分為兩個長矩形 FGAJ、FJDH和兩個/、矩形FGBK、 FKCH在長矩形l 2.5b 05在小矩形1_ 0.

25、5b 0.5FGAJ 中:5.0, - bFGBK 中:2.0102.0查得應(yīng)力系數(shù)c 0.1363。c所求應(yīng)力為:2.01.02.0查得應(yīng)力系數(shù)c 0.0840 oczA 2( c1c2)p 2(0.1363 0.0840) 100 10.5kPa5、計算矩形面積外G點下的應(yīng)力zG作輔助線BH、HG和CH,將原來矩形ABCD劃分為一個大矩形GADH和一個小矩形GBCHo在大矩形1_ 2.5b 0.5在小矩形i_ 10b 0.5GADH 中:5.0 ,一 bGBCH 中:2.0, - b所求應(yīng)力為:zA9、已知地基中某點受到大主應(yīng)力1.01.01.00.5(c11.0,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.20

26、16。2.0,查得應(yīng)力系數(shù)c 0.1202。cc2）p （0.2016 0.1202） 100 8.1kPa700kPa、小主應(yīng)力 3 200kPa的作用，試求：（1）最大剪應(yīng)力值及最大剪應(yīng)力作用面與大主應(yīng)力面的夾角;（2）作用在與小主應(yīng)力面成30°角的面上的法向應(yīng)力和剪應(yīng)力。解（1）摩爾應(yīng)力圓定點所代表的平面上的剪應(yīng)力為最大剪應(yīng)力，其值為:11max-(13)-(700200)250kPa22該平面與大主應(yīng)力作用面的夾角為45(2)若某平面與小主應(yīng)力面成30° ,則該平面與大主應(yīng)力面的夾角為:90 3060該面上的法向應(yīng)力和剪應(yīng)力計算如下:2(13)113)cos2 (7

27、00 200)21 -(700 2200) cos120 325kPa11-(13)sin 2-(700 200)sin120216.5kPa10、某土壓縮系數(shù)為0.16MPa-1,強度指標 c 20kPa,30。若作用在土樣上的大小主應(yīng)力分別為350kPa和150kPa,問：（1）該土樣是否破壞？（2）若小主應(yīng)力為100kPa,該土樣能經(jīng)受的最大主應(yīng)力為多少？30解(1)破裂角454560221 ,、1,、八T(13)T(13)c0s22 21 1(350150)(350150)cos260200kPa2 211-(13)sin2(350150)sin26086.6kPa22ctan2020

28、0tan30135.5kPa86.6kPa由上面的計算，可以得到該土樣不會發(fā)生破壞。(2)若最小主應(yīng)力為100kPa,則該土樣經(jīng)受的最大主應(yīng)力為：213tan2(45-)2ctan(45-)2223030100tan2(45)220tan(45一)369.3kPa2210、已知：地基土的抗剪強度指標c10kPa,30。求：當?shù)鼗心滁c的最大主應(yīng)力1400kPa,而小主應(yīng)力3為多少時，該點剛好發(fā)生剪切破壞？解根據(jù)題意得到：23 1tan2(45)2ctan(45一)22o30030400tan2(45)210tan(45)121.8kPa2211:已知地基土中某點的最大主應(yīng)力為1600kPa,最

29、小主應(yīng)力為3200kPa。繪制該點應(yīng)力狀態(tài)的莫爾圓。求最大前應(yīng)力值max及作用面的方向，并計算與最大主應(yīng)力面呈夾角15°的斜面上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力。解：(1)取直角坐標系，在橫坐標上按比例確定1600kPa和2200kPa位置，以2006002作為圓心，以600200作為半徑,可以繪出摩爾應(yīng)力圓，如圖7所示。2圖7(2)最大剪應(yīng)力計算：max -3600 200 200kPa22最大剪應(yīng)力的作用方向，在莫爾應(yīng)力圓上位于圓的頂點，與最大主應(yīng)力面和最小主應(yīng) 力面的夾角為90 ,在單元體上為45。(3)當 15時，帶入前面的公式：1 22600 200 2 400 200123 cos22600 200“cos2 150.866