反應(yīng)器選型與設(shè)計(jì)(完結(jié)版)

1、反應(yīng)器選型與設(shè)計(jì)一、反應(yīng)器類型反應(yīng)器設(shè)備種類很多，按結(jié)構(gòu)型式分，大致可分為釜式反應(yīng)器、管式反應(yīng)器、塔式反應(yīng)器、固定床反應(yīng)器、流化床反應(yīng)器等。1.1 釜式反應(yīng)器：反應(yīng)器中物料濃度和溫度處處相等，并且等于反應(yīng)器出口物料的濃度和溫度。物料質(zhì)點(diǎn)在反應(yīng)器內(nèi)停留時(shí)間有長(zhǎng)有短，存在不同停留時(shí)間物料的混合，即返混程度最大。應(yīng)器內(nèi)物料所有參數(shù)，如濃度、溫度等都不隨時(shí)間變化，從而不存在時(shí)間這個(gè)自變量。優(yōu)點(diǎn)：適用范圍廣泛，投資少，投產(chǎn)容易，可以方便地改變反應(yīng)內(nèi)容。缺點(diǎn)：換熱面積小，反應(yīng)溫度不易控制，停留時(shí)間不一致。絕大多數(shù)用于有液相參與的反應(yīng)，如：液液、液固、氣液、氣液固反應(yīng)等。1.2 管式反應(yīng)器由于反應(yīng)物的分子在

2、反應(yīng)器內(nèi)停留時(shí)間相等，所以在反應(yīng)器內(nèi)任何一點(diǎn)上的反應(yīng)物濃度和化學(xué)反應(yīng)速度都不隨時(shí)間而變化，只隨管長(zhǎng)變化。管式反應(yīng)器具有容積小、比表面大、單位容積的傳熱面積大，特別適用于熱效應(yīng)較大的反應(yīng)。由于反應(yīng)物在管式反應(yīng)器中反應(yīng)速度快、流速快，所以它的生產(chǎn)能力高。管式反應(yīng)器適用于大型化和連續(xù)化的化工生產(chǎn)。和釜式反應(yīng)器相比較，其返混較小，在流速較低的情況下，其管內(nèi)流體流型接近與理想流體。管式反應(yīng)器既適用于液相反應(yīng)，又適用于氣相反應(yīng)。用于加壓反應(yīng)尤為合適。1.3 固定床反應(yīng)器固定床反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)是：返混小，流體同催化劑可進(jìn)行有效接觸，當(dāng)反應(yīng)伴有串聯(lián)副反應(yīng)時(shí)可得較高選擇性。催化劑機(jī)械損耗小。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。固定床反應(yīng)器的

3、缺點(diǎn)是：傳熱差，反應(yīng)放熱量很大時(shí)，即使是列管式反應(yīng)器也可能出現(xiàn)飛溫（反應(yīng)溫度失去控制，急劇上升，超過(guò)允許范圍）。操作過(guò)程中催化劑不能更換，催化劑需要頻繁再生的反應(yīng)一般不宜使用，常代之以流化床反應(yīng)器或移動(dòng)床反應(yīng)器。固定床反應(yīng)器中的催化劑不限于顆粒狀，網(wǎng)狀催化劑早已應(yīng)用于工業(yè)上。目前，蜂窩狀、纖維狀催化劑也已被廣泛使用。1. 4 流化床反應(yīng)器（1）流化床反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)由于可采用細(xì)粉顆粒，并在懸浮狀態(tài)下與流體接觸，流固相界面積大（可高達(dá)328016400m2/m3），有利于非均相反應(yīng)的進(jìn)行，提高了催化劑的利用率。由于顆粒在床內(nèi)混合激烈，使顆粒在全床內(nèi)的溫度和濃度均勻一致，床層與內(nèi)浸換熱表面間的傳熱系數(shù)

4、很高200400𝑊/(𝑚2𝑘)，全床熱容量大，熱穩(wěn)定性高，這些都有利于強(qiáng)放熱反應(yīng)的等溫操作。這是許多工藝過(guò)程的反應(yīng)裝置選擇流化床的重要原因之一。流化床內(nèi)的顆粒群有類似流體的性質(zhì)，可以大量地從裝置中移出、引入，并可以在兩個(gè)流化床之間大量循環(huán)。這使得一些反應(yīng)再生、吸熱放熱、正反應(yīng)逆反應(yīng)等反應(yīng)耦合過(guò)程和反應(yīng)分離耦合過(guò)程得以實(shí)現(xiàn)。使得易失活催化劑能在工程中使用。（2）流化床反應(yīng)器的缺點(diǎn)氣體流動(dòng)狀態(tài)與活塞流偏離較大，氣流與床層顆粒發(fā)生返混，以致在床層軸向沒(méi)有溫度差及濃度差。加之氣體可能成大氣泡狀態(tài)通過(guò)床層，使氣固接觸不良，使反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率降低。因此流化床一般

5、達(dá)不到固定床的轉(zhuǎn)化率。催化劑顆粒間相互劇烈碰撞，造成催化劑的損失和除塵的困難。由于固體顆粒的磨蝕作用，管子和容器的磨損嚴(yán)重。雖然流化床反應(yīng)器存在著上述缺點(diǎn)，但優(yōu)點(diǎn)是主要的。流態(tài)化操作總的經(jīng)濟(jì)效果是有利的，特別是傳熱和傳質(zhì)速率快、床層溫度均勻、操作穩(wěn)定的突出優(yōu)點(diǎn)，對(duì)于熱效應(yīng)很大的大規(guī)模生產(chǎn)過(guò)程特別有利。二、反應(yīng)器設(shè)計(jì)原則反應(yīng)器設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)遵循“合理、先進(jìn)、安全、經(jīng)濟(jì)”的原則，具體設(shè)計(jì)時(shí)還需滿足以下要求：1 滿足物料轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)時(shí)間的要求2 滿足反應(yīng)的熱傳遞要求3 滿足物料流動(dòng)和混合的要求，設(shè)計(jì)適當(dāng)?shù)臄嚢杵骰蝾愃谱饔玫难b置4 滿足防腐和機(jī)械加工要求，合理選擇材質(zhì)三、反應(yīng)器選型1.參考相關(guān)文獻(xiàn)，對(duì)于氣

6、-固相反應(yīng)，反應(yīng)器類型主要有固定床反應(yīng)器、流化床反應(yīng)器和移動(dòng)床反應(yīng)器，本反應(yīng)的反應(yīng)器類型主要為固定床反應(yīng)器。對(duì)于固定床反應(yīng)器的優(yōu)點(diǎn)是：返混小，流體同催化劑可進(jìn)行有效接觸，當(dāng)反應(yīng)伴有串聯(lián)副反應(yīng)時(shí)可得較高選擇性。催化劑機(jī)械損耗小。結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。正因?yàn)樗羞@么多優(yōu)點(diǎn)，根據(jù)工藝需求，考慮到氣-固相反應(yīng)形式，因此最后選擇氣-固相絕熱固定床反應(yīng)器。2.工藝確定（國(guó)外傳統(tǒng)的甲苯歧化與烷基轉(zhuǎn)移技術(shù)）目前,世界上傳統(tǒng)的甲苯歧化與烷基轉(zhuǎn)移技術(shù)共有6種,即Xylene一Plus法、Tatoray法、LTD法、MTDP法、T2Bx法及MsTDP法。我們采用的是與Tatoray法類似的生產(chǎn)工藝。2.2 反應(yīng)機(jī)理反應(yīng)序號(hào)反應(yīng)

7、方程式12 TOL -> BZN + PX22 TOL -> BZN + OX32 TOL -> BZN + MX4TOL + 1,2,3TMB -> 2 PX5TOL + 1,2,3TMB -> 2 OX6TOL + 1,2,3TMB -> 2 PX7TOL + 1,2,4TMB -> 2 PX8TOL + 1,2,4TMB -> 2 OX9TOL + 1,2,4TMB -> 2 MX10TOL + 1,3,5TMB -> 2 PX11TOL + 1,3,5TMB -> 2 OX12TOL + 1,3,5TMB -> 2

8、 MX131,2,3TMB + H2 -> BZN + C3H8141,2,4TMB + H2 -> BZN + C3H8151,3,5TMB + H2 -> BZN + C3H816C3H8 -> H2 + C3H617TOL + P-MEB -> EB + PX18TOL + P-MEB -> EB + OX19TOL + P-MEB -> EB + MX20TOL + O-MEB -> EB + PX21TOL + O-MEB -> EB + OX22TOL + O-MEB -> EB + MX23TOL + M-MEB -&g

9、t; EB + PX24TOL + M-MEB -> EB + OX25TOL + M-MEB -> EB + MX26P-MEB + H2 -> TOL + C2H627O-MEB + H2 -> TOL + C2H628M-MEB + H2 -> TOL + C2H629C2H6 -> C2H4 + H2302 P-MEB -> EB + C10A312 O-MEB -> EB + C10A32P-MEB + H2 -> EB + CH433O-MEB + H2 -> EB + CH434M-MEB + H2 -> EB +

10、 CH43物料表反應(yīng)器進(jìn)料物料反應(yīng)器出料物料Temperature C 450450Pressure bar 3131Vapor Frac 11Mole Flow kmol/hr 2376.3572376.357Mass Flow kg/hr 72796.06372796.063Volume Flow cum/hr 4608.9894608.989Enthalpy Gcal/hr 21.1221.058Mass Flow kg/hr H2 3499.9923482.8 TOL 25036.045885.141 BZN 260.4442545.285 OX 238.7488132.963 MX

11、37.97413734.275 PX 46.2988159.671 EB 1.77236.032 P-MEB 2388.639386.959 O-MEB 2023.336327.78 M-MEB 7393.7442676.535 1,3,5TMB 9358.8576186.205 1,2,3TMB 4937.4413856.141 1,2,4TMB 16041.9868357.875 C10A 1530.8661530.866 CH4 029.939 C2H6 056.116 C2H4 00 C3H8 0211.478 C3H6 00 CO2 00 CH4O 00 H2O 00 C4H8-01

12、 00 C5H10-01 00 C6H12-01 00 1,4-DTB 00Mole Flow kmol/hr H2 1736.211727.682 TOL 271.71663.871 BZN 3.33432.584 OX 2.24976.605 MX 0.358129.364 PX 0.43676.857 EB 0.01668.157 P-MEB 19.8733.219 O-MEB 16.8342.727 M-MEB 61.51522.268 1,3,5TMB 77.86451.468 1,2,3TMB 41.07932.083 1,2,4TMB 133.46769.536 C10A 11.

13、40611.406 CH4 01.866 C2H6 01.866 C2H4 00 C3H8 04.796 C3H6 00 CO2 00 CH4O 00 H2O 00 C4H8-01 00 C5H10-01 00 C6H12-01 00 1,4-DTB 00* VAPOR PHASE * Enthalpy kcal/kg 290.132289.268Heat Cap cal/gm-K 0.7340.734Conductivity kcal-m/hr-sqm0.1390.14Density kg/cum 15.79415.794Viscosity cP 0.0180.018四.固定床反應(yīng)器的計(jì)算方

14、法(甲苯歧化與C9芳烴烷基轉(zhuǎn)移翻譯器計(jì)算示例) 固定床反應(yīng)器工藝計(jì)算的內(nèi)容有三個(gè)方面：一是反應(yīng)器的有效體積即催化劑裝填量的計(jì)算，二是床高和床徑的計(jì)算，三是傳熱面積和床層壓力降的計(jì)算。 的計(jì)算有經(jīng)驗(yàn)法和數(shù)學(xué)模型法兩種。 經(jīng)驗(yàn)法是根據(jù)空速、空時(shí)收率、催化劑負(fù)荷等數(shù)據(jù)，反推完成一定任務(wù)所需的催化劑裝填量，比較簡(jiǎn)單。 數(shù)學(xué)模型法按座標(biāo)數(shù)目分有一維模型和二維模型；按相態(tài)分有擬均相模型和非均相模型。4.1經(jīng)驗(yàn)計(jì)算法(經(jīng)驗(yàn)法主要用于計(jì)算催化劑床層體積、傳熱面積及床層壓力降。)4.1.1催化劑的選擇本工藝采用絕熱固定床反應(yīng)器，與Tatoray技術(shù)類似，選用沸石催化劑，臨氫操作，反應(yīng)原料為甲苯和C9芳烴。該工藝

15、工業(yè)化后催化劑不斷更新?lián)Q代，轉(zhuǎn)化率由原來(lái)的35.5%提升至47.0%；操作周期由最初的3個(gè)月延長(zhǎng)至36個(gè)月。該工藝具有反應(yīng)器結(jié)構(gòu)及反應(yīng)流程簡(jiǎn)單、轉(zhuǎn)化率高、選擇性高等特點(diǎn)，而且該工藝不僅可以處理甲苯，還可以充分利用C9芳烴，最大限度地滿足生產(chǎn)PX的要求，因此在與其他工藝的競(jìng)爭(zhēng)中始終處于優(yōu)勢(shì)地位。由于我們采用的是與Tatoray技術(shù)類似的生產(chǎn)技術(shù)，因此我們采用上海石油化工研究院開(kāi)發(fā)的以絲光沸石為主體的HAT-096型甲苯歧化與烷基轉(zhuǎn)移催化劑。4.1. 2.催化劑用量的計(jì)算根據(jù)重時(shí)空速與催化劑的關(guān)系取催化劑堆積密度,則催化劑床層體積:催化劑一般裝填整個(gè)反應(yīng)器的40%60%，此處我們選取60%裝填量：

16、反應(yīng)器體積：使用經(jīng)驗(yàn)法計(jì)算催化劑的用量，必須注意適用條件：反應(yīng)器的型式及結(jié)構(gòu)參數(shù)，催化劑的型號(hào)及粒度，操作壓力，反應(yīng)物系初始組成、最終轉(zhuǎn)化率、氣體凈化程度及催化劑的使用時(shí)間。4.2反應(yīng)器的直徑和高度根據(jù)有關(guān)規(guī)定，為了保證反應(yīng)氣流穩(wěn)定，固定床反應(yīng)器的長(zhǎng)徑比一般在420之間。此處我們選取反應(yīng)器反應(yīng)器長(zhǎng)徑比4床徑計(jì)算（無(wú)內(nèi)件時(shí)） =1.68m=1.6×2=3.36m此處選取反應(yīng)器直徑D=3400mm，固定床反應(yīng)器長(zhǎng)度H=13600mm=4.3反應(yīng)器筒體壁厚的設(shè)計(jì)參數(shù)的確定 （1）設(shè)計(jì)壓力的相關(guān)確定 計(jì)算壓力=設(shè)計(jì)壓力+液柱靜壓力 設(shè)計(jì)壓力：()此處我們?nèi)。?P=1.1 p工=1.1 

17、15;3.1 = 3.41MPa液體靜壓：PL r =PL =gH （對(duì)=15.7943666）PL=對(duì)gH=15.7943666×9.81×26=4028.52Pa=4.029kPa計(jì)算壓力： = +（2）設(shè)計(jì)溫度的相關(guān)確定 該反應(yīng)器操作溫度為450，取設(shè)計(jì)溫度500，反應(yīng)壓力為3.1MPa，則選用中304-0Cr18Ni9不銹鋼。4.4反應(yīng)器壁厚操作壓力為P=3.1MPa，設(shè)計(jì)計(jì)算壓力取 1.1 倍的工作壓力，即PC=3.1×1.1=3.41 MPa,，焊縫系數(shù)取=1，內(nèi)徑 Di =3400mm。查化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)P213 附表1得304-0Cr18Ni9不銹

18、鋼,在450下的許用應(yīng)力=103 MPa，腐蝕裕量按每年 0.1mm 的腐蝕量,計(jì)15年腐蝕裕量取C2=1.5mm設(shè)計(jì)厚度 =+= + =4.5筒體封頭設(shè)計(jì)封頭選用標(biāo)準(zhǔn)型橢圓封頭，曲面高度h1 =850mm，直邊高度h 2=50mm，壁厚d =20mm,內(nèi)表面積 A =13.00m2 ，容積 V=5.60m3 ，質(zhì)量m=2080kg。4.6 裙座高度因卸料需要，需要安裝裙座，裙座高度4.7 附件設(shè)計(jì)（1） 筒體法蘭的設(shè)計(jì) 根據(jù)筒體內(nèi)操作壓力、溫度和筒體直徑，查壓力容器法蘭分類和規(guī)格表和壓力容器法蘭分類與技術(shù)條件（JB/T4700-2000），選帶襯環(huán)的甲型平焊法蘭（ 如圖2-4 所示） ， 法

19、蘭材料為16MnR。查標(biāo)準(zhǔn)非金屬軟墊片（JB/T4704-2000）、纏繞墊片（JB/T4705-2000）、金屬包墊片（JB/T4706-2000） 及壓力容器法蘭分類與技術(shù)條件（JB/T4700-2000）， 查標(biāo)準(zhǔn)JB/T4701-2000甲型平焊法蘭，公稱壓力PN=3.1MPa，公稱直徑DN=2600mm，則法蘭標(biāo)記為：法蘭C-RF3400-3.1JB/T4701-2000。甲型平焊法蘭結(jié)構(gòu)示意圖查標(biāo)準(zhǔn)壓力容器用非金屬軟墊片（JB/T4704-2000），選用墊片為平形的奶油橡膠石棉板，標(biāo)記為：墊片3400-3.1JB/T4704-2000。 （2） 螺栓根徑和螺栓個(gè)數(shù)的設(shè)計(jì) 根據(jù)鋼制

20、壓力容器設(shè)計(jì)，螺栓法蘭的材料選擇20R，其標(biāo)準(zhǔn)為GB 6654，螺栓24個(gè)，直徑16mm。（3）人孔的設(shè)計(jì) 人孔 該固定床反應(yīng)器內(nèi)裝催化劑，為了裝卸催化劑并檢查設(shè)備的內(nèi)部空間以及安裝和拆卸設(shè)備的內(nèi)部構(gòu)件等，設(shè)置人孔。本反應(yīng)器為固定床反應(yīng)器，由于反應(yīng)器壓力為3.1MPa，所以本設(shè)計(jì)決定采用回轉(zhuǎn)蓋板式平焊法蘭人孔。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)HG/T21514-2005鋼制人孔和手孔的類型與技術(shù)條件，選用回轉(zhuǎn)蓋板式平焊法蘭人孔，其安裝位置靈活。固定床反應(yīng)器為立式反應(yīng)器，反應(yīng)器高度為13.6m，催化劑裝填分為3段，故設(shè)4個(gè)人孔。HG/T21516-2005 回轉(zhuǎn)蓋板式平焊法蘭人孔，其公稱直徑為500mm；公稱壓力3.1

21、MPa；密封面型式為平面；筒節(jié)、凸緣材料為304-0Cr18Ni9鋼 ：；墊片材料為耐油石棉橡膠板；筒節(jié)高度為130mm。人孔補(bǔ)強(qiáng)確定 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)JB/T4736-2002補(bǔ)強(qiáng)圈，該人孔可用補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)。采用內(nèi)坡口型式、全焊透焊接，補(bǔ)強(qiáng)圈放在釜壁外單面補(bǔ)強(qiáng)。D型補(bǔ)強(qiáng)圈型式尺寸示意圖（適用于殼體為內(nèi)坡口的全焊透結(jié)構(gòu)）所選人孔筒節(jié)內(nèi)徑為500mm，外徑為516mm、壁厚為8mm。補(bǔ)強(qiáng)圈材料采用304L不銹鋼設(shè)備，尺寸算確定如下： 補(bǔ)強(qiáng)圈外徑D 2 =760mm，內(nèi)徑 D1=d0+9=516+9=525mm。根據(jù)補(bǔ)強(qiáng)的金 屬面積應(yīng)大于或等于開(kāi)孔減少的截面積，補(bǔ)強(qiáng)圈的厚度按下式估算：其中： 補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈厚度，

22、mm； 1人孔筒節(jié)厚度，mm； 2器壁厚度（n=15mm ）與腐蝕裕量（C2=0.8mm ）之差，mm； di人孔筒節(jié)內(nèi)徑，mm； 圓整至標(biāo)準(zhǔn)值，取16mm厚。（4）反應(yīng)器支座的設(shè)計(jì) 本反應(yīng)器選擇圓筒裙式支座選擇依據(jù)： 裙式支座適用于高大型或重型立式容器的支承。裙座有圓筒形和圓錐形兩種形式，通常采用圓筒型裙座。圓錐形裙座一般用于以下情況：1塔徑D>1000，且H/D30或D1000，且H/D25；2基本風(fēng)壓q0.5KN/m2或地震烈度8度時(shí)。圓錐形裙座的半錐角15°。 裙座開(kāi)孔 ：l排氣孔 裙座頂部須開(kāi)設(shè)80的排氣孔，以排放可能聚結(jié)在裙座與封頭死區(qū)有害氣體。 l排液孔 裙座底部

23、須開(kāi)設(shè)100的排液孔，一般孔徑50，中心高50mm的長(zhǎng)圓孔。= + = l人孔 裙座上必須開(kāi)設(shè)人孔，以方便檢修；人孔為圓形， l引出管通道孔 考慮到管子熱膨脹，在支承筋與引出管之間應(yīng)保留一定間隙。（5）裙座與塔體封頭連接 裙座直接焊接在塔底封頭上，可采用對(duì)接焊縫或搭接焊縫。在沒(méi)有風(fēng)載荷或地震載荷時(shí)，對(duì)接焊縫承受容器重量產(chǎn)生的壓縮載荷，搭接焊縫則承受剪切載荷。相比而言，搭接焊縫受力情況較差，在一些小塔或受力較小的情況下采用。本設(shè)計(jì)選用對(duì)接焊縫。 裙座殼體過(guò)渡段 塔殼設(shè)計(jì)溫度低于-20或高于250時(shí)，裙座殼頂部分的材料應(yīng)與塔下封頭材料相同，選擇20R，裙座殼體過(guò)渡段長(zhǎng)度取4倍保溫層厚度，但不小于5

24、00mm； （6）群座保護(hù)層 當(dāng)塔內(nèi)或周圍容器內(nèi)有易燃、易爆介質(zhì)時(shí)，一旦發(fā)生火災(zāi)，裙式支座型式會(huì)因溫度升高而喪失強(qiáng)度，故裙座應(yīng)設(shè)防火層。當(dāng)裙座D1500mm時(shí)，僅外面敷設(shè)防火層；當(dāng)裙座D>1500mm時(shí)，兩側(cè)均敷設(shè)50mm石棉水泥層。 當(dāng)塔內(nèi)操作溫度很高，塔體與裙座的溫度差引起不均勻熱膨脹，會(huì)使裙座與塔底封頭連接焊縫受力情況惡化，此時(shí)須對(duì)裙座加以保溫。 選用圓錐形裙座，裙座內(nèi)徑3400mm，裙座壁厚20mm，裙座高度4.55m。兩側(cè)均敷設(shè)50mm石棉水泥層。4.8 管口設(shè)計(jì)4.8.1 反應(yīng)器進(jìn)口 反應(yīng)器進(jìn)口總流量為m3/h=1.29m3/s，選進(jìn)入反應(yīng)器之前總管道運(yùn)輸速度為20m/s，管

25、的直徑為： 采用DN=300 的管道(根據(jù)GB/T1057-1995)校核：根據(jù)選取的公稱直徑為300mm，則速度為：，在允許范圍內(nèi)(流速一般在1030m/s)，可以選取。4.8.2 出口管設(shè)計(jì)反應(yīng)器出口流量 =1.29m3 /s，取出口管速為20m/s：出口管直徑：圓整后選取DN=300mm的壓力管（根據(jù)GB/T1057-1995）校核：根據(jù)選取的公稱直徑為300mm，則速度為：，在允許范圍內(nèi)，可以選取。 表 反應(yīng)器詳細(xì)裝備列表反應(yīng)器類型 固定床反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓力（Mpa） 3.1 設(shè)計(jì)溫度（） 450 催化劑 HAT-096催化劑床層體積（m3 ） 70.34內(nèi)徑（mm） 3400 床層高度（

26、m） 13.6 筒體材質(zhì) 0Cr18Ni9 筒體壁厚（mm） 60.3 入口擴(kuò)散器 錐形擴(kuò)散器 類型 盤式孔流型分布器 升氣管高度（mm） 150反應(yīng)器內(nèi)件 升氣管直徑（mm） 100 噴淋孔直徑（mm） 5 噴淋孔數(shù) 250 催化劑層高度（m） 0.5 封頭類型 標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭 材質(zhì) 0Cr18Ni9 封頭 壁厚 20 曲面高度（mm） 850 直邊高度（mm） 50 裙座類型 圓柱形裙座裙座 裙座內(nèi)徑（mm） 3400 裙座壁厚（mm） 20 裙座高度（m） 4.45人孔 直徑（mm） 500 個(gè)數(shù) 4反應(yīng)器校核:內(nèi)壓圓筒校核計(jì)算單位重慶文理學(xué)院光芒團(tuán)隊(duì)計(jì)算所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)GB 150.3-2011 計(jì)算條件筒體簡(jiǎn)圖計(jì)算壓力 Pc 3.20MPa設(shè)計(jì)溫度t 480.00° C內(nèi)徑 Di 3400.00mm材料 304H# ( 板材 )試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力 s 137.57MPa設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力 st 100.60MPa試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn) ss 206.00MPa鋼板負(fù)偏差 C1 0.00mm腐蝕裕量 C2