橋梁專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)

1、橋梁專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)第一部分一、 概述一座大橋工程的設(shè)計(jì)工作，應(yīng)包括橋梁規(guī)劃設(shè)計(jì)（包括可行性方案設(shè)計(jì)）、初步設(shè)計(jì)（又稱方案設(shè)計(jì)）和編制施工圖三個(gè)階段。橋梁的規(guī)劃設(shè)計(jì)包括有： 1野外勘測(cè)與調(diào)查研究工作，即調(diào)查橋梁交通流量及其發(fā)展等；選擇橋位；測(cè)量橋位附近的地形；鉆探調(diào)查橋位的地質(zhì)情況；調(diào)查和測(cè)量河流的水文情況；其它與建橋有關(guān)的情況，如建筑材料等。2橋梁的縱、橫斷面設(shè)計(jì)和平面設(shè)計(jì)。橋梁縱斷面設(shè)計(jì)包括縱斷面設(shè)計(jì)包括橋梁總跨徑的確定，橋梁的分孔、橋面標(biāo)高與橋下凈空，橋上或橋頭縱坡等。橋梁的總跨徑一般根據(jù)水文計(jì)算確定。橋梁的分孔也與通航要求、地形和地質(zhì)情況、水文情況及技術(shù)經(jīng)濟(jì)和美觀要求確定。橋梁的分孔

2、關(guān)系到橋梁的造價(jià)，一般來(lái)講，跨徑大，孔數(shù)少，上部結(jié)構(gòu)的造價(jià)就愈大，而墩臺(tái)造價(jià)就愈小。反之也然。因而最經(jīng)濟(jì)的跨徑是使橋梁上、下部結(jié)構(gòu)總造價(jià)最低，當(dāng)橋墩較高或地質(zhì)不良，基礎(chǔ)工程復(fù)雜而造價(jià)就高，此時(shí)跨徑可選取大一些，反之，當(dāng)橋墩較矮或地基較好時(shí)，跨徑可選得小一些。另外，橋梁分孔還與通航、水文、結(jié)構(gòu)體系、施工能力等等有關(guān)。橋梁橫斷面設(shè)計(jì)，橋梁的寬度取決于橋上交通需要，我國(guó)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)JTG D60-20043.3.1條規(guī)定了公路橋面凈空限界及橋面布置的尺寸。規(guī)還提出了在高速公路、一級(jí)公路上，一般以建上、下行兩座獨(dú)立橋梁為宜。在彎道上的橋梁應(yīng)適當(dāng)加寬；橋上人行道和自行車道的設(shè)置，應(yīng)根據(jù)需要而定，人

3、行道寬度取0.75m或1.0m，大于1.0m可按0.5m的倍數(shù)增加。不設(shè)人行道的橋梁，可設(shè)置欄桿與安全帶。平面設(shè)計(jì)根據(jù)橋梁兩端引道而定。鐵路兩線橋梁限界為8.88m。橋面橫坡：一般取1.5%3%，橋面鋪裝：有水泥混凝土、瀝青混凝土、瀝青表面處治、泥結(jié)碎石等。水泥混凝土和瀝青混凝土一般厚度為0.060.08m，橋面鋪裝一般不作受力計(jì)算，為使鋪裝層具有足夠的強(qiáng)度和良好的整體性，上般宜在混凝土中鋪設(shè)直徑為46mm的鋼筋網(wǎng)。防水層：設(shè)在鋪裝層之下，厚度一般為0.010.02m，且在橋面伸縮縫處連續(xù)鋪設(shè)，不可切斷。二、 橋梁的設(shè)計(jì)作用設(shè)計(jì)作用可分為永久作用、可變作用、偶然作用三類：1. 永久作用包括：結(jié)

4、構(gòu)重力、預(yù)加應(yīng)力、混凝土收縮及徐變影響力、土的重力及土側(cè)壓力、基礎(chǔ)變位影響力、水的浮力；2. 可變作用包括汽車作用、汽車沖擊力、離心力、汽車引起的土側(cè)壓力、人群作用、平板掛車或履帶車，平板掛車或履帶車引起的土側(cè)壓力、風(fēng)力、汽車制動(dòng)力、流水壓力、冰壓力、溫度影響力、支座摩阻力。3. 偶然作用包括：地震力、船只或漂流物的撞擊力。各級(jí)公路車輛荷載選用表公路等級(jí)高速公路一級(jí)公路二級(jí)公路三級(jí)公路四級(jí)公路計(jì)算荷載公路-I級(jí)公路-I級(jí)公路-I級(jí)公路-II級(jí)公路-II級(jí)公路-II級(jí)用計(jì)算荷載計(jì)算時(shí)，按兩行車隊(duì)布載，汽車作用不予折減；當(dāng)橋（涵）面行車道寬度大于9m且小于或等于12m（有硬路肩時(shí)，包括硬路肩寬度）

5、時(shí)，按三行車布載，汽車作用可折減22%；按四行車隊(duì)布載時(shí)，汽車作用可折減33%。但折減后不能小于兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果。汽車沖擊力根據(jù)橋梁種類及跨度計(jì)算（參見(jiàn)規(guī)）。汽車制動(dòng)力，當(dāng)橋涵為一或二車道時(shí)（凈-4.5m，凈-7m，凈-9m），制動(dòng)力按布置在作用長(zhǎng)度和一行汽車車隊(duì)總重力的10%計(jì)算，但不得小于一輛重車的30%（公路-I級(jí)為165kN，公路-II級(jí)為90kN），雙向四車道（同向雙車道）的制動(dòng)力按上述規(guī)定的2倍計(jì)算。制動(dòng)力的著力點(diǎn)在橋面以上1.2m處。在計(jì)算墩臺(tái)時(shí)可移至支座中心，在計(jì)算剛構(gòu)橋和拱橋時(shí)，可移至橋面上。 作用組合： 承載能力極限狀態(tài)組合：基本組合、偶然組合，見(jiàn)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)J

6、TG D60-2004第4.1.6條；正常使用極限狀態(tài)組合：短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合，見(jiàn)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)JTG D60-2004第4.1.7條。在橋梁設(shè)計(jì)中，當(dāng)采用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的極限狀態(tài)和作用組合，給出不同的作用安全系數(shù)，當(dāng)用容許應(yīng)力設(shè)計(jì)時(shí)，則應(yīng)按不同的作用組合給出不同的材料容許應(yīng)力值。對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力在結(jié)構(gòu)使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)作為永久作用計(jì)算其效應(yīng)，計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，但不計(jì)算由于偏心距增大所引起的附加力，在結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，預(yù)加應(yīng)力不作為作用，而將預(yù)應(yīng)力鋼筋作為結(jié)構(gòu)抗力的一部分?；炷恋氖湛s、徐變影響力在外部超靜定的混凝土結(jié)構(gòu)及復(fù)

7、合梁橋等結(jié)構(gòu)中是必然產(chǎn)生的，而且是長(zhǎng)期的，基礎(chǔ)變位的影響力一旦出現(xiàn)，也是長(zhǎng)期作用在結(jié)構(gòu)上的。因此，這些力都列入永久作用作用?；炷潦湛s影響可作為相應(yīng)于溫度降低考慮，考慮混凝土徐變的計(jì)算，可采用混凝土應(yīng)力與徐變變形直線關(guān)系的假定。三、 連續(xù)梁橋與連續(xù)剛構(gòu)橋的受力特點(diǎn)連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)橋可以是一聯(lián)多跨，常用為三跨一聯(lián)。連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)橋均是超靜定結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)剛度大、變形小、主梁變形的撓曲線平緩，有利于高速行車。同時(shí)它們均會(huì)受墩臺(tái)的不均勻沉降影響，產(chǎn)生附加力。根據(jù)活載位置的不同，連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)橋的斷面可能出現(xiàn)正彎矩或負(fù)彎矩，因而，要按彎矩變化的幅值布置預(yù)應(yīng)力鋼筋。連續(xù)剛構(gòu)橋?qū)⑦B續(xù)梁與薄壁墩（柔

8、性）固結(jié)而成。從而既保持了連續(xù)梁橋的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)又節(jié)省了支座，減少墩與基礎(chǔ)的工程量，并改善了結(jié)構(gòu)的水平作用作用下的受力性能，即各柔性墩按剛度比分配水平力。當(dāng)連續(xù)剛構(gòu)橋的墩高較高時(shí)，墩柔性較大，此時(shí)其梁上的受力與同跨徑布置連續(xù)梁橋差別很小。另外，預(yù)加力的影響、溫度變化、混凝土徐變與收縮等對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋有較大的影響。四、 連續(xù)梁橋與連續(xù)剛構(gòu)橋的立面布置連續(xù)梁橋一般均指預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋，可以是等跨度連續(xù)梁橋和不等跨連續(xù)梁橋。對(duì)于跨度較大的連續(xù)梁橋一般宜采用不等跨的形式，且是變高度連續(xù)梁。中小跨度橋梁可采用等跨度等梁高連續(xù)梁橋。三跨連續(xù)梁橋，為了保證中跨跨中不致產(chǎn)生異號(hào)彎矩，一般邊跨長(zhǎng)度可取中跨長(zhǎng)的0.50

9、.8倍，如果減少邊跨長(zhǎng)度，則邊跨和中跨的跨中彎矩均減少，此外，邊跨跨長(zhǎng)與中跨跨長(zhǎng)的比值還與施工方法有關(guān)，對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)澆灌的橋梁，邊跨長(zhǎng)度取為中跨跨長(zhǎng)度的0.8倍是經(jīng)濟(jì)合理，但采用懸臂施工法，考慮到一部分邊跨采用懸臂施工外，余下的邊跨部分還需另搭腳手架，為使腳手架長(zhǎng)度最短，則邊跨長(zhǎng)度應(yīng)取中跨長(zhǎng)度的0.65倍為宜。變高度梁的截面變化規(guī)律可采用圓弧線、二次拋物線和直線等，通常以二次拋物線為最常用。連續(xù)梁在支點(diǎn)和跨中的梁估算值：等高度梁：h = (1/251/15)l，常用h = (1/201/18)l 變高度梁：支點(diǎn)處：h = (1/251/16)l，跨中：h = (1/501/30)l 連續(xù)剛構(gòu)橋的跨

10、徑布置、梁高變化可參照連續(xù)梁橋，一般來(lái)講，連續(xù)剛構(gòu)橋宜適用于大跨高墩橋，且橋墩采用柔性薄壁墩，目前常用的是雙壁墩。薄壁墩寬度一般為(0.20.3)h，兩壁的中距在812m之間。連續(xù)剛構(gòu)橋一般均采用懸臂施工法。五、 截面設(shè)計(jì)對(duì)于跨度較大的連續(xù)梁橋和連續(xù)剛構(gòu)橋，箱形截面是最適宜的橫截面形式。常用的箱形截面基本型式有：?jiǎn)蜗鋯问摇蜗潆p室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。腹板型式有豎腹板和斜腹板之分。選用何種箱梁型式和腹板形式根據(jù)橋面寬、施工方法等等而定。箱梁的頂?shù)装迨墙Y(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位，支墩處底板還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來(lái)講：變截面箱梁底板厚度也隨梁高變化，墩頂處底板厚為梁高的1/1

11、01/12，跨中處底板厚一般為200250mm。底板厚最小應(yīng)有120mm。箱梁頂板厚度：應(yīng)滿足橋面板橫向彎矩的要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。參考如下(跨中截面)：腹板間距(m)3.55.07.0頂板厚度(mm)180200280腹板厚度：腹板主要是抗剪和主拉應(yīng)力，一般：腹板無(wú)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)：可采用200mm；有預(yù)應(yīng)力筋管道時(shí)可采用250300mm；有錨頭時(shí)則可采用250300mm。在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋中，腹板厚度可從跨中逐步向支點(diǎn)加寬，以承受支點(diǎn)處較大的剪力，一般采用300600mm，有達(dá)到1m左右的。在頂板與腹板接頭處有必要設(shè)置梗腋，它可提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度，減少了扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變

12、應(yīng)力。底板與腹板接頭處可根據(jù)需要設(shè)置。梗腋形式一般為1:2、1:1或3:1、2:1。第二部分 設(shè)計(jì)計(jì)算基本步驟1、 根據(jù)前述原則同時(shí)參照同類橋梁設(shè)計(jì)，擬定結(jié)構(gòu)總體布置及結(jié)構(gòu)斷面細(xì)部尺寸。公路橋單箱單室，鐵路橋單箱雙室。支座處及跨中梁高根據(jù)跨度取值，梁高按拋物線變化。頂板取2550cm，底板可沿跨度變化30150cm，腹板可變厚4080cm。頂板外伸長(zhǎng)（單邊）取2.53.5m，有人行道的可適當(dāng)加大，最大可取5.5m。2、 立面布置，結(jié)構(gòu)分段，分段長(zhǎng)度確定主要考慮每段吊裝重量不超過(guò)吊機(jī)的起吊能力、每段長(zhǎng)度滿足肋束下彎時(shí)設(shè)置豎曲線的需要、分段長(zhǎng)度規(guī)格盡可能少。參考施工方法及過(guò)程，對(duì)梁進(jìn)行劃分，便于計(jì)

13、算截面力。各施工塊重量大致相等；邊跨及中跨跨中留2m長(zhǎng)的合攏段。 3、各斷面的截面幾何特性的計(jì)算。（BSAS） 4、恒載力的計(jì)算。包括一期、二期恒載等。（BSAS） 5、活載力的計(jì)算。注意加載長(zhǎng)度及沖擊系數(shù)、車道折減等。（BSAS） 6、各截面力組合，參見(jiàn)規(guī)。（BSAS）7、預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的估算：按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿足正截面強(qiáng)度要求；按正常使用 狀態(tài)計(jì)算時(shí)，拉應(yīng)力滿足要求；施工階段，拉應(yīng)力滿足要求。（參見(jiàn)各參考書(shū)） 由于此時(shí)還無(wú)法求知二次力等等，估束時(shí)可將前面計(jì)算的彎矩力乘以1.15 作為估束的依據(jù)。 求得各截面所需的預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)，然后進(jìn)行布筋，計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋的幾何曲線要素， 錨點(diǎn)布置，拉方式，

14、拉順序等等。8、預(yù)應(yīng)力值的計(jì)算，拉控制力、有效預(yù)應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算，預(yù)應(yīng)力損失有 5項(xiàng)，如：砼收縮徐變引起的損失；鋼筋松弛引起的損失；預(yù)應(yīng)力筋與管道的摩 擦引起的損失；錨頭變形、鋼絲加縮等引起的損失；混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力 損失。（計(jì)算公式見(jiàn)規(guī)）9、 日照溫差二次力、徐變引起的二次力矩、預(yù)應(yīng)力拉引起的二次力矩、支座沉降產(chǎn)生的力等。(BSAS)10、 截面力的組合，早期及后期的力組合。11、 承載能力極限狀態(tài)的驗(yàn)算。 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算作用組合，組合后的最大作用彎矩應(yīng)小于截面的極限抗 彎能力12、正常使用狀態(tài)及施工階段應(yīng)力的計(jì)算。截面法向應(yīng)力、截面的主應(yīng)力、箍筋布置、抗剪設(shè)計(jì)等。按彈性階

15、段計(jì)算的力組合，在該力作用下，截面的裂縫寬度滿足要求（抗裂性），斜截面、橫截面抗剪能力滿足要求，最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足要求。撓度驗(yàn)算，跨中截面的最大撓度應(yīng)滿要求。13、繪制施工圖。14、工程量的計(jì)算；砼用量、普通鋼筋用量、預(yù)應(yīng)力筋用量、錨具用量、支座、其它等等。 15、英文翻譯。第三部分預(yù)應(yīng)力筋估算、預(yù)應(yīng)力損失、徐變次力等的計(jì)算 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)定，在選定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量時(shí)，應(yīng)滿足以下三方面要求：1. 正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求（5.2.21及5.2.22）；2. 承載能力極限狀態(tài)下的強(qiáng)度要求（5.1.6）；3. 施工階段的應(yīng)力要求（5.3.4）。 本次設(shè)計(jì)要求按前兩種

16、方法進(jìn)行估算。1、 采用美國(guó)ASTMA270級(jí)低松馳高強(qiáng)鋼絞線；錨具采用群錨體系OVM錨或YM描。鋼絞線規(guī)格建議采用75，錨具采用OVM15型，以下為常用錨具尺寸。錨具型號(hào)錨墊板尺寸（mm）波紋管徑外/mm螺旋筋圈徑圈數(shù)千斤頂型號(hào)千斤頂最小工作空間OVM15-720077/70240mm6Ycw1501350mmOVM15-923087/80270mm6Ycw2501400mmOVM15-1227097/90330mm7Ycw2501400mmOVM15-19320107/100400mm8Ycw4001500mmOVM15-27370127/120470mm8Ycw6502000mm2、 后

17、法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力鋼筋的凈間距及預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)留管道應(yīng)符合下列要求。l 采用抽拔橡膠管成型的管道，其凈間距不應(yīng)小于4cm，對(duì)于大噸位的預(yù)應(yīng)力筋，建儀不小于管道直徑。采用預(yù)埋鐵皮套管，其水平凈距不應(yīng)小于4cm，豎直方向在水平段可兩套疊置，疊置套管的水平凈距也不應(yīng)小于4cm。l 管道至構(gòu)件頂面或側(cè)面邊緣的凈距不應(yīng)小于3.5cm，至構(gòu)件底邊緣凈距不小于5cm。l 曲線預(yù)應(yīng)力鋼絞線彎曲半徑不小于4m（鐵規(guī)規(guī)定大于鋼絲直徑的800倍），彎起角不大于30o。l 錨下應(yīng)設(shè)置厚度大于15mm的鋼板和鋼筋網(wǎng)。3、 預(yù)應(yīng)力筋的估算(一)、按承載能力極限計(jì)算時(shí)滿足正截面強(qiáng)度要求； 預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)

18、時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面的安全性是通過(guò)截面抗彎安全系數(shù)來(lái)保證的。l 對(duì)于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算：h0xNyRa如圖：， （1） ， （2） 解上兩式得： 受壓區(qū)高度 （3） 預(yù)應(yīng)力筋數(shù) ， （4a） 或 (4b)式中：為截面上組合力矩（考慮混凝土安全系數(shù)1.25時(shí)，）。 為混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度； 為預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； 為單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b為截面寬度l 若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有

19、預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。（二）、按正常使用狀態(tài)計(jì)算時(shí)，拉應(yīng)力滿足要求估算下限；壓應(yīng)力滿足要求估算上限。e上Ny下Ny上e下Y上Y下MminMmax+-Ny下Ny上Mmax合成+-Mmin合成規(guī)（JTJ023-85的5.2.21和5.2.22條）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于作用引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與作用引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。寫成計(jì)算式為：對(duì)于截面上緣 （5） （6）對(duì)于截面下緣 （7） （8）其中，由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力，W截面抗彎模量，混凝土軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)

20、度。Mmax、Mmin項(xiàng)的符號(hào)當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。 一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值)。公式（5）變?yōu)?（9）公式（7）變?yōu)?（10） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：截面上下緣均配有力筋Ny上和Ny下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Ny上和Ny下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （11） （12）將式（9）、（10）分別代入式（11）(12)，解聯(lián)立方程后得到 （13） （14）令 代入式（13）（14）中得到 （1

21、5） （16）其中，Ay每束預(yù)應(yīng)力筋的面積，預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(可取0.50.75估算)，e預(yù)應(yīng)力力筋重心離開(kāi)截面重心的距離，K截面的核心距，A混凝土截面面積，可取毛截面計(jì)算。 當(dāng)截面只在下緣布置力筋Ny下以抵抗正彎矩時(shí) 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： 當(dāng)截面中只在上緣布置力筋N上 以抵抗負(fù)彎矩時(shí)： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)?？捎汕懊娴氖?6)和式（8）推導(dǎo)得： 有時(shí)需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理

22、，當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。其關(guān)系為：當(dāng)承受時(shí)， 當(dāng)承受時(shí)， （三）、對(duì)于剛構(gòu)橋中跨，由于有軸力的存在，理論上應(yīng)考慮軸力對(duì)預(yù)應(yīng)力束估算的影響，計(jì)算時(shí)將軸力所產(chǎn)生的應(yīng)力計(jì)入上面的式（5）（8）中，參照同樣方法可導(dǎo)出預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)，但當(dāng)軸力較小時(shí)，可略去其對(duì)計(jì)算式的影響，而在實(shí)際布筋時(shí)作適當(dāng)考慮。（四） 預(yù)應(yīng)力筋的布置：（1）、不但要保證結(jié)構(gòu)在正常使用階段的受力需要，而且也要考慮結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)的需要。（2）、應(yīng)注意保證曲率半徑，避免多次反向曲率，從而減少摩阻損失。 （3）、注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過(guò)大的結(jié)構(gòu)次力。 （4）、施工方便。 （5）、錨具

23、在梁端的布置盡量減少局部應(yīng)力。 （6）、錨具間應(yīng)滿足最小凈距的要求。 （7）、盡量對(duì)稱布置。（8）、留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。估算鋼筋完成后，應(yīng)分別給出靜定束（前期束）和超靜定束（后期束）各個(gè)截面有關(guān)數(shù)量列表，其中應(yīng)包括截面最大、最小彎距，計(jì)算數(shù)量，取定的根數(shù)（編號(hào)），各截面鋼束的面積，鋼束重心距梁頂（底）的距離。此外對(duì)于彎起的鋼束應(yīng)計(jì)算每種類型鋼筋的幾何要素（包括起彎角、起彎半徑、縱向切線的長(zhǎng)度（若鋼筋不水平，則應(yīng)給出轉(zhuǎn)折點(diǎn)坐標(biāo)）、弧長(zhǎng)、直線段長(zhǎng)、起彎點(diǎn)和終彎點(diǎn)及錨固點(diǎn)坐標(biāo)、該種類型鋼束的數(shù)量以及該類型鋼束的總長(zhǎng)）后法預(yù)應(yīng)力砼梁在拉錨固階段，預(yù)應(yīng)力管道未壓漿，由預(yù)加力引起的應(yīng)

24、力按構(gòu)件砼截面凈面積計(jì)算，在使用階段，一般預(yù)留孔道已壓漿，認(rèn)為鋼束與砼結(jié)合良好，可按換算截面計(jì)算。凈截面幾何特性在計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失時(shí)要用，故需對(duì)每一個(gè)截面進(jìn)行計(jì)算，首先根據(jù)毛截面特性（面積、重心位置、面積矩）和管道特性（面積、重心位置、面積矩）求出凈截面面積和面積矩，進(jìn)而求出凈截面的重心位置，最后求得毛截面對(duì)凈截面重心位置的慣性矩（正）和管道對(duì)該位置的慣性矩（負(fù)），將兩者相減得凈截面的慣性矩。在控制截面檢算時(shí)要用到換算截面幾何特性，故僅需計(jì)算控制截面的換算截面幾何特性，首先根據(jù)凈截面特性（面積、重心位置、面積矩）和預(yù)應(yīng)力筋特性（換算面積、換算重心位置、換算面積矩）求出換算截面面積和面積矩，進(jìn)而求

25、出換算截面的重心位置，最后求得凈截面對(duì)換算截面重心位置的慣性矩（正）和預(yù)應(yīng)力筋對(duì)該位置的慣性矩（負(fù)），將兩者相加得換算截面的慣性矩截面特性的計(jì)算：靜特性=截面全特性-管道的特性。 換算截面特性=靜特性+ny鋼束截面特性。由于考慮到孔道壓漿部分的砂漿未受到預(yù)應(yīng)力的作用，在活載作用時(shí)有可能開(kāi)裂，因而未計(jì)入該部分的面積的影響。4、 預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算（參見(jiàn)規(guī)JTJ023-85第5.2.5條第5.2.12條）注意：若采用JTG D62-2004規(guī)，則參見(jiàn)該規(guī)第6.2.16.2.8條預(yù)應(yīng)力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等5項(xiàng)。1） 預(yù)應(yīng)力

26、鋼筋與管道之間摩擦引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： k拉鋼筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力（0.73）,預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，對(duì)金屬波紋管，可取0.2從拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計(jì)，k管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，可取0.0015x從拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度,以米計(jì)。各截面平均摩阻損失計(jì)算表（參考表） *截面鋼束號(hào)束數(shù)(rad)x (米)+ k x每束(MPa)總計(jì)(MPa）該截面總損失= ， 鋼束總數(shù)= 平均損失= 需給出計(jì)算表格，縱向?yàn)殇撌?hào)、束數(shù)及各個(gè)截面（包括每束損失和小計(jì)），豎向?yàn)殇撌?hào)、各截面鋼束總數(shù)、各截面鋼束總損失及平均損失。為簡(jiǎn)便，可僅計(jì)算支點(diǎn)、L/4截面、

27、L/2截面等三截面的預(yù)應(yīng)力損失。2) 由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算： Dl錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取6mm.l預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度；Ey預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。取200GPa。在計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮等引起的應(yīng)力損失時(shí)，需考慮與拉鋼筋時(shí)的摩阻力相反的摩阻作用，此時(shí)截面x處的錨具變形損失 ，當(dāng)變形損失數(shù)值小于零時(shí)，表示錨具變形對(duì)該截面無(wú)影響。最后給出每個(gè)截面單根鋼筋的平均損失。各截面錨具變形的損失計(jì)算表（參考表） 截面* 截面*鋼束號(hào)束數(shù)每束 (MPa)總計(jì) (MPa）每束 (MPa)總計(jì) (MPa）總損失 鋼束總數(shù)平均損失3） 混凝土的彈性壓縮：后預(yù)應(yīng)力

28、砼構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋采用分批拉時(shí)，先拉的鋼筋由于拉后批鋼筋所產(chǎn)生的砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算在先拉鋼筋重心處，由后拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； y預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。 若逐一計(jì)算的值則甚為繁瑣，對(duì)于懸臂施工結(jié)構(gòu)，可作下列兩點(diǎn)假設(shè)： a.每懸臂澆注一段，即相應(yīng)地拉一批預(yù)應(yīng)力筋，假設(shè)每批拉的預(yù)應(yīng)力值都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力鋼束的重心處； b.在同一計(jì)算截面上，每一懸臂澆注梁段自重對(duì)該截面所并產(chǎn)生的自重彎距都相等。 按照上述兩點(diǎn)假設(shè)，且忽略同一截面上鋼束拉先后次序不同而并產(chǎn)生的彈性壓縮損失，可采用下列近似計(jì)算公式 N計(jì)算截面的分批拉的鋼束批數(shù)；y預(yù)應(yīng)力鋼筋與砼彈性模量之

29、比。 鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力： 式中M1為自重彎矩。 注意此時(shí)計(jì)算Ny時(shí)應(yīng)考慮摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮的影響。預(yù)應(yīng)力損失產(chǎn)生時(shí)，預(yù)應(yīng)力孔道還沒(méi)壓漿，截面特性取靜特性（即扣除孔道部他的影響） 需列表給出每一截面的平均損失。計(jì)算用表參考前表。（或按1%簡(jiǎn)化計(jì)算）4） 由鋼筋松馳引起的應(yīng)力損失的終極值。采用低松馳鋼絞線。 對(duì)于鋼絲、鋼絞線可取 5） 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失 參考結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理上冊(cè)。不考慮普通鋼筋的影響。 式中： 為混凝土在預(yù)加力施加后的收縮應(yīng)變終值；參考規(guī)附錄四表4.2取值。 為混凝土在預(yù)加力施加后的徐變系數(shù)終值；參考規(guī)附錄四表4.2取值。 Ey預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈

30、性模量。取200GPa。 y預(yù)應(yīng)力鋼筋與砼彈性模量之比。 計(jì)算截面上全部受力預(yù)應(yīng)力鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力和重力產(chǎn)生的應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失、）混凝土法向應(yīng)力；計(jì)算截面特性仍取靜特性。加載齡期可取760天，徐變、收縮系數(shù)取最終值。 預(yù)應(yīng)力損失的最后結(jié)果應(yīng)列表給出各個(gè)截面的各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失、拉錨固階段和使用階段的有效預(yù)應(yīng)力以及使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值。 （使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值） （拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力） （使用階段，扣除混凝土收縮和徐變外的應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力，計(jì)算混凝土預(yù)壓應(yīng)力時(shí)用） 給出預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總表5、 徐變次力的計(jì)算靜定結(jié)構(gòu)由混凝土的徐變不會(huì)產(chǎn)生徐

31、變次力。對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，由于冗力的存在，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次力，徐變次力的存在使結(jié)構(gòu)的力重分布，重分布后的力可按規(guī)方法進(jìn)行計(jì)算（第3.2.11條）。實(shí)際上，徐變次力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生的，因此在施工時(shí)應(yīng)盡量避免反復(fù)的體系轉(zhuǎn)換次數(shù)。由于徐變理論的復(fù)雜性，徐變次力計(jì)算方法并不完善，規(guī)采用基于老化理論的計(jì)算式。連續(xù)梁（剛構(gòu)）整個(gè)施工過(guò)程經(jīng)歷了兩次體系轉(zhuǎn)換（即邊跨合攏和中跨合攏），為簡(jiǎn)化計(jì)算，本設(shè)計(jì)中將兩次體系轉(zhuǎn)換簡(jiǎn)化為一次體系轉(zhuǎn)換，即從最大雙懸臂狀態(tài)（先期結(jié)構(gòu)或體系1）轉(zhuǎn)換運(yùn)營(yíng)階段結(jié)構(gòu)（后期結(jié)構(gòu)或體系2）。計(jì)算步驟：第一步、按照實(shí)際的施工程序，算出

32、施工階段（最大比懸臂狀態(tài)）的彎矩圖（先期結(jié)構(gòu)）。由BSAS完成，注意此時(shí)無(wú)掛籃重量影響。第二步、按照第一步的作用，算出按連續(xù)結(jié)構(gòu)合攏后體系的彎矩圖（后期結(jié)構(gòu)）(BSAS)第三步、從第二步彎矩圖中減去第一步的彎矩圖，其結(jié)果應(yīng)具有呈直線形的彎矩圖。第四步、將第三步的彎矩圖乘以系數(shù)（1-e-）即得徐變彎矩圖。第五步、第一步的彎矩與第四步的彎矩之和即為最終彎矩圖。BSAS的具體操作：首先修改數(shù)據(jù)文件，另存為其它文件名，然后增加一種新材料，除容重為零外，其它材料特性同梁體砼，將合攏段單元和邊跨支架澆注段單元的材料類型設(shè)為新材料，將二期恒載和施工作用均設(shè)為零，接著運(yùn)行BSAS，僅計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載力，所得結(jié)果中

33、施工階段二的恒載力即為。然后將上面數(shù)據(jù)文件中各梁段的澆注時(shí)間改為全部在第二施工階段完成（注意無(wú)臨時(shí)支座），此時(shí)施工階段二的恒載力即為，最后利用公式求得由結(jié)構(gòu)自重徐變次力。計(jì)算結(jié)果需列表給出每一截面的、。 2）預(yù)加力徐變次力（僅考慮靜定鋼束） 徐變會(huì)引起的截面上預(yù)應(yīng)力矩的重分布，其重分布后的彎矩計(jì)算式如下： 式中：為作用于先期結(jié)構(gòu)上的預(yù)應(yīng)力，按先期結(jié)構(gòu)體系（最大雙懸臂狀態(tài)）計(jì)算的 彎矩，（中跨合攏前） 為作用于先期結(jié)構(gòu)上的預(yù)應(yīng)力，按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的初彎矩， （預(yù)應(yīng)力乘偏心矩） 為作用于先期結(jié)構(gòu)上的預(yù)應(yīng)力，按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彈性二次彎矩， 當(dāng)先期結(jié)構(gòu)為靜定結(jié)構(gòu)時(shí)，它為零 為作用于先期結(jié)構(gòu)上的預(yù)

34、應(yīng)力，按后期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彈性二次彎矩。 為加載齡期（760天）時(shí)至計(jì)算所考慮時(shí)間時(shí)(1000天)的徐變系數(shù)，按規(guī)附錄四取值。BSAS的具體操作：首先修改數(shù)據(jù)文件，另存為其它文件名，然后將所有材料容重均設(shè)為零，將二期恒載和施工作用均設(shè)為零，將每一根靜定預(yù)應(yīng)力鋼筋在錨固點(diǎn)處和轉(zhuǎn)折點(diǎn)處的集中力分解為作用在截面重心處的豎向力、水平力和彎矩，在施工階段二將這些力加在結(jié)構(gòu)上，接著運(yùn)行BSAS，僅計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載力，所得結(jié)果中施工階段二的恒載力即為，即靜定鋼束的初預(yù)矩。此項(xiàng)可直接手算，即初預(yù)矩等預(yù)拉力偏心距。然后將上面數(shù)據(jù)文件中各梁段的澆注時(shí)間改為全部在第二施工階段完成（注意無(wú)臨時(shí)支座），作用不變，此時(shí)施工階

35、段二的恒載力即為，從而可求得，最后利用公式求得由預(yù)加力徐變次力。計(jì)算結(jié)果需列表給出每一截面的()、及。6、預(yù)加力引起的二次力矩(僅考慮超靜定鋼束) 靜定結(jié)構(gòu)該項(xiàng)為零，超定結(jié)構(gòu)該項(xiàng)不為零。 采用等效作用法計(jì)算，將超靜定鋼束的預(yù)應(yīng)力用等效作用代替，然后用BSAS計(jì)算。BSAS的具體操作：首先修改數(shù)據(jù)文件，另存為其它文件名，將所有材料容重均設(shè)為零，將二期恒載和施工作用均設(shè)為零，然后修改支座信息，將施工階段四的結(jié)構(gòu)變?yōu)殪o定結(jié)構(gòu)（即去掉邊跨的兩個(gè)支座，且將中跨兩支座分別改為固定鉸支座和滑動(dòng)鉸支座），接著將每一根超靜定預(yù)應(yīng)力鋼筋在錨固點(diǎn)處和轉(zhuǎn)折點(diǎn)處的集中力分解為作用在截面重心處的豎向力、水平力和彎矩，在施

36、工階段四將這些力加在結(jié)構(gòu)上，接著運(yùn)行BSAS，僅計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載力，所得結(jié)果中施工階段四的恒載力即為超靜定鋼束的初預(yù)矩，此項(xiàng)可直接手算，即初預(yù)矩等預(yù)拉力偏心距。然后將上面數(shù)據(jù)文件中各梁段的澆注時(shí)間改為全部在第四施工階段完成（包括支座），作用不變，此時(shí)施工階段四的恒載力即為超靜定鋼束的總預(yù)矩，最后將兩者相減即得預(yù)加力引起的二次力。計(jì)算結(jié)果需列表給出每一截面的初預(yù)矩、總預(yù)矩及二次力。7、溫度次力 溫度變化對(duì)結(jié)構(gòu)力的影響可分為兩種情況：1）均勻的溫度變化，即整個(gè)結(jié)構(gòu)溫度變化相同，這種溫度變化會(huì)使超靜定剛架產(chǎn)生次力；2）不均勻的溫度變化，即結(jié)構(gòu)不同部位或不同構(gòu)件的溫度變化不同，而使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生次力。（由BSA

37、S直接計(jì)算） 砼的線膨脹系數(shù)（1.0e-5）；溫度變化幅值（20）；Eh砼的彈性模量（0.35e+5MPa）； 計(jì)算結(jié)果需列表給出各單元的彎矩、軸力和剪力。8、砼收縮影響可作為溫度的額外降低來(lái)考慮（第3.2.8條） 計(jì)算方法同溫度次力（-20）9、承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算（JTJ023-85） （1）、力組合 （2）、計(jì)算受壓區(qū)高度 由預(yù)規(guī)第5.1.6和5.1.7條，不考慮普通鋼筋影響，計(jì)算受壓區(qū)高度x. 并注意滿足：和。本設(shè)計(jì) （3）、計(jì)算彎矩。 （4）、如受壓區(qū)有預(yù)應(yīng)力筋，則參考預(yù)規(guī)第5.1.6計(jì)算。10、正常使用狀態(tài)的計(jì)算（JTJ023-85） （1）、由拉預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的縱向力、剪力和彎矩

38、。預(yù)規(guī)第5.2.13條。 此時(shí)有效預(yù)應(yīng)力為 （2）計(jì)算截面的混凝土法向應(yīng)力：a. 預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的正應(yīng)力其本算式： 式中：Ns為后期預(yù)應(yīng)力損失（+）在預(yù)應(yīng)力鋼筋中產(chǎn)生的縱向力； 簡(jiǎn)化算式： b. 使用作用產(chǎn)生的正應(yīng)力 式中：Mg1為前期恒載產(chǎn)生的彎矩；Mg2為后期恒載產(chǎn)生的彎矩； MP為活載彎矩；（3）.預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力 （4）截面的主應(yīng)力（每個(gè)截面計(jì)算上梗脅、形心軸、下梗脅三處） a.預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的剪應(yīng)力其本算式： 式中：下標(biāo)s為后期預(yù)應(yīng)力損失（+）產(chǎn)生的影響； 簡(jiǎn)化算式： b.使用作用產(chǎn)生的剪應(yīng)力 c. 混凝土上的法向應(yīng)力（按前面方法）主拉（壓）應(yīng)力計(jì)算式： 如無(wú)豎向預(yù)應(yīng)力筋，則上式中：

39、 (5) 檢算項(xiàng)目：（不考慮施工階段的檢算、箍筋計(jì)算、局部承壓、細(xì)部設(shè)計(jì)及預(yù)拱度等等的計(jì)算） 法向應(yīng)力：預(yù)規(guī)第5.2.21條。 主拉（壓）應(yīng)力：預(yù)規(guī)第5.2.24條。 預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力：預(yù)規(guī)第5.2.25條。 （鐵路橋參見(jiàn)相應(yīng)的規(guī)）11、出圖 詳見(jiàn)“任務(wù)書(shū)”。附錄一 編制設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)提綱1 畢業(yè)設(shè)計(jì)封面（題目）；2 扉頁(yè)指導(dǎo)教師和評(píng)閱教師評(píng)語(yǔ)；3 任務(wù)書(shū)；4 中、外文摘要；5 目錄；6 正文具體容參考：(1) 設(shè)計(jì)總體概述。畢業(yè)設(shè)計(jì)目的和意義；本橋式結(jié)構(gòu)基本構(gòu)造、橋跨受力特點(diǎn)、施工工藝方法及其特點(diǎn)。(2) 設(shè)計(jì)依據(jù)及設(shè)計(jì)計(jì)算資料小結(jié)：依據(jù)規(guī)和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、材料性能指標(biāo)。(3) 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)主

40、要尺寸 橋梁結(jié)構(gòu)圖式及尺寸：主梁尺寸，包括梁高及其變化曲線，主梁腹板、上頂板和下底板厚度及其變化曲線等。 主梁分段：考慮懸臂施工掛籃起吊能力并兼顧計(jì)算單元?jiǎng)澐帧?4) 作用力計(jì)算 結(jié)構(gòu)混凝土毛截面特性計(jì)算(用于結(jié)構(gòu)力分析)； 恒載力計(jì)算：分為先期恒載(主梁結(jié)構(gòu)自重)和后期恒載(橋面鋪裝和欄桿等)； 先期恒載徐變次力計(jì)算； 活載力計(jì)算：分公路-I級(jí)、公路-II級(jí)、人群等活作用所產(chǎn)生的力； 各施工階段力計(jì)算：包括掛籃等施工設(shè)施作用所產(chǎn)生力； 按新規(guī)進(jìn)行力組合； (5) 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì) 主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋計(jì)算：采用拉力控制應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力損失和有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算及各梁段預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量計(jì)算等(建議：對(duì)于鋼

41、絞線，拉力控制應(yīng)力= (0.70 0.75)； 主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋布置； 主梁豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋計(jì)算與布置(建議：對(duì)于冷拉IV級(jí)鋼筋，拉力控制應(yīng)力= 0.85)；。(6) 普通鋼筋設(shè)計(jì)（本畢業(yè)設(shè)計(jì)不做強(qiáng)制要求） 主梁縱向普通鋼筋配筋計(jì)算及布置； 主梁箍筋普通鋼筋配筋計(jì)算及布置；(7) 次力計(jì)算 先期預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生徐變次力計(jì)算(工期：每梁段可按7天計(jì)算)； 溫度次力計(jì)算(標(biāo)準(zhǔn)溫度可取為+20，均勻溫度變化可按20計(jì)算，日照溫差T1=25、T2=6.7)； 墩臺(tái)支座不均勻沉降次力計(jì)算(墩臺(tái)支座不均勻沉降可取1cm)； 后期合攏預(yù)應(yīng)力索產(chǎn)生的彈性次力計(jì)算。(8) 承載力極限狀態(tài)計(jì)算作用組合；截面強(qiáng)度檢算：主要進(jìn)行正截面抗彎和抗剪強(qiáng)度檢算。(注意：公路作用不同類型作用組合系數(shù)的不同及設(shè)計(jì)強(qiáng)度指標(biāo)的差異。)考查斷面為：梁端、1/4、1/2、3/4和中支點(diǎn)截面。(9) 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算作用組合；施工階段應(yīng)力計(jì)算及驗(yàn)算：考查斷面為各梁跨1/4、1/2、3/4跨截面及中支點(diǎn)截面；短期效應(yīng)組合驗(yàn)算：混凝土