CFG樁(要求規(guī)范)

1、一、一般規(guī)定1、水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁）法適用于處理粘性土、粉土、沙土和樁端具有相對(duì)硬土層、承載力標(biāo)準(zhǔn)值不低于70KPa的淤泥質(zhì)土、非欠固結(jié)人工填土等地基。2、水泥粉煤灰碎石樁樁端應(yīng)位于相對(duì)硬的土層上。3、水泥粉煤灰碎石樁復(fù)合地基按承載力設(shè)計(jì)師必須進(jìn)行地基變形驗(yàn)算。二、設(shè)計(jì)1、水泥粉煤灰碎石樁樁徑d宜取350-600mm.2、樁的平面布置，可只布置在基礎(chǔ)圍。3、樁距s應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)要求的復(fù)合地基承載理、土性、施工工藝等確定，宜取3-6倍樁井。當(dāng)在飽和粘性土中擠土成樁時(shí)，樁距s不宜小于4倍樁徑。4、樁體試塊抗壓強(qiáng)度平均值應(yīng)滿足下式要求：fcu>3Rk/Ap式中feu樁體混合料試塊（邊長(zhǎng)15

2、0mm立方體）標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度平均值（KPa）RK-單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）,應(yīng)按本規(guī)9.2.8條取值。5、樁頂應(yīng)設(shè)置墊層，褥墊層厚度宜取100-300mm,當(dāng)樁徑、樁距大時(shí)褥墊層厚度宜取高值。6、褥墊層材料宜用粗砂、中砂、級(jí)配砂石，碎石的最大粒徑不宜大于30mm.7、水泥粉煤灰碎石樁復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，宜通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)復(fù)合地基載荷實(shí)驗(yàn)確定，初步設(shè)計(jì)時(shí)也可按下式估算：fsp,k=mRk/Ap+卩（l-m）fs,k式中fsp,k復(fù)合地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KPa）;m樁土面積置換率；卩一一樁間土強(qiáng)度發(fā)揮系數(shù)，宜取0.9-1.0對(duì)變形要求高的建筑物可取低值；fs,k樁間土承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KPa）。

3、8、單樁承載力標(biāo)準(zhǔn)值Rk的取值，應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）當(dāng)用單樁靜載荷實(shí)驗(yàn)確定單樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值Ruk后，Rk可按下式計(jì)算：Rk=Ruk/ysp式中Ysp調(diào)整系數(shù)，宜取1.50-1.60,一般工程或樁間土承載力高、基礎(chǔ)埋深大以及基礎(chǔ)下樁數(shù)較多時(shí)應(yīng)取低值，重要工程、基礎(chǔ)下樁數(shù)較少或樁間土為承載力較低的粘性土?xí)r應(yīng)取高值。（2）當(dāng)無(wú)單樁載荷試驗(yàn)資料時(shí)，可按下式計(jì)算；Rk=Upqsili+qpAp式中Up樁的周長(zhǎng)（m）;qsi樁側(cè)第i層土德濟(jì)限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KPa）可參照巖土工程勘察報(bào)告；qp樁的極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KPa），可參照巖土工程勘察報(bào)告；li第i層土的厚度（m）o9、地基處理后的變形計(jì)算應(yīng)按

4、現(xiàn)行的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)GBJ7的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行，復(fù)合土層的分層與天然地基相同，各復(fù)合土層的壓縮模量等于該層天然地基壓縮模量的Z倍，Z值可按下式確定：Z=fsp,k/fki式中fki基礎(chǔ)地面下第i層土的天然地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值。變形計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)屮s根據(jù)地區(qū)沉降觀測(cè)資料及經(jīng)驗(yàn)確定，也可采用表1的樹脂。表1變形計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)屮SEs(Mpa)2.54.07.015.020.0屮S1.11.00.70.40.2注：Es為變形計(jì)算深度圍壓縮模量的當(dāng)量值，應(yīng)按下式計(jì)算：AiEs=Ai/EEsi式中Ai第i層土附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分值；Esi基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量，樁長(zhǎng)圍的復(fù)合土層模量取值。1

5、0、地基變形計(jì)算深度必須大于復(fù)合土層的厚度，并滿足現(xiàn)行的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)GBJ7中地基變形計(jì)算深度的有關(guān)規(guī)定。三、施工1、水泥粉煤灰碎石的施工，應(yīng)按設(shè)計(jì)要求和現(xiàn)場(chǎng)條件選用相應(yīng)施工工藝，并應(yīng)按照國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)執(zhí)行：(1) 長(zhǎng)螺旋鉆孔灌注成樁，適用于地下水位以上的粘性土、粉土、人工填土地基；(2) 泥漿護(hù)壁鉆孔灌注成樁，適用于粘性土、粉土、砂土、人工填土、碎石(礫)石土及風(fēng)化巖層分布的地基；(3) 長(zhǎng)螺旋鉆孔、管泵壓混合料成樁，適用于粘性土、粉土、砂土等地基，以及對(duì)噪音及泥漿污染要求嚴(yán)格的場(chǎng)地；(4) 沉管灌注成樁，適用于粘性土、粉土、淤泥質(zhì)土人工填土及無(wú)密實(shí)厚砂層的地基。2、長(zhǎng)螺旋鉆孔

6、、管泵壓混合料成樁施工和沉管灌注成樁施工除應(yīng)執(zhí)行國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)外，尚應(yīng)符合下列要求：(1) 施工時(shí)應(yīng)按設(shè)計(jì)配比配置混合料，投入攪拌機(jī)加水量由混合料塌落度控制，長(zhǎng)螺旋鉆孔、管泵壓混合料成樁施工的塌落度以為180-200mm，沉管灌注成樁施工的塌落度宜為30-50mm,成樁后樁頂浮漿厚度不宜超過(guò)200mm;(2) 長(zhǎng)螺旋鉆孔、管泵壓混合料成樁施工在鉆至設(shè)計(jì)深度后，應(yīng)準(zhǔn)確掌握提拔鉆桿時(shí)間，混合料泵送量應(yīng)同拔管速度相配合，以保證掛有一定高度的混合料，遇到飽和砂土或飽和粉土層，不得停泵待料；沉管灌注成樁施工拔管速度應(yīng)按均勻線速度控制，拔管線速度應(yīng)控制在1.2-1.5m/min左右，如遇淤泥或淤泥質(zhì)土，拔

7、管速度可適當(dāng)放慢(3) 施工時(shí)，樁頂標(biāo)高應(yīng)高出設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高，高出長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)樁距、布樁形式、現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)條件和成樁順序等綜合確定，一般不應(yīng)小于0.5m.(4) 成樁過(guò)程中，抽樣做混合料試塊，每臺(tái)機(jī)械一天應(yīng)做一組(3塊)試塊(邊長(zhǎng)為150mm的立方體)，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d,測(cè)定其抗壓強(qiáng)度；(5) 沉管灌注成樁施工過(guò)程中應(yīng)觀測(cè)新施工樁對(duì)已施工樁的影響，當(dāng)發(fā)現(xiàn)樁斷裂并脫開(kāi)時(shí)，必須對(duì)工程樁逐樁靜壓，靜壓時(shí)間一般為3min，靜壓荷載以保證使斷樁接起來(lái)為準(zhǔn)。3、復(fù)合地基的基坑可采用人工或機(jī)械、人工聯(lián)合開(kāi)挖。機(jī)械、人工聯(lián)合開(kāi)挖時(shí)，予留人工開(kāi)挖厚度應(yīng)由現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)挖確定，以保障及械開(kāi)挖造成樁的斷裂部位不低于基礎(chǔ)底面標(biāo)高，且樁

8、間土不受擾動(dòng)。4、褥墊層鋪設(shè)宜采用靜力壓實(shí)法，當(dāng)基礎(chǔ)底面下樁間土的含水量較小時(shí)，也可采用動(dòng)力夯實(shí)法。5、施工中樁長(zhǎng)允許偏差為100mm,樁徑允許偏差為20mm,垂直度允許偏差為1%.對(duì)滿堂布樁基礎(chǔ)，樁位允許偏差為0.5倍樁徑；對(duì)條形基礎(chǔ)，垂直于軸線方向的樁位允許偏差為0.25倍樁徑，順軸線方向的樁位允許偏差為0.3倍樁徑，對(duì)單排布樁樁位允許偏差不得大于60mm。四、質(zhì)量檢驗(yàn)1、復(fù)合地基檢測(cè)應(yīng)在樁體強(qiáng)度滿足試驗(yàn)荷載條件時(shí)進(jìn)行，一般宜在施工結(jié)束2-4周后檢測(cè)。2、復(fù)合地基承載力宜用單樁或多樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)確定，復(fù)合地基載荷試驗(yàn)方法宜符合本規(guī)附錄A的規(guī)定，試驗(yàn)數(shù)量不應(yīng)少于3個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)。3、對(duì)高層建筑

9、或重要建筑，可抽取總樁數(shù)的10%進(jìn)行底應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)，檢驗(yàn)樁身結(jié)構(gòu)完整性。4 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)4.1 適用圍4.1.1 單樁抗壓靜載試驗(yàn)是公認(rèn)的檢測(cè)基樁豎向抗壓承載力最直觀、最可靠的傳統(tǒng)方法。本規(guī)主要是針對(duì)我國(guó)建筑工程中慣用的維持荷載法進(jìn)行了技術(shù)規(guī)定。根據(jù)樁的使用環(huán)境、荷載條件及大量工程檢測(cè)實(shí)踐，在國(guó)其他行業(yè)或國(guó)外，尚有循環(huán)荷載、等變形速率及終級(jí)荷載長(zhǎng)時(shí)間維持等方法。4.1.2 樁身力測(cè)試按附錄A規(guī)定的方法執(zhí)行。4.1.3 本條明確規(guī)定為設(shè)計(jì)提供依據(jù)的靜載試驗(yàn)應(yīng)加載至破壞，即試驗(yàn)應(yīng)進(jìn)行到能判定單樁極限承載力為止。對(duì)于以樁身強(qiáng)度控制承載力的端承型樁，當(dāng)設(shè)計(jì)另有規(guī)定時(shí)，應(yīng)從其規(guī)定。4.1.4 在

10、對(duì)工程樁抽樣驗(yàn)收檢測(cè)時(shí)，規(guī)定了加載量不應(yīng)小于單樁承載力特征值的2.0倍，以保證足夠的安全儲(chǔ)備。實(shí)際檢測(cè)中，有時(shí)出現(xiàn)這樣的情況：3根工程樁靜載試驗(yàn)，分十級(jí)加載，其中一根樁第十級(jí)破壞，另兩根樁滿足設(shè)計(jì)要求，按第3.5.3條，單位工程的單樁豎向抗壓承載力特征值不滿足設(shè)計(jì)要求。此時(shí)若有一根滿足設(shè)計(jì)要求的樁的最大加載量取為單樁承載力特征值的2.2倍，且試驗(yàn)證實(shí)豎向抗壓承載力不低于單樁承載力特征值的2.2倍，則單位工程的單樁豎向抗壓承載力特征值滿足設(shè)計(jì)要求。顯然，若抽檢的3根樁有代表性，就可避免不必要的工程處理。4.2 設(shè)備儀器及其安裝4.2.1 為防止加載偏心，千斤頂?shù)暮狭χ行膽?yīng)與反力裝置的重心、樁軸線

11、重合，并保證合力方向垂直。4.2.2 加載反力裝置的形式在建筑樁基技術(shù)規(guī)基礎(chǔ)上增加了地錨反力裝置，對(duì)單樁極限承載力較小的摩擦樁可用土錨作反力；對(duì)巖面淺的嵌巖樁，可利用巖錨提供反力。4.2.3 用荷重傳感器（直接方式）和油壓表（間接方式）兩種荷載測(cè)量方式的區(qū)別在于：前者采用荷重傳感器測(cè)力，不需考慮千斤頂活塞摩擦對(duì)出力的影響；后者需通過(guò)率定換算千斤頂出力。同型號(hào)千斤頂在保養(yǎng)正常狀態(tài)下，相同油壓時(shí)的出力相對(duì)誤差約為1%2%,非正常時(shí)可高達(dá)5%。采用傳感器測(cè)量荷重或油壓，容易實(shí)現(xiàn)加卸荷與穩(wěn)壓自動(dòng)化控制，且測(cè)量精度較高。采用壓力表測(cè)定油壓時(shí)，為保證測(cè)量精度，其精度等級(jí)應(yīng)優(yōu)于或等于0.4級(jí)，不得使用1.5

12、級(jí)壓力表控制加載。當(dāng)油路工作壓力較高時(shí)，有時(shí)出現(xiàn)油管爆裂、接頭漏油、油泵加壓不足造成千斤頂出力受限、壓力表線性度變差等情況，所以應(yīng)選用耐壓高、工作壓力大和量程大的油管、油泵和壓力表。4.2.4對(duì)于機(jī)械式大量程（50mm）百分表，大量程百分表JJG379規(guī)定的1級(jí)標(biāo)準(zhǔn)為：全程示值誤差和回程誤差分別不超過(guò)40ym和8ym，相當(dāng)于滿量程測(cè)量誤差不大于0.1%FS。沉降測(cè)定平面應(yīng)在千斤頂?shù)鬃袎喊逡韵碌臉渡砦恢?，即不得在承壓板上或千斤頂上設(shè)置沉降觀測(cè)點(diǎn)，避免因承壓板變形導(dǎo)致沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)失實(shí)?；鶞?zhǔn)樁應(yīng)打入地面以下足夠的深度，一般不小于1m?；鶞?zhǔn)梁應(yīng)一端固定，另一端簡(jiǎn)支，這是為減少溫度變化引起的基準(zhǔn)梁撓曲

13、變形。在滿足表4.2.5的規(guī)定條件下，基準(zhǔn)梁不宜過(guò)長(zhǎng)，并應(yīng)采取有效遮擋措施，以減少溫度變化和刮風(fēng)下雨的影響，尤其在晝夜溫差較大且白天有照射時(shí)更應(yīng)注意。4.2.5 在試樁加卸載過(guò)程中，荷載將通過(guò)錨樁（地錨）、壓重平臺(tái)支墩傳至試樁、基準(zhǔn)樁周圍地基土并使之變形。隨著試樁、基準(zhǔn)樁和錨樁（或壓重平臺(tái)支墩）三者間相互距離縮小，地基土變形對(duì)試樁、基準(zhǔn)樁的附加應(yīng)力和變位影響加劇。1985年，國(guó)際土力學(xué)與基礎(chǔ)工程協(xié)會(huì)（ISSMFE）根據(jù)世界各國(guó)對(duì)有關(guān)靜載試驗(yàn)的規(guī)定，提出了靜載試驗(yàn)的建議方法并指出：試樁中心到錨樁（或壓重平臺(tái)支墩邊）和到基準(zhǔn)樁各自間的距離應(yīng)分別"不小于2.5m或3D"，這和我國(guó)

14、現(xiàn)行規(guī)規(guī)定的"大于等于4D且不小于2.0m"相比更容易滿足（小直徑樁按3D控制，大直徑樁按2.5m控制）。高重建筑物下的大直徑樁試驗(yàn)荷載大、樁間凈距?。ㄗ钚≈行木酁?D），往往受設(shè)備能力制約，采用錨樁法檢測(cè)時(shí)，三者間的距離有時(shí)很難滿足"大小等于4D"的要求，加長(zhǎng)基準(zhǔn)梁又難避免氣候環(huán)境影響。考慮到現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)收試驗(yàn)中的困難，且加載過(guò)程中，錨樁上拔對(duì)基準(zhǔn)樁、試樁的影響小于壓重平臺(tái)對(duì)它們的影響，故本規(guī)中對(duì)部分間距的規(guī)定放寬為"不小于3D"。關(guān)于壓重平臺(tái)支墩邊與基準(zhǔn)樁和試樁之間的最小間距問(wèn)題，應(yīng)區(qū)別兩種情況對(duì)待。在場(chǎng)地土較硬時(shí)，堆載引起的支墩及其周

15、邊地面沉降和試驗(yàn)加載引起的地面回彈均很小。如©1200灌注樁采用10x10m平臺(tái)堆載11550kN，土層自上而下為凝灰?guī)r殘積土、強(qiáng)風(fēng)化和中風(fēng)化凝灰?guī)r，堆載和試驗(yàn)加載過(guò)程中，距支墩邊1m、2m處觀測(cè)到的地面沉降及回彈量幾乎為零。但在軟土場(chǎng)地，大噸位堆載由于支墩影響圍大而應(yīng)引起足夠的重視。以某一場(chǎng)地©500管樁用7x7m2平臺(tái)堆載4000kN為例：在距支墩邊0.95m、1.95m、2.55m和3.5m設(shè)四個(gè)觀測(cè)點(diǎn)，平臺(tái)堆載至4000kN時(shí)觀測(cè)點(diǎn)下沉量分別為13.4mm、6.7mm、3.0mm和0.1mm；試驗(yàn)加載至4OOOkN時(shí)觀測(cè)點(diǎn)回彈量分別為2.1mm、0.8mm、0.5m

16、m和0.4mm。但也有報(bào)導(dǎo)管樁堆載6000kN，支墩產(chǎn)生明顯下沉，試驗(yàn)加載至6000kN時(shí)，距支墩邊2.9m處的觀測(cè)點(diǎn)回彈近8mm。這里出現(xiàn)兩個(gè)問(wèn)題：其一，當(dāng)支墩邊距試樁較近時(shí)，大噸位堆載地面下沉將對(duì)樁產(chǎn)生負(fù)摩阻力，特別對(duì)摩擦型樁將明顯影響其承載力；其二，樁加載(地面卸載)時(shí)地基土回彈對(duì)基準(zhǔn)樁產(chǎn)生影響。支墩對(duì)試樁、基準(zhǔn)樁的影響程度與荷載水平及土質(zhì)條件等有關(guān)。對(duì)于軟土場(chǎng)地超過(guò)10000kN的特大噸位堆載(目前國(guó)壓重平臺(tái)法堆載已超過(guò)30000kN)，為減少對(duì)試樁產(chǎn)生附加影響，應(yīng)考慮對(duì)支墩下23倍寬影響圍的地基進(jìn)行加固；對(duì)大噸位堆載支墩出現(xiàn)明顯下沉的情況，尚需進(jìn)一步積累資料和研究可靠的沉降測(cè)量方法，

17、簡(jiǎn)易的辦法是在遠(yuǎn)離支墩處用水準(zhǔn)儀或緊的鋼絲觀測(cè)基準(zhǔn)樁的豎向位移。4.3 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)4.3.1 本條是為使試樁具有代表性而提出的。4.3.2 為便于沉降測(cè)量?jī)x表安裝，試樁頂部宜高出試坑地面；為使試驗(yàn)樁受力條件與設(shè)計(jì)條件相同，試坑地面宜與承臺(tái)底標(biāo)高一致。對(duì)于工程樁驗(yàn)收檢測(cè)，當(dāng)樁身荷載水平較低時(shí)，允許采用水泥砂漿將樁頂抹平的簡(jiǎn)單樁頭處理方法。4.3.3 本條主要是考慮在實(shí)際工程樁檢測(cè)中，因錨樁質(zhì)量問(wèn)題而導(dǎo)致試樁失敗或中途停頓的情況時(shí)有發(fā)生，為此建議在試樁前對(duì)灌注樁及有接頭的混凝土預(yù)制樁進(jìn)行完整性檢測(cè)，大致確定其能否作錨樁使用。表2穩(wěn)定時(shí)的沉降量幾和lh時(shí)的沉降的對(duì)比荷戦直右與陥之星(mni)釦(囁)幅

18、度平均謳度平均扱限荷載O.S7-6.O72.8971-96S6】/2極限荷載0.01-0.510,2095-10098表3快速法與慢速法極限承載力比較樁端土類別快速法比慢建法極限荷載捉髙幅度粘性土0-9.6%.平均4,5軸砂±-2.5%出帰,平均2,3%4.3.4 本條是按我國(guó)的傳統(tǒng)做法，對(duì)維持荷載法進(jìn)行的原則性規(guī)定。4.3.5 慢速維持荷載法是我國(guó)公認(rèn)，且已沿用多年的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法，也是其他工程樁豎向抗壓承載力驗(yàn)收檢測(cè)方法的唯一比較標(biāo)準(zhǔn)。436437按4.3.6條第2款，慢速維持荷載法每級(jí)荷載持載時(shí)間最少為2h。對(duì)絕大多數(shù)樁基而言，為保證上部結(jié)構(gòu)正常使用，控制樁基絕對(duì)沉降是第一位重要

19、的，這是地基基礎(chǔ)按變形控制設(shè)計(jì)的基本原則。在工程樁驗(yàn)收檢測(cè)中，國(guó)某些行業(yè)或地方標(biāo)準(zhǔn)允許采用快速維持荷載法。國(guó)外許多國(guó)家的維持荷載法相當(dāng)于我國(guó)的快速維持荷載法，最少持載時(shí)間為1h,但規(guī)定了較為寬松的沉降相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，與我國(guó)快速法的差別就在于此。1985年ISSMFE根據(jù)世界各國(guó)的靜載試驗(yàn)有關(guān)規(guī)定，在推薦的試驗(yàn)方法中，建議"維持荷載法加載為每小時(shí)一級(jí)，穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為0.1mm/20min"。當(dāng)樁端嵌入基巖時(shí)，個(gè)別國(guó)家還允許縮短時(shí)間；也有些國(guó)家為測(cè)定樁的蠕變沉降速率建議采用終級(jí)荷載長(zhǎng)時(shí)間維持法?？焖倬S持荷載法在國(guó)從20世紀(jì)70年代就開(kāi)始應(yīng)用，我國(guó)港口工程規(guī)從1983年(JTJ2202

20、83)、地基設(shè)計(jì)規(guī)從1989年(DBJ-08-11-89)起就將這一方法列入，與慢速法一起并列為靜載試驗(yàn)方法。快速法由于每級(jí)荷載維持時(shí)間為1h,各級(jí)荷載下的樁頂沉降相對(duì)慢速法確實(shí)要小一些。表2列出了市23根摩擦樁慢速維持荷載法試驗(yàn)實(shí)測(cè)樁頂穩(wěn)定時(shí)的沉降量和1h時(shí)沉降量的對(duì)比結(jié)果。從中可見(jiàn)，在1/2極限荷載點(diǎn)，快速法1h時(shí)的樁頂沉降量與慢速法相差很?。?.5mm以），平均相差0.2mm；在極限荷載點(diǎn)相差要大些，為0.66.1mm,平均2.9mm。相對(duì)而言，"慢速法"的加荷速率比建筑物建造過(guò)程中的施工加載速率要快得多，慢速法試樁得到的使用荷載對(duì)應(yīng)的樁頂沉降與建筑物樁墓在長(zhǎng)期荷載作

21、用下的實(shí)際沉降相比，要小幾倍到十幾倍。所以，規(guī)中的快慢速試樁沉降差異是可以忽略的。關(guān)于快慢速法極限承載力比較，根據(jù)市統(tǒng)計(jì)的71根試驗(yàn)樁資料（樁端在粘性土中47根，在砂土中24根），這些對(duì)比是在同一根樁或樁土條件相同的相鄰樁上進(jìn)行的，得出的結(jié)果見(jiàn)表3。從中可以看出快速法試驗(yàn)得出的極限承載力較慢速法略高一些，其中樁端在粘性土中平均提高約1/2級(jí)荷載，樁端在砂土中平均提高約1/4級(jí)荷載。在我國(guó)，如有些軟土中的摩擦樁，按慢速法加載，在2倍設(shè)計(jì)荷載的前幾級(jí)，就已出現(xiàn)沉降穩(wěn)定時(shí)間逐漸延長(zhǎng)，即在2h甚至更長(zhǎng)時(shí)間不收斂。此時(shí)，采用快速法是不適宜的。而也有很多地方的工程樁驗(yàn)收試驗(yàn)，在每級(jí)荷載施加不久，沉降迅速穩(wěn)

22、定，縮短持載時(shí)間不會(huì)明顯影響試樁結(jié)果；且因試驗(yàn)周期的縮短，又可減少晝夜溫差等環(huán)境影響引起的沉降觀測(cè)誤差。在此，建議快速維持荷載法按下列步驟進(jìn)行：1每級(jí)荷載施加后維持1h,按第5、15、30min測(cè)讀樁頂沉降量，以后每隔15min測(cè)讀一次。2 測(cè)讀時(shí)間累計(jì)為1h時(shí)，若最后15min時(shí)間間隔的樁頂沉降增量與相鄰15min時(shí)間間隔的樁頂沉降增量相比未明顯收斂時(shí)，應(yīng)延長(zhǎng)維持荷載時(shí)間，直至最后15min的沉降增量小于相鄰15min的沉降增量為止。3 終止加荷條件可按本規(guī)第4.3.8條第1、3、4、5款執(zhí)行。4卸載時(shí)，每級(jí)荷載維持15min,按第5、15min測(cè)讀樁頂沉降量后，即可卸下一級(jí)荷載。卸載至零后

23、，應(yīng)測(cè)讀樁頂殘余沉降量，維持時(shí)間為2h，測(cè)讀時(shí)間為第5、15、30min,以后每隔30min測(cè)讀一次。各地在采用快速法時(shí)，應(yīng)總結(jié)積累經(jīng)驗(yàn)，并可結(jié)合當(dāng)?shù)貤l件提出適宜的沉降相對(duì)穩(wěn)定控制標(biāo)準(zhǔn)。4.3.8當(dāng)樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時(shí)，在較低豎向荷載時(shí)常出現(xiàn)本級(jí)荷載沉降超過(guò)上一級(jí)荷載對(duì)應(yīng)沉降5倍的陡降，當(dāng)縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著持載時(shí)間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當(dāng)樁身強(qiáng)度不足樁被壓斷時(shí)，也會(huì)出現(xiàn)陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不宜立即卸荷，而應(yīng)使樁下沉量超過(guò)40mm，以大致判斷造成陡降的原因。非嵌巖的長(zhǎng)（超長(zhǎng)）樁和大直徑（擴(kuò)底）樁

24、的Q-s曲線一般呈緩變型，在樁頂沉降達(dá)到40mm時(shí)，樁端阻力一般不能充分發(fā)揮。前者由于長(zhǎng)細(xì)比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降較大時(shí)，樁端位移還很?。缓笳唠m樁端位移較大，但尚不足以使端阻力充分發(fā)揮。因此，放寬樁頂總沉降量控制標(biāo)準(zhǔn)是合理的。4.4 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判定4.4.1 除Q-s、s-lgt曲線外，還有s-lgQ曲線。同一工程的一批試樁曲線應(yīng)按相同的沉降縱座標(biāo)比例繪制，滿刻度沉降值不宜小于40mm,使結(jié)果直觀、便于比較。4.4.2大量實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明：當(dāng)沉降量達(dá)到樁徑的10%時(shí)，才可能出現(xiàn)極限荷載（太沙基和ISSMFE）；粘性土中端阻充分發(fā)揮所需的樁端位移為樁徑的4%5%，而砂土中至少達(dá)到

25、15%。故本條第4款對(duì)緩變型Q-s曲線，按s=0.05D確定直徑大于等于800mm樁的極限承載力大體上是保守的;且因D800mm時(shí)定義為大直徑樁，當(dāng)D=800mm時(shí)，0.05D=40mm,正好與中、小直徑樁的取值標(biāo)準(zhǔn)銜接。應(yīng)該注意，世界各國(guó)按樁頂總沉降確定極限承載力的規(guī)定差別較大，這和各全系數(shù)的取值大小、特別是上部結(jié)構(gòu)對(duì)樁基沉降的要求有關(guān)。因此當(dāng)按本規(guī)建議的樁頂沉降量確定極限承載力時(shí)，尚應(yīng)考慮上部結(jié)構(gòu)對(duì)樁基沉降的具體要求。4.4.3本規(guī)單樁豎向抗壓承載力的統(tǒng)計(jì)按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)GB50007的規(guī)定執(zhí)行。也有根據(jù)統(tǒng)計(jì)承載力標(biāo)準(zhǔn)差大于15%時(shí)，采用極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值折減系數(shù)的修正方法。實(shí)際操作中對(duì)

26、樁數(shù)大于等于4根時(shí)，折減系數(shù)的計(jì)算比較繁瑣，且靜載檢測(cè)本身是通過(guò)小樣本來(lái)推斷總體，樣本容量愈小，可靠度愈低，而影響單樁承載力的因素復(fù)雜多變。當(dāng)一批受檢樁中有一根樁承載力過(guò)低，若恰好不是偶然原因造成，則該驗(yàn)收批一旦被接受，就會(huì)增加使用方的風(fēng)險(xiǎn)。因此規(guī)定極差超過(guò)平均值的30%時(shí)，首先應(yīng)分析、查明原因，結(jié)合工程實(shí)際綜合確定。例如一組5根試樁的承載力值依次為800、950、1000、1100、1150kN,平均值為1000kN，單樁承載力最低值和最高值的極差為350kN，超過(guò)平均值的30%，則不得將最低值800kN去掉將后面4個(gè)值取平均，或?qū)⒆畹秃妥罡咧刀既サ羧≈虚g3個(gè)值的平均值。應(yīng)查明是否出現(xiàn)樁的質(zhì)

27、量問(wèn)題或場(chǎng)地條件變異。若低值承載力出現(xiàn)的原因并非偶然的施工質(zhì)量造成，則按本例依次去掉高值后取平均，直至滿足極差不超過(guò)30%的條件。此外，對(duì)樁數(shù)小于或等于3根的柱下承臺(tái)，或試樁數(shù)量?jī)H為2根時(shí)，應(yīng)采用低值，以確保安全。對(duì)于僅通過(guò)少量試樁無(wú)法判明極差大的原因時(shí)，可增加試樁數(shù)量。.4.4建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)GB50007規(guī)定的單樁豎向抗壓承載力特征值是按單樁豎向抗壓極限承載力統(tǒng)計(jì)值除以安全系數(shù)2得到的，綜合反映了樁側(cè)、樁端極限阻力控制承載力特征值的低限要求。4.4.5 本條規(guī)定了檢測(cè)報(bào)告中應(yīng)包含的一些容，避免檢測(cè)報(bào)告過(guò)于簡(jiǎn)單，也有利于委托方、設(shè)計(jì)及檢測(cè)部門對(duì)報(bào)告的審查和分析。5 單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)5.

28、1 適用圍5.1.1 單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)是檢測(cè)單樁豎向抗拔承載力最直觀、可靠的方法。與本規(guī)中抗壓靜載試驗(yàn)一樣，拔樁試驗(yàn)也是采用了國(guó)外慣用的維持荷載法，并規(guī)定應(yīng)采用慢速維持荷載法。5.1.2 當(dāng)需要檢測(cè)樁側(cè)抗拔極限摩阻力或了解樁端上拔量時(shí)，可按本規(guī)附錄A中有關(guān)方法執(zhí)行。5.1.3 當(dāng)為設(shè)計(jì)提供依據(jù)時(shí)，應(yīng)加載到能判別單樁抗拔極限承載力為止，或加載到樁身材料強(qiáng)度控制值。在對(duì)工程樁抽樣驗(yàn)收檢測(cè)時(shí)，可按沒(méi)計(jì)要求控制最大上拔荷載，但應(yīng)有足夠的安全儲(chǔ)備。5.2設(shè)備儀器及其安裝5.2.1 本條的要求基本同第4.2.1條。因拔樁試驗(yàn)時(shí)千斤頂安放在反力架上面，當(dāng)采用二臺(tái)以上千斤頂加載時(shí)，應(yīng)采取一定的安全措施，防

29、止千斤頂傾倒或其他意外事故發(fā)生。5.2.2 當(dāng)采用天然地基作反力時(shí)，兩邊支座處的地基強(qiáng)度應(yīng)相近，且兩邊支座與地面的接觸面積宜相同，避免加載過(guò)程中兩邊沉降不均造成試樁偏心受拉。為保證反力梁的穩(wěn)定性，應(yīng)注意反力樁頂面直徑（或邊長(zhǎng)）不小于反力架的梁寬。5.2.35.2.5這三條基本參照本規(guī)第423425條執(zhí)行，但應(yīng)注意以下兩點(diǎn)：1 樁頂上拔量測(cè)量平面必須在樁身位置，嚴(yán)禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設(shè)置位移觀測(cè)點(diǎn)，避免因鋼筋變形導(dǎo)致上拔量觀測(cè)數(shù)據(jù)失實(shí)。2 在采用天然地基提供支座反力時(shí)，拔樁試驗(yàn)加載相當(dāng)于給支座處地面加載。支座附近的地面也因此會(huì)出現(xiàn)不同程度的沉降。荷載越大，這種變形越明顯。為防止支座處地基沉降

30、對(duì)基準(zhǔn)梁的影響，一是應(yīng)使基準(zhǔn)樁與支座、試樁各自之間的間距滿足表4.2.5的規(guī)定，二是基準(zhǔn)樁需打入試坑地面以下一定深度（一般不小于1m）。5.3 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)5.3.1 本條包含以下三個(gè)方面容：1 在拔樁試驗(yàn)前，對(duì)混凝土灌注樁及有接頭的預(yù)制樁采用低應(yīng)變法檢查樁身質(zhì)量，目的是防止因試驗(yàn)樁自身質(zhì)量問(wèn)題而影響抗拔試驗(yàn)成果。2 對(duì)抗拔試驗(yàn)的鉆孔灌注樁在澆注混凝土前進(jìn)行成孔檢測(cè)，目的是查明樁身有無(wú)明顯擴(kuò)徑現(xiàn)象或出現(xiàn)擴(kuò)大頭，因這類樁的抗拔承載力缺乏代表性，特別是擴(kuò)大頭樁及樁身中下部有明顯擴(kuò)徑的樁，其抗拔極限承載力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于長(zhǎng)度和樁徑相同的非擴(kuò)徑樁，且相同荷載下的上拔量也有明顯差別。3 對(duì)有接頭的PHC、PTC和P

31、C管樁應(yīng)進(jìn)行接頭抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算。對(duì)電焊接頭的管樁除驗(yàn)算其主筋強(qiáng)度外，還要考慮主筋墩頭的折減系數(shù)以及管節(jié)端板偏心受拉時(shí)的強(qiáng)度及穩(wěn)定性。墩頭折減系數(shù)可按有關(guān)規(guī)取0.92，而端板強(qiáng)度的驗(yàn)算則比較復(fù)雜，可按經(jīng)驗(yàn)取一個(gè)較為安全的系數(shù)。5.3.2 本條規(guī)定拔樁試驗(yàn)應(yīng)采用慢速維持荷載法，其荷載分級(jí)、試驗(yàn)方法及穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)均同第4.3.4條和4.3.6條有關(guān)規(guī)定。5.3.3 本條規(guī)定出現(xiàn)所列四種情況之一時(shí)，可終止加載。但若在較小荷載下出現(xiàn)某級(jí)荷載的樁頂上拔量大于前一級(jí)荷載下的5倍時(shí)，應(yīng)綜合分析原因。若是試驗(yàn)樁，必要時(shí)可繼續(xù)加載，因混凝土樁當(dāng)樁身出現(xiàn)多條環(huán)向裂縫后，其樁頂位移可能會(huì)出現(xiàn)小的突變，而此時(shí)并非達(dá)到樁側(cè)土的

32、極限抗拔力。5.4 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判定5.4.1拔樁試驗(yàn)與壓樁試驗(yàn)一樣，一般應(yīng)繪制U§曲線和6-lgt曲線，但當(dāng)上述二種曲線難以判別時(shí)，也可以輔以6lgU曲線或lgUlg6曲線，以確定拐點(diǎn)位置。5.4.2 本條前兩款確定的抗拔極限承載力是土的極限抗拔阻力與樁（包括樁向上運(yùn)動(dòng)所帶動(dòng)的土體）的自重標(biāo)準(zhǔn)值兩部分之和。第3款所指的"斷裂"是因鋼筋強(qiáng)度不夠情況下的斷裂。如果因抗拔鋼筋受力不均勻，部分鋼筋因受力太大而斷裂，應(yīng)視該樁試驗(yàn)無(wú)效并進(jìn)行補(bǔ)充試驗(yàn)。不能將鋼筋斷裂前一級(jí)荷載作為極限荷載。5.4.4 工程樁驗(yàn)收檢測(cè)時(shí)，混凝土樁抗拔承載力可能受抗裂或鋼筋強(qiáng)度制約，而土的抗拔

33、阻力尚未發(fā)揮到極限，一般取最大荷載或取上拔量控制值對(duì)應(yīng)的荷載作為極限荷載，不能輕易外推。5.4.5按統(tǒng)計(jì)的試樁豎向抗拔極限承載力確定單樁豎向抗拔承載力特征值U時(shí)取安全系數(shù)為2,顯然只與極限a抗拔承載力按土的極限抗拔阻力控制的情況對(duì)應(yīng)。有關(guān)抗裂控制要求的解釋可參見(jiàn)第6.4.6647條的條文說(shuō)明。6 單樁水平靜載試驗(yàn)6.1 適用圍6.1.1 樁的水平承載力靜載試驗(yàn)除了樁頂自由的單樁試驗(yàn)外，還有帶承臺(tái)樁的水平靜載試驗(yàn)（考慮承臺(tái)的底面阻力和側(cè)面抗力，以便充分反映樁基在水平力作用下的實(shí)際工作狀況）、樁頂不能自由轉(zhuǎn)動(dòng)的不同約束條件及樁頂施加垂直荷載等試驗(yàn)方法，也有循環(huán)荷載的加載方法。這一切都可根據(jù)設(shè)計(jì)的特

34、殊要求給予滿足，并參考本方法進(jìn)行。6.1.2 樁的抗彎能力取決于樁和土的力學(xué)性能、樁的自由長(zhǎng)度、抗彎剛度、樁寬、樁頂約束等因素。試驗(yàn)條件應(yīng)盡可能和實(shí)際工作條件接近，將各種影響降低到最小的程度，使試驗(yàn)成果能盡量反映工程樁的實(shí)際情況。通常情況下，試驗(yàn)條件很難做到和工程樁的情況完全一致，此時(shí)應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)樁測(cè)得樁周土的地基反力特性，即地基土的水平抗力系數(shù)。它反映了樁在不同深度處樁側(cè)土抗力和水平位移之間的關(guān)系，可視為土的固有特性。根據(jù)實(shí)際工程樁的情況（如不同樁頂約束、不同自由長(zhǎng)度），用它確定土抗力大小，進(jìn)而計(jì)算單樁的水平承載力和彎矩。因此，通過(guò)試驗(yàn)求得地基土的水平抗力系數(shù)具有更實(shí)際、更普遍的意義。6.2

35、設(shè)備儀器及其安裝6.2.3 水平力作用點(diǎn)位置高于基樁承臺(tái)底標(biāo)高，試驗(yàn)時(shí)在相對(duì)承臺(tái)底面處產(chǎn)生附加彎矩，影響測(cè)試結(jié)果，也不利于將試驗(yàn)成果根據(jù)實(shí)際樁頂?shù)募s束予以修正。球形支座的作用是在試驗(yàn)過(guò)程中，保持作用力的方向始終水平和通過(guò)樁軸線，不隨樁的傾斜或扭轉(zhuǎn)而改變。6.2.6 為保證各測(cè)試斷面的應(yīng)力最大值及相應(yīng)彎矩的測(cè)量精度，試樁設(shè)置時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制測(cè)點(diǎn)的縱剖面與力作用方向之間的偏差。對(duì)承受水平荷載的樁而言，樁的破壞是由于樁身彎矩引起的結(jié)構(gòu)破壞。因此對(duì)中長(zhǎng)樁而言，淺層土的性質(zhì)起了重要作用，在這段圍的彎矩變化也最大。為找出最大彎矩及其位置，應(yīng)加密測(cè)試斷面。6.3 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)6.3.1 單向多循環(huán)加載法，主要是為了

36、模擬實(shí)際結(jié)構(gòu)的受力形式。由于結(jié)構(gòu)物承受的實(shí)際荷載異常復(fù)雜，所以當(dāng)需考慮長(zhǎng)期水平荷載作用影響時(shí)，宜采用第4章規(guī)定的慢速維持荷載法。由于單向多循環(huán)荷載的施加會(huì)給力測(cè)試帶來(lái)不穩(wěn)定因素，為方便測(cè)試，建議采用第4章規(guī)定的慢速或快速維持荷載法；此外水平試驗(yàn)樁通常以結(jié)構(gòu)破壞為主，為縮短試驗(yàn)時(shí)間，也可采用更短時(shí)間的快速維持荷載法。例如港口工程樁基規(guī)（樁的水平承載設(shè)計(jì)）JTJ25498規(guī)定每級(jí)荷載維持20min。6.3.3 對(duì)抗彎性能較差的長(zhǎng)樁或中長(zhǎng)樁而言，承受水平荷載樁的破壞特征是彎曲破壞，即樁身發(fā)生折斷，此時(shí)試驗(yàn)自然終止。本條對(duì)終止加荷的水平位移限制要根據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)提出的；在工程樁水平承載力驗(yàn)收檢測(cè)中，

37、終止加荷條件可按設(shè)計(jì)要求或規(guī)規(guī)定的水平位移允許值控制。檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判定6.4.1本條中的地基土水平抗力系數(shù)隨深度增長(zhǎng)的比例系數(shù)m值的計(jì)算公式僅適用于水平力作用點(diǎn)至試坑地面的樁自由長(zhǎng)度為零時(shí)的情況。按樁、土相對(duì)剛度不同，水平荷載作用下的樁-土體系有兩種工作狀態(tài)和破壞機(jī)理，一種是"剛性短樁”，因轉(zhuǎn)動(dòng)或平移而破壞，相當(dāng)于ah<2.5時(shí)的情況；另一種是工程中常見(jiàn)的"彈性長(zhǎng)樁”，樁身產(chǎn)生撓曲變形，樁下段嵌固于土中不能轉(zhuǎn)動(dòng)，即本條中ah>4.0的情況。在2.5<ah<4.0圍，稱為"有限長(zhǎng)度的中長(zhǎng)樁”。建筑樁基技術(shù)規(guī)對(duì)中長(zhǎng)樁的V變化給出了具體數(shù)值（見(jiàn)表4）。因此，在按式（641-1）計(jì)算m值時(shí),y應(yīng)先試算ah值，以確定ah是否大于或等于4.0,若在2.54.0圍以，應(yīng)調(diào)整v值重新計(jì)算m值（有些行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)不考慮）。當(dāng)ah<2.5時(shí)，式（6.4.1-1）不適用。試驗(yàn)得y到的地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m不是一個(gè)常量，而是隨地面水平位移及荷載而變化的曲線。6.4.3 對(duì)于混凝土長(zhǎng)樁或中長(zhǎng)樁，隨著水平荷載的增加，樁側(cè)土體的塑性區(qū)自上而下逐漸開(kāi)展擴(kuò)大，最大彎矩?cái)嗝嫦乱?，?/p>