XXX冷庫制冷系統(tǒng)設計

1、. 66.5cm 4.55cm 2.53cm 89cm畢業(yè)設計論文1718cm 行間距為1.5倍題目名稱：*冷庫制冷系統(tǒng)設計院系名稱：電氣工程系班 級：鐵供*學 號：*最多寫三人學生*：*指導教師：*2021年03月. v.67cm2.5cm論文編號：100223026不要打印此框*冷庫制冷系統(tǒng)設計* cold storage refrigeration syetem design院系名稱：電氣工程系班 級：鐵供*學 號：*最多寫三人學生*：*指導教師：*2021年03月. v.中文摘要本次課題是以某冷庫為樣板進展設計。冷藏間儲藏噸位為300t，冷間設計溫度為-18；凍結間生產(chǎn)能力為30t/2

2、4h。室外空氣溫、濕度根據(jù)你建庫確定。這次設計在運用所學知識計算出冷間負荷之后，根據(jù)合理利用能源的原那么，因地制宜，在比較各種方案的可行性后，選擇一個技術可靠、經(jīng)濟合理、管理方便的設計方案。最終確定方案為：氨系統(tǒng)活塞式制冷壓縮機雙級壓縮。根據(jù)負荷計算的結果依次選擇冷風機、貯液器等輔助設備。在完成設備選型后進展管道布置、機房布置、設備保溫等?！娟P鍵詞】 方案確定 負荷計算 管道設計 壓縮機 冷凝器 完畢語目錄1.前言-32.設計任務書-43.制冷方案確實定-54.庫房負荷的計算-85.冷卻設備的選型計算-176.系統(tǒng)管徑確實定-207.制冷劑注入量-218.完畢語-229.致謝-2310.參考書

3、目-24前言隨著社會的進步和人們生活水平的不斷提高，制冷與空調(diào)的應用幾乎普及生產(chǎn)、生活的各個方面。冷庫是利用人工制冷的方法，使庫房內(nèi)溫度低于外界環(huán)境溫度而有利于易腐食品的加工、儲藏，以保證食品食用價值的構筑物；它包括保溫維護系統(tǒng)、冷凍系統(tǒng)、電控網(wǎng)絡系統(tǒng)等。用以最大限度保持食品原有質(zhì)量、適應淡旺季食品供應和長期儲存之用。冷庫可按構造特點、使用性質(zhì)、規(guī)模大小和使用庫溫等各種不同形式進展分類。按構造特點可分為土建式冷庫和裝配式冷庫；按使用性質(zhì)可分為生產(chǎn)性冷庫、分配性冷庫和零售性冷庫；按規(guī)模大小可分為大型冷庫、中型冷庫和小型冷庫；按使用庫溫可分為冷卻庫、凍結庫和冷藏庫。此外，還可以按制冷劑的種類進展劃

4、分。冷庫建筑群通常由主庫、制冷壓縮機間、設備間、生產(chǎn)廠房以及辦公、生活用房等組成，主庫是冷庫建筑群中的主體建筑。主庫包括冷卻間、凍結間、冷卻物冷藏間、凍結物冷藏間、制冰間和冰庫、氣調(diào)保鮮間，穿堂以及站臺。制冷壓縮機房和設備間包括制冷壓縮機房、設備間以及變、配電間。生產(chǎn)工藝用房包括屠宰車間、整理車間、加工車間以及其他車間。辦公、生活用房包括辦公樓、醫(yī)務室、職工宿舍、俱樂部、托兒所、廁所、浴室、食堂等。其他包括各種庫房及圍墻、出入口等。此次，我們欲擬建一個加工量為30噸/日，冷藏量為300噸的低溫冷庫，對當?shù)赝涝籽蜻M展冷加工。冷庫的相關規(guī)格及平面布置都需要進展合理的考量，下面我們將作進一步的介紹。

5、制冷方案確實定、冷卻設備的選型、系統(tǒng)管道的設計，以及各工間的布置等。設計任務書一冷庫的規(guī)格： 1. 冷藏間的儲藏噸位為300t，冷間的設計溫度為-18，相對濕度為95%； 2. 凍結間生產(chǎn)能力為30t/24h,冷間設計溫度為-23。二庫房的平面布置： 1. 庫房平面布置見平面圖圖中1、2、3為冷藏間，4、5、6為凍結間，它們通過常溫穿堂組合成整體； 2. 機房平面見布置圖在凍結間東側(cè)，通過隔墻與凍結間相連。三氣象水文條件： 1. 室外空氣溫、濕度根據(jù)擬建庫所在地查"制冷工藝設計"教材附錄； 2. 冷卻水溫度，按循環(huán)水考慮，冷凝器進水溫度為30。四設計要求： 1. 制冷方案確

6、實定； 2. 庫房冷負荷計算； 3. 壓縮機及制冷設備的選型； 4. 制冷系統(tǒng)管道的計算； 5. 制冷系統(tǒng)制冷劑注入量計算。五圖紙局部： 1. 制冷系統(tǒng)原理圖 1X； 2. 制冷系統(tǒng)透視圖 1X； 3. 制冷機房平面圖 1X。制冷方案確實定制冷方案是設計單位依據(jù)設計任務書而提出的初步設想，冷庫的使用效果與所選用的制冷方案有著密切的聯(lián)系。如果確定的制冷方案不當，會給冷庫建立造成不應有的經(jīng)濟損失和操作管理的不便，關系到機器設備先進性及經(jīng)常運轉(zhuǎn)費用的上下等。因此在確定方案時，應從先進、使用、開展、經(jīng)濟等諸多方面出發(fā)，同時考慮幾個不同方案，進展分析比較，權衡利弊，選擇最正確的設計方案。確定冷庫制冷方案

7、的內(nèi)容包括制冷系統(tǒng)壓縮級數(shù)及壓縮機類型確實定，制冷劑種類及冷凝器類型確實定，自動化方案確實定，制冷系統(tǒng)供液方式確實定，冷間冷卻方式確實定，冷間冷卻設備和融霜方式確實定。制冷方案確定的依據(jù)如下：1.冷庫的使用性質(zhì)；2.建立規(guī)模和投資限額；3.生產(chǎn)工藝要求；4.當?shù)厮臍庀髼l件；5.制冷裝置所處環(huán)境。一. 制冷系統(tǒng)壓縮級數(shù)及壓縮機類型確實定制冷系統(tǒng)的壓縮形式包括單級壓縮和雙級壓縮。單級壓縮形式就是在制冷系統(tǒng)中將壓縮機、冷凝器、節(jié)流閥、蒸發(fā)器四大部件，一次用管道連接起來，形成一個最根本的單級壓縮系統(tǒng)。制冷劑在系統(tǒng)中經(jīng)過壓縮、冷凝、節(jié)流、蒸發(fā)四個過程，即可完成一個制冷循環(huán)。雙級壓縮形式又可分為單機雙級

8、壓縮和配組式雙級壓縮。單機雙級壓縮形式就是采用一臺制冷壓縮機進展雙級壓縮，具有占地面積小、系統(tǒng)管道簡單、施工周期短、操作管理方便等優(yōu)點，用于大、中型冷庫中，但不能根據(jù)工作條件變化靈活調(diào)整。配組式雙擊壓縮是由幾臺單級壓縮機配合來完成高、低壓級壓縮。用來配組的制冷壓縮機應盡量選擇一樣系列的，這樣便于零部件互換。確定系統(tǒng)壓縮級數(shù)的主要依據(jù)是壓力比值，即一定工況下，系統(tǒng)冷凝壓力與蒸發(fā)壓力的比值。當壓力比值小于或等于8時，氨系統(tǒng)應采用單級壓縮；壓力比值小于或等于10時，氟系統(tǒng)采用單級壓縮。當壓力比值大于8時，氨系統(tǒng)應采用雙級壓縮；當壓力比值大于10時，氟系統(tǒng)采用雙級壓縮。根據(jù)相關計算，我們此次設計的冷庫

9、應該采用雙級壓縮形式。制冷壓縮機包括活塞式壓縮機、螺桿式壓縮機和離心式壓縮機。活塞式制冷壓縮機工藝成熟，熱力性能好，目前在制冷系統(tǒng)中應用廣泛。但是這種類型的壓縮機，易損部件多，零部件也多，管理和維修比較麻煩。螺桿式制冷壓縮機是一種容積型回轉(zhuǎn)式壓縮機，構造簡單，體積小，易損部件少，檢修周期長，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)可靠，維修方便，因而在各種制冷裝置中得到較為廣泛的應用；尤其在空間有限、需要移動的制冷系統(tǒng)。但是由于加工精度較高，制造比較復雜，噪聲大，效率稍低，在使用上受到一定的限制。離心式制冷壓縮機是無油壓縮，機械磨損小，重量輕，并能實現(xiàn)自動控制，用于制冷量較大的制冷裝置上；由于單機制冷量不能過小，限制了使用范

10、圍，離心式壓縮機制造加工精度較高，維護困難較大。綜合各項因素，我們此次設計的冷庫應該采用活塞式制冷壓縮機。二. 制冷劑種類及冷凝器類型確實定壓縮機制冷劑的選用對于提高制冷系統(tǒng)的熱力完善度，降低制冷裝置的造價以及確保平安運轉(zhuǎn)具有重要意義。確定制冷劑的種類，通常從以下幾個方面進展考慮：貨源和冷庫造價；平安性能；蒸發(fā)系統(tǒng)壓縮級數(shù)。氨的單位制冷量較大，且價格廉價，易溶于水但不溶于潤滑油。氟利昂的單位制冷量較小，且價格昂貴，與油互溶性較好，但容易泄漏。通過比照特點，我們此次設計的冷庫應該采用氨作為制冷劑。冷凝器類型有多種，應該根據(jù)制冷裝置所處的環(huán)境、冷卻水水質(zhì)、水溫和水量來進展確定。在具有充足水源、是指

11、較差的地區(qū)，采用立式殼管式冷凝器；假設水溫低，水質(zhì)較好，船舶制冷裝置應采用臥式殼管式冷凝器；對水質(zhì)差、大氣濕度比較低的地區(qū)應采用淋澆式冷凝器；對水缺乏地區(qū)，耗水量小，應采用蒸發(fā)式冷凝器；對于小型氟利昂制冷裝置，應采用空氣冷卻式冷凝器。呼和浩特地處內(nèi)蒙，水資源比較充足，所以冷庫應該采用立式殼管式冷凝器。三. 制冷系統(tǒng)供液方式確實定制冷系統(tǒng)的供液方式可分為直接膨脹供液、重力供液和液泵供液三種。直接膨脹供液適用于小型氨制冷裝置、負荷穩(wěn)定的系統(tǒng)及氟制冷裝置。該方式的特點是系統(tǒng)簡單、工程費用低，但制冷效率較低且操作調(diào)節(jié)困難；目前國內(nèi)氨制冷系統(tǒng)中較少采用這種供液方式。重力供液適用于中、小型氨冷庫制冷裝置，

12、該方式的特點是供液穩(wěn)定，能提高蒸發(fā)器的熱交換效果，防止壓縮機“液擊 ，但提高了土建的造價。目前，在中、小型氨冷庫制冷裝置中已少用。液泵供液比上述兩者的優(yōu)點多，在國內(nèi)外制冷裝置中已得到日益廣泛的應用，是國內(nèi)大中型冷庫制冷裝置應用最多的供液方式。該方式的特點是蒸發(fā)器的熱交換效率高，便于集中控制，但相應的投資也加大，液泵供液方式，其優(yōu)點突出，因此適合我們此次設計的冷庫。四. 冷間冷卻方式確實定冷間冷卻方式是冷庫制冷方案的一個組成局部，從制冷產(chǎn)生冷效應的角度，可分為間接冷卻方式和直接冷卻方式，這兩者各有其特點和使用場合。間接冷卻方式的特點是初投資和經(jīng)常運轉(zhuǎn)費用較高，能連損失較大，需要經(jīng)常維護修理。目前

13、在各制冷裝置中，間接冷卻系統(tǒng)應用不太多，僅在特定情況下及不宜使用直接冷卻系統(tǒng)的場所應用。直接冷卻方式的特點是能量損失較小，操作管理方便，初投資及運轉(zhuǎn)費用較低。由于這些優(yōu)點而被廣泛應用。直接供液方式，使用年限較長，所以冷庫應該采用此種冷卻方式。五. 冷間冷卻設備和融霜方式確實定目前冷間常采用冷卻排管、冷風機和擱架式排管等冷卻設備。其選用是否合理直接關系到產(chǎn)品的冷加工質(zhì)量和生產(chǎn)效率，以及經(jīng)費性費用。影響因素應考慮產(chǎn)品冷加工工藝要求和儲藏條件，庫房的占用面積等。冷間類型不同，所選用冷間冷卻設備也有區(qū)別。冷卻間一般選干式落地式冷風機作為冷卻設備；凍結間一般選用落地式或吊頂式冷風機作為冷卻設備；冷卻物冷

14、藏間通常選用冷風機冷卻設備；凍結物冷藏間通常選用冷卻排管作為冷卻設備；產(chǎn)品包裝間，選用冷卻設備應根據(jù)包裝間溫度而定。融霜方式確實定根據(jù)系統(tǒng)內(nèi)部自身因素進展選擇，我們此次設計的冷庫應該采用熱氨融霜方式。庫房負荷計算維護構造的傳熱系數(shù)：1.外墻序號構造層由外向內(nèi)厚度m導熱系數(shù)W/ m.熱阻R=/./W11：2.5水泥沙漿抹面0.020.930.021521：2.5水泥沙漿抹面0.020.930.021531：3水泥沙漿抹面0.030.930.03234混合砂漿砌磚墻0.370.8140.4555硬質(zhì)聚氨酯0.150.0314.83876墻體外表空氣熱阻冷藏間凍結間aW=23an=12aW=23an

15、=29RW=0.044Rn=0.083RW=0.044Rn=0.0357總熱阻R冷藏間凍結間5.4965.4488傳熱系數(shù)K=1/R冷藏間凍結間0.1820.1842.地坪序號構造層由上向下厚度m導熱系數(shù)W/ m.熱阻R=/./W1200號鋼筋混凝土層0.081.54680.051721：3水泥砂漿0.020.930.02153一氈二油防水層0.0050.03514軟木層0.20.06982.8655二氈三油隔氣層0.010.05661：3水泥沙漿找平層0.020.930.02157預制混凝土板0.051.51190.0338外表空氣熱阻冷藏間凍結間an=12an=290.0830.0359總

16、熱阻R冷藏間凍結間3.94083.892810傳熱系數(shù)K=1/R冷藏間凍結間0.2540.2573.屋頂序號構造層由上向下厚度m導熱系數(shù)W/ m.熱阻R=/./W1預制混凝土板0.041.51190.02652空氣間層0.20.2693二氈三油防水層0.010.05641：3水泥沙漿找平層0.020.930.02155混凝土空心板層0.251.54680.16261：3水泥沙漿抹面0.020.930.02157硬質(zhì)聚氨酯0.10.0313.2268外表空氣熱阻冷藏間凍結間aW=23an=12aW=23an=29RW=0.044Rn=0.083RW=0.044Rn=0.0359總熱阻R冷藏間凍結

17、間 5.5222 5.474210傳熱系數(shù)K=1/R冷藏間凍結間 0.181 0.1834.凍結間內(nèi)墻序號構造層厚度m導熱系數(shù)W/ m.熱阻R=/./W1水泥砂漿0.020.930.02152混合沙漿砌磚墻0.120.8140.14743水泥砂漿0.020.930.02154硬質(zhì)聚氨酯0.10.0313.22651：2.5水泥砂漿抹面0.030.930.03236墻體外表空氣熱阻aW=23an=29RW=0.044Rn=0.0357總熱阻R3.51878傳熱系數(shù)K=1/R0.284一.庫房圍護構造傳入熱量計算Q1計算公式為：Q1=K*A*a(tw-tn)Q1圍護構造傳入熱量wK圍護構造的傳熱系

18、數(shù)。w/m2A傳熱面積m2a維護構造兩側(cè)溫差修正系數(shù)tw圍護構造外側(cè)計算溫度tn圍護構造內(nèi)側(cè)計算溫度相關計算如下：庫號冷間名稱部位長(m)寬/高(m)A(m²)KatwtnQ1=K*A*a(tw-tn)NO.1冷藏間東8.255.747.030.181.0532-18449.32西8.255.747.030.181.0532-18449.32南20.55.7116.90.181.0532-181116.5北19.465.7110.90.181.05頂20.58.25169.10.181.232-181836.69地20.58.25169.10.250.62-18515.49合計436

19、7.32庫號冷間名稱部位長(m)寬/高(m)A(m²)KatwtnQ1=K*A*a(tw-tn)NO.2冷藏間東85.745.60.181.0532-18435.7西85.745.60.181.0532-18426.99南19.465.7110.90.181.05北19.465.7110.90.181.05頂20.581640.181.232-181781.04地20.581640.251.22-18499.87合計3143.6庫號冷間名稱部位長(m)寬/高(m)A(m²)KatwtnQ1=K*A*a(tw-tn)NO.3冷藏間東8.255.747.030.181.0532

20、-18449.32西8.255.747.030.181.0532-18449.32南19.465.7110.90.181.05北20.55.7116.90.181.0532-181116.5頂20.58.25169.90.181.232-181836.69地20.58.25169.90.250.62-18515.49合計4367.32庫號冷間名稱部位長(m)寬/高(m)A(m²)KatwtnQ1=K*A*a(tw-tn)NO.4凍結間東6.395.233.230.181.0532-23353.08西6.395.233.230.181.0532-23353.08南7.465.238.7

21、90.281.05-10-23143.22北8.55.244.20.181.0532-23461.13頂8.56.3954.320.181.232-23656.03地8.56.3954.320.260.62-23209.38合計2179.4庫號冷間名稱部位長(m)寬/高(m)A(m²)KatwtnQ1=K*A*a(tw-tn)NO.5凍結間東65.231.20.181.0532-23325.50西65.231.20.181.0532-23325.50南7.465.238.790.281.0-10-23143.22北7.465.238.790.281.0-10-23143.22頂8.5

22、6510.181.232-23615.98地8.56510.260.62-23196.61合計1807.09庫號冷間名稱部位長(m)寬高(m)A(m²)KatwtnQ1=K*A*a(tw-tn)NO.6凍結間東6.115.231.770.181.0532-23337.6西6.115.231.770.181.0532-23337.6南8.55.244.20.181.0532-23469.67北7.465.238.790.281.0-10-23143.22頂8.56.1151.940.181.232-23627.27地8.56.1151.940.260.62-23200.21合計2115

23、.59二.貨物熱量計算Q2計算公式為：Q2=Q2a+Q2bQ2貨物熱Q2a食品熱量Q2b包裝材料和運載工具熱量h1=12.2kj/kg,h2=4.6kj/kg；t1=32×0.83,t2=-18；B=0.1,Cb=0.42。Q2a計算表冷間名稱Q2a=G(h1-h2)/3.6T冷藏間5145.9凍結間80437.5Q2b計算表 冷間名稱 Q2b=GBCb(t1-t2)/3.6T冷藏間1267.17凍結間1283.235Q2匯總表冷間名稱Q2aQ2bQ2冷藏間5145.91267.176413.07冷藏間80437.51283.2359326.985三通風換氣熱量計算Q3冷藏間、凍結間

24、不存在通風換氣熱量。四.電機運轉(zhuǎn)熱計算Q4計算公式為：Q41000PpQ4電機運轉(zhuǎn)熱P電機額定功率 熱轉(zhuǎn)化系數(shù) 0.8P 電機運轉(zhuǎn)時間系數(shù)取11.冷藏間采用光滑頂排管，故無電動機運轉(zhuǎn)熱量Q4。2.凍結間(1)NO4庫采用擱架排管，按每噸配風10000m3/T,選用FT35LN05.6-2型號軸流式 風機6臺,計算電動機功率為:P=1.1×6=6.6KW,=1,=1,Q4=1000P=1000×6.6×1×1=6600W(2)NO5庫采用冷風機,冷風機使用的電動機功率總計為: P=4.4KW, =1,=1,Q4=1000P=1000×4.4

25、15;1×1=4400W(3)NO6庫同NO5庫:Q4=4400W五.操作熱量計算Q5計算公式為：Q5= Q5a+ Q5b+ Q5cQ5a照明熱量Q5b開門熱量Q5c操作人員熱量1、 冷藏間 NO.1庫：A=144.14，V=720.7 m3，qd=2W/,hw=736.3 KJ/kg, hn=-16.077 KJ/kg,M=0.5,n=1.39/ m3,nr=3,qr=410W/個 ,n=2Q5a= Aqd=144.14×2=288.28WQ5b=0.2778Vnhw-hnMP/24=0.2778×720.7×2×76.316.077

26、5;0.5×1.39/24=1071.2 WQ5c=3 nrqr/24=3×3×410/24=154 WQ5= Q5aQ5b Q5c=288.281071.2154=1513.44 WNO.2庫:A=150.5，V=752.7 m3Q5a= Aqd=150.5×2=301 WQ5b=0.2778Vnhw-hnMP/24=0.2778×752.7×2×76.316.077×0.5× 1.39/24=1118.72 WQ5c=3nrqr/24=3×3×410/24=154 WQ5= Q5a

27、Q5bQ5c=3011118.72154=1573.72 WNO.3庫同NO.1庫：Q5=1513.44W2、凍結間不計算Q5的熱量。六.庫房熱量匯總Qq計算公式為：Qq=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5(冷藏間P=1；凍結間P=1.3)Qq匯總表型號Q1PQ2Q3Q4Q5QqNO.14367.321×2137.691513.448044.27NO.23143.601×2137.691573.726888.71NO.34367.321×2137.691513.448044.27NO.42179.401.3×27285660044258.2NO.51807.

28、071.3×27285440041667.9NO.62115.591.3×27285440041986.4總計150889.7七.機械負荷計算計算公式為：Qj=(n1Q1n2Q2n3Q3n4Q4n5Q5)Rn1=1,n2=1,n3=0,n4=0.5,n5=0.5,R=1.07蒸發(fā)溫度一樣，Qj=(18073.88+88268.8+3850+2300.3)×1.07=124486.99冷卻設備的選型計算一.壓縮機1根據(jù)tz=-33，tl=30和，查圖3-1得中間冷卻溫度tzj=-5.62根據(jù)中間冷卻溫度，確定中間冷卻器盤管出液溫度tc=-5.6+5.6=03根據(jù)蒸發(fā)

29、溫度tz=-33和中間冷卻器溫度tzj=-5.6查表3-7得低壓機的輸氣系數(shù)4根據(jù)蒸發(fā)溫度tz3和中間冷盤管tc=0,查表3-8得低壓機單位容積制冷量qr=1015.4kj/kg5根據(jù)式3-3計算低壓機的理論輸氣量：Vdp=551.6956選擇低壓機： 根據(jù)計算出的低壓機理論輸氣量?？蓮膯渭墘嚎s機產(chǎn)品樣本或表3-4中，選出兩臺6AW-12.5型壓縮機一臺，作為低壓機，其理論排氣量Vp=424.54m3/h.可滿足要求。7選擇高壓機： 根據(jù)選定的上下機理論排氣量之比 =1/3得 Vgp=Vdp/3=280 m3/h 從制冷壓縮機的產(chǎn)品樣本或表3-4中，可選擇2AV-12.5型壓縮機兩臺高壓機，其

30、排氣量Vp=280 m3/h二.冷凝器1雙級機冷凝器熱負荷Q1： Vd=424m3/h q1=1073KJ/m3Q1=Vdqi/3.6=(2×424.5)×1056/3.6=249040W2單級機冷凝器熱荷： Q1=Qc=2×61×1.2×1000=146400W3冷凝器面積 qA=300w/m3 A1=131.8m2選用LNA-80型冷凝器2臺。三.中間冷卻器1冷卻器直徑計算：m3/h，D=0.01882中間冷卻器蛇行管冷卻面積： Qzj=Gd(h6-h8)=1539.1W K=500W/m2 A=Qzj/(K選用ZLA-2型中冷器1臺。四.

31、油別離器=0.8m/sd=0.0188選用YFA-125型油別離器1臺五.空氣別離器一般總制冷量在1163Kw以下選用KFA-32型空氣別離器1臺。六.集油器壓縮機在標準工況下總制冷量在200Kw以上時選用桶身直徑325mm集油器。 選用JYA-325型集油器1臺。七.高壓貯液器=1.663 kJ/,=1,=0.7,Vza=/1000=1.86m3 選用WCA-2250型高壓貯液器1臺。八.氨泵的選型計算1-33系統(tǒng) n=6,Qq=150889.7W,V/=1.4674L/kg,r=1364.23KJ/kg Vp=3.6nQqV/r=3.6×6×149 ×1.46

32、74/1364.23=3.49 m3/h選用32P-40型屏蔽氨泵1臺，備用1臺，共2臺。2-10系統(tǒng) n=5,Qq=121.63kw,V/=1.5337L/kg,r=1295.17KJ/kg Vp=3.6nQqV/r=3.6×5×121.63×1.5337/1295.17=2.6 m3/h選用32P-40型屏蔽氨泵1臺，備用1臺，共2臺。九.低壓循環(huán)桶的選型計算1低壓循環(huán)直徑桶的選型計算：=0.81,V=2×424.5=849m3/h,=0.5m/s, , n=1d=0.0188=0.693m2低壓循環(huán)桶容積的計算:本設計采用立式低壓循貯液桶,采用下進

33、上出式供液。容積計算如下：頂排管的容積:V=17×2×2×18.6×0.8553/1000=1.082 m3回氣管容積:凍結間回氣管76×3.5,共長約50米,每米容積為0.00374 m3 50×0.00374=0.187 m3冷藏間回氣管D57x3.5,共長約70米,每米容積為0.00196 m370×0.00196=0.1372 m3V=0.1372+0.187=0.3242m33 =0.2h ，q=4 m3 /h V=0.2V=0.6Vh+q/0.7=1.73 m3 選用CDCA-2.5型低壓循環(huán)桶一臺。管徑確實定一

34、.回氣管1.冷藏間No1庫的制冷設備總負荷Qq=7.8Kw，按管長50米計算，冷藏間的回氣管為Dg40，采用D57管子。No2庫，No3庫的回氣管同No1庫，也采用D57管子。2.凍結間No4庫的制冷設備總負荷Qq=43.8 ，按管長50米計算，凍結間的回氣管為Dg60，采用D70管子。No5庫的制冷設備總負荷Qq=41.2Kw，按管長50米計算，凍結間的回氣管為Dg58，采用D70管子。No6庫的制冷設備總負荷Qq=41.5Kw，按管長50米計算，凍結間的回氣管為Dg58，采用D57管子。二.吸入管按制冷設備總負荷Qq=149Kw，按管長50米計算，回起管Dg100，采用D108管子。三.排

35、氣管根據(jù)已選壓縮機配管，確定總排氣管采用D108管子。四.冷凝器至貯液桶根據(jù)冷凝器熱負荷Qq=400Kw，L=50m，管徑為Dg50，采用D57管子。五.制冷設備和管道的保溫設備和管道導致冷量損失的部位，以及產(chǎn)生冷凝水的部位，均應設置保溫層。中間冷卻器隔熱材料采用聚氨酯，厚度為50mm。低壓循環(huán)桶隔熱材料采用聚氨酯，厚度為50mm。低溫回氣管采用泡沫塑料，厚度為90mm。低壓供液管采用泡沫塑料，厚度為60mm。制冷劑注入量設備名稱型號數(shù)量制冷劑充注量容積比%壓縮機·高2AV-12.5180壓縮機·低6AW-12.5180冷凝器LNA-80215中冷器ZLA-2130油別離器YFA-125120空氣別離器KFA-321集油器JYA-3251高壓貯液器WCA-2250270氨泵32P-40 2 25低壓循環(huán)桶CDCA-2.5230完畢語通過此次冷庫的設計，根本掌握了這個過程中需要注意的環(huán)節(jié)。制冷方案確實定，冷庫負荷