主廠房上部結(jié)構(gòu)施工方案

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。主廠房上部結(jié)構(gòu)施工方案主廠房上部結(jié)構(gòu)施工方案主廠房上部結(jié)構(gòu)施工方案 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 目 錄 1 工程概況 . 2 2 現(xiàn)場施工組織機構(gòu) . 2 3、主要施工方案 . 3 3.1施工平面布置 . 3 3.2施工測量 . 3 3.3主要施工順序及工藝流程 . 4 3.4 模板工程 . 6 3.5排架工程 . 15 3.6鋼筋工程 . 37 3.7混凝土工程 . 41 3.8裝飾工程 . 43 4、人員、機械和設備配置 . 53 4.1現(xiàn)場人員配置情況表 .

2、53 4.2主要施工設備配置情況表 . 54 5 施工進度計劃及進度保證措施 . 55 5.1編制說明 . 55 5.2施工進度計劃 . 55 5.3工程進度保證措施 . 55 6、質(zhì)量管理 . 57 6.1 質(zhì)量目標 . 57 6.2本工程執(zhí)行的主要施工技術(shù)規(guī)范、質(zhì)量標準 . 57 6.3 質(zhì)量管理網(wǎng)絡 . 58 6.4質(zhì)量保證措施 . 58 7 HSE施工過程管理 . 63 7.1 HSE管理目標 . 63 7.2 HSE管理網(wǎng)絡 . 63 7.3安全技術(shù)措施 . 64 7.4季節(jié)性施工 . 77 7.5文明施工及環(huán)境管理措施 . 79 7.6 工作危害分析（JHA）記錄表 . 79 廣電

3、一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 1 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 1 工程概況 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程建設規(guī)模為2420t/h CFB鍋爐+2 CC100MW抽汽冷凝式汽輪發(fā)電機組；主廠房采用四列式布置，依次為：汽機間除氧跨燃料跨鍋爐間及鍋爐尾部煙氣處理系統(tǒng)。主廠房基礎工程采用預應力混凝土管樁承載，上部采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；主廠房汽機間跨度為36米，除氧間9米，煤倉間9米，即A.B.C.D四列。A列柱高27.20米，B.C間高34米。C.D間高46.6和53.7米(樓梯間),主廠房1-3軸部分為電控樓。汽機平臺分4.97m、8.97m層，除

4、氧間分4.97米層、8.97米層、16.97米層、34米層(屋面)，煤倉間分4.97米層、8.97米層、12.97米層、19.47米層、32.97米層、40米層、46.57層(屋面)；電控樓分4.97米層、8.97米層、12.97米層；A列、汽機加熱器平臺、汽機基座和除氧煤倉間等結(jié)構(gòu)為鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)，汽機間屋架為鋼結(jié)構(gòu)， 除氧煤倉間各層平臺、樓板層間為現(xiàn)澆鋼筋砼；吊車梁為鋼結(jié)構(gòu)，煤斗采用鋼筋砼結(jié)構(gòu)與鋼結(jié)構(gòu)相結(jié)合的設計方案。 2 現(xiàn)場施工組織機構(gòu) 本工程項目實行項目經(jīng)理負責制，建立以項目經(jīng)理為中心的項目管理機構(gòu)，負責該工程的指揮與管理，執(zhí)行各項國家規(guī)范、規(guī)程、標準以及本工程項目組織設計，保質(zhì)保量

5、完成本工程項目施工任務。項目部設項目經(jīng)理、副經(jīng)理、項目總工程師及工程部、安監(jiān)部、質(zhì)量部、物資部、計財部、綜合部等職能部門、作業(yè)分部、作業(yè)專業(yè)公司。 職能部門對作業(yè)分部、作業(yè)專業(yè)公司進行業(yè)務指導與監(jiān)督；項目總工程師負責整個工程的技術(shù)管理工作；項目副經(jīng)理負責項目的日常生產(chǎn)管理工作；項目經(jīng)理全面指揮管理整個工地的施工工作。 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程現(xiàn)場施工組織機構(gòu)網(wǎng)絡圖見下圖： GEFB 2 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 3、主要施工方案 本施工方案根據(jù)已經(jīng)到的主廠房:5m以下結(jié)構(gòu)圖、建筑圖（白圖）編制。隨著工程的進展

6、，結(jié)構(gòu)施工圖到位后，再編制汽機基座、屋架、煤斗梁扳等專項施工方案指導施工。 3.1施工平面布置 為了滿足施工材料垂直提升以及屋架梁吊裝、天車梁吊裝要求，垂直提升設備先用295t-m塔吊 Rmax=50m，塔吊布置考慮布置在A列外，在裝修階段，考慮在主廠房1C軸、1A軸和12C軸處共布置三臺提升架。（平面布置見附圖） 3.2施工測量 根據(jù)工程特點，施工測量的主要工作是標高傳遞和軸線測設以及建筑主軸線的定位。 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 3 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 3.2.1標高傳遞 （1）根據(jù)現(xiàn)場測量控制點，用水準儀引測定出現(xiàn)場的標高控制

7、點在施工過程現(xiàn)場周邊穩(wěn)固的建筑或構(gòu)筑物上，上部結(jié)構(gòu)施工時，軸線定位測量采用經(jīng)緯儀向上引測中間一柱，其余用鋼卷尺向兩邊測量，最后用經(jīng)緯儀在控制點進行校核，高程點在第一層柱模拆除以后，引測到四角柱1米高程上。各層施工高程使用水準儀、塔尺向上引測，并在各層、柱子離樓面1米高程位置進行標識。 （）為了保證建筑物全高控制的精度要求，在基礎施工中就應注意準確地測設標高。為上部結(jié)構(gòu)的標高傳遞打好基礎。 3.2.2軸線測設 （1）本工程軸線的測設采用較先進的全站儀，盡量減少引出控制點，從而減少誤差累加。 （2）在墊層砼澆搗完畢后，用全站儀直接測出控制軸線，并在墊層面上彈出墨線；以此為基線，根據(jù)設計圖尺寸，用鋼

8、尺量出其他軸線。 3.2.3沉降觀測點設置及觀測 設計圖中沉降觀測點共16個，沉降觀測點按設計要求設在柱+0.5標高處，設置及測量嚴格按建筑變形測量規(guī)程（JGJ/T8-97）執(zhí)行。 3.3主要施工順序及工藝流程 3.3.1基礎施工 根據(jù)供圖情況，除氧煤倉間B、C、D列基礎、地下室底板和A列基礎，主廠房端部基礎相繼進行施工，接著是電控樓基礎、汽機底板，循環(huán)水泵坑，凝結(jié)水泵坑的底板邊墻，、地下室邊墻、頂板。以及汽機基座和加熱器平臺基礎施工。 3.3.2上部結(jié)構(gòu)施工 除氧煤倉間、電控樓、端部、A列、在基礎施工完后接著往上施工，一直到頂。汽機間施工時，汽機基座出零后，爭取在加熱器平臺和汽機間屋架吊裝前

9、汽機基座施工完成，A列到頂后，模板拆除和內(nèi)側(cè)排架處理后進行A列吊車梁及鋼軌吊裝，A列砌磚在其吊車梁吊裝完成后進行，并接著進行底層批擋，待屋架吊裝完成后進行外墻磚粘貼，其余外墻砌磚在框架到頂并拆除模板再進行，接著進行底層批擋和外墻面磚粘貼；除氧煤倉間內(nèi)砌磚在9.0層樓板施工完成后分層進行，相繼進行批擋和天花，墻面、樓地面施工。 GEFB 4 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 3.3.2.1除氧煤倉間及電控樓框架的施工 除氧煤倉間框架和電控樓框架施工可從3軸分為兩部分進行，以加快施工進度。 除氧煤倉間框架施工分為：0.40 4.9

10、7m、4.97m8.97m、8.97 12.97m、12.97m16.97m(19.47m)、16.97m 19.47m、19.47m 27.70m、27.70m 32.97 m、32.97m39.97m、39.97m 46.57m屋面共九層進行。 電控樓及樓梯間框架施工分為：0.00 4.97m、4.97m 8.97m、8.9712.97m、12.97m 15.00m、15.00m 19.50m、 19.50m 25.20m、 25.20m 32.97 m、32.97m 39.97m、39.97m 47.47m、47.47m 53.00m梯間屋面共十層進行。 依據(jù)同類型電廠的工程經(jīng)驗，煤斗梁

11、承受的荷載都比較大。待結(jié)構(gòu)施工圖出來后，再編制煤斗梁的專項施工方案。 3.3.2.2 主廠房A列及端部框架施工 A列及端部施工共分五層進行：0.00 4.97m層，4.97m8.97m層， 8.9716.97層，16.97m19.50m（牛腿面）層，19.50m27.20m層（屋架） 3.3.2.3汽機加熱器平臺施工 汽機加熱器平臺分4.98m、8.97m層具體施工方法同前，加熱器平臺提前施工對汽機運轉(zhuǎn)層施工有利。 3.3.2.4吊車梁及汽機間屋架的施工 吊車梁和汽機間屋架為鋼結(jié)構(gòu)，主要利用A列外295T-m塔吊或150t履帶吊進行吊裝。詳見專項施工方案。 3.3.3施工工藝流程 柱施工流程:

12、 柱腳鑿毛沖洗測量工投測柱腳軸線腳手架搭設上升吊機吊入柱筋豎向機械連接套鋼筋箍柱側(cè)預埋件放樣、定位、掛標識牌安埋件安裝柱模板柱身調(diào)直、柱頭找正驗收澆混凝土 梁、板施工流程: 柱頭投側(cè)軸線及梁底標高線鋪設梁底及部分梁側(cè)模板梁底預埋放樣、定位、掛標識安埋件綁扎梁鋼筋梁側(cè)預埋件放樣、定位、掛標識安裝預埋件安裝 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 5 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 梁側(cè)模板安裝板模板底預留孔、預埋件施工放樣、定位安裝預埋件及預留孔木盒綁扎板底、板面鋼筋三級檢查隱蔽驗收沖洗、澆筑砼養(yǎng)護。 3.4 模板工程 本工程模板采用18mm厚膠合板大模板，

13、內(nèi)涂脫模劑。使用膠合板大模板時，按結(jié)構(gòu)體型尺寸，由施工員畫出模板加工圖后，在現(xiàn)場進行拼裝。以確保模板表面平整光滑，柱模按一個施工段配制，樓面板模板則配一層周轉(zhuǎn)，支模前在柱或梁上檢查留出的梁口尺寸及標高是否正確。柱模板腳處用海綿條墊一圍以堵塞漏漿。柱梁交接處轉(zhuǎn)角在內(nèi)側(cè)以單面粘膠紙粘貼一道。模板沿垂直度方向布置，當柱高超過3.5m時，應于H/3處加水平支撐，以保證柱子的垂直度，不變形扭轉(zhuǎn)。由于樓層較高，因此在側(cè)向開設澆搗口，供混凝土澆灌振搗用。支模內(nèi)排架采用扣件式鋼管或各種組合門架。 3.4.1柱模設置 膠合板柱模安裝時，采用豎向鋼管或方木緊貼模板，間距300mm；柱箍為雙鋼管，間距400mm，模

14、板安裝時擬設對拉螺栓16，套20的PVC管，柱H方向?qū)?，B方向?qū)瓋傻?，對拉螺栓沿柱箍布置，豎向間距同柱箍間距，螺桿周轉(zhuǎn)使用。梁高大于500mm的，設對拉螺桿，方法同柱。膠合板柱模安裝與加固方法如下圖所示： 柱模加固示意圖 GEFB 6 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 柱夾板模板安裝加固圖 柱箍計算書 柱模板的截面寬度 B=600mm， 柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向?qū)菟?道， 柱模板的計算高度 L = 8000mm， 柱箍間距計算跨度 d = 400mm。 柱模板豎楞截面寬度80mm，高度80mm，間

15、距300mm。 柱箍采用圓鋼管483.5，每道柱箍2根鋼箍，間距400mm。 柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 7 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 柱模板計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.444h ； T 混凝土的入模溫度，取30.00

16、0； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 其中 混凝土的重力 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 2 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=31.530kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=31.540kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 GEFB 8 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程

17、 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 q 面板計算簡圖 1.面板強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.231.54+1.43.00)0.40 = 16.82kN/m d 豎楞的距離，d = 300mm； 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.1016.8190.300.30=0.151kN.M 面板截面抵抗矩 W = 400.018.018.0/6=21600.0mm3 經(jīng)過計算得到 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.60.300

18、16.819=3.027kN 截面抗剪強度計算值 T=33027/(240018)=0.631N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.面板撓度計算 最大撓度計算公式 = M/W = 0.151106/21600.0 = 7.008N/mm2 面板的計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! 其中 q 混凝土側(cè)壓力的標準值，q = 31.5400.400=12.616kN/m； E 面板的彈性模量，取6000.0N/mm2； I 面板截面慣性矩 I = 400.018.018.018.0/12=194400.0mm4； 經(jīng)過計算得到 v =0.6

19、77(31.5400.40)300.04/(1006000.0194400.0) = 0.593mm v 面板最大允許撓度，v = 300.000/250 = 1.20mm； 面板的最大撓度滿足要求! 四、豎楞方木的計算 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 9 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 q 豎楞方木計算簡圖 1.豎楞方木強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.231.54+1.43.00)0.30 = 1

20、2.61kN/m d為柱箍的距離，d = 400mm； 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.1012.6140.400.40=0.202kN.M 豎楞方木截面抵抗矩 W = 80.080.080.0/6=85333.4mm3 經(jīng)過計算得到 = M/W = 0.202106/85333.4 = 2.365N/mm2 豎楞方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2.豎楞方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.60.40012.614=3.027kN 截面抗剪強度計算值 T=33027/(2

21、8080)=0.710N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 豎楞方木抗剪強度計算滿足要求! 3.豎楞方木撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側(cè)壓力的標準值，q = 31.5400.300=9.462kN/m； E 豎楞方木的彈性模量，取9500.0N/mm2； I 豎楞方木截面慣性矩 I = 80.080.080.080.0/12=3413334.5mm4； 經(jīng)過計算得到 v =0.677(31.5400.30)400.04/(1009500.03413334.5) = 0.051mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 400.000/250 = 1.60mm； 豎楞

22、方木的最大撓度滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 10 GEFB 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 鋼柱箍的規(guī)格: 圓鋼管483.5mm； 鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19cm4； 5.05kN A 5.05kN 5.05kN B方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.231.54+1.43.00)0.30 0.40 = 5.05kN 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 M = 1.7

23、91kN.m 最大支座力 N = 7.569kN 最大變形 v = 2.302mm 1.柱箍強度計算 柱箍截面強度計算公式 其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值, Mx = 1.79kN.m； x 截面塑性發(fā)展系數(shù), 為1.05； W 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 205.000 B邊柱箍的強度計算值 f = 176.30N/mm2； B邊柱箍的強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經(jīng)過計算得到 v =1.302mm v 柱箍最大允許撓度，v = 600.000/400 = 1.50mm； 柱箍的最大撓度滿足要求! 六、B

24、方向?qū)菟ǖ挠嬎?B方向僅在柱箍端部設置兩道對拉螺拴，計算同H方向。 七、H方向柱箍的計算 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN H方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.231.54+1.43.00)0.30 0.40 = 5.05kN 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 11 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 最大彎矩 M = 1.410kN.m 最大支座力 N = 17.946kN 最大變形 v = 0.942mm 1.柱箍強度計算 柱箍截面強度計算

25、公式 =M/W < f 其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M = 1.41kN.m； W 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 10.16cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 205.000 H邊柱箍的強度計算值 f = 138.76N/mm2； H邊柱箍的強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經(jīng)過計算得到 v =0.942mm v 柱箍最大允許撓度，v = 750.000/400 = 1.88mm； 柱箍的最大撓度滿足要求! 八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉

26、螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力17.95kN。 經(jīng)過計算得到H方向?qū)菟┑闹睆揭笥?4mm! 所以配?16mm對拉螺栓滿足要求。 3.4.2梁、板模設置 梁、板模采用膠合板，梁模板以方木80x80mm按橫向400mm間隔布置作為梁底支承，承重排架頂部裝頂托，使梁底可調(diào)節(jié)高低。所有的梁側(cè)模均應拉線調(diào)直。梁側(cè)模緊貼圓鋼管或80x80mm方木作為橫檔，間距300mm；雙鋼管作為立檔在外側(cè)布置，間距400mm；梁側(cè)模加固采用16對拉螺栓，以3型扣件兩頭錨緊。梁模安裝完成后，應待梁鋼筋綁扎完成后才能穿入對拉螺栓進行加固。 樓板模安裝時，先在梁旁的木橫檔或木

27、立檔上橫向鋪8080mm方木作為板底支承，間距600mm，板底依靠鋼門架或鋼管架直接承重，頂托調(diào)整水平，加強桿均采用48.03.5mm鋼管。立鋼管或門架縱橫布置間距均為1.20m。為減少板底模的接縫，提高模板的整體性，板底模用整塊未切割的大塊模板鋪設，樓板邊角部位用小塊模板填補。 梁、板模板都安裝完成后，開始扎板鋼筋前將樓板面全部清理干凈，然后用單面 12 GEFB 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)、建筑施工方案 粘膠紙將所有模板縫隙封閉，梁、板交接處的轉(zhuǎn)角亦用單面粘膠紙粘一道，這樣可以大大減少模板縫隙處漏漿造成的蜂窩、麻面、疤痕現(xiàn)象。梁、

28、板模板安裝及加固方法如下圖示：(梁、板底支撐排架驗算書詳見排架工程) 梁模計算書 梁截面寬度 B=400mm， 梁截面高度 H=1500mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑16mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面8080mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側(cè)模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3；

29、混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 GEFB 13 廣州石化熱電站資源綜合利用改造工程 主廠房上部結(jié)構(gòu)建筑施工方案 密度，取24.000kN/m3； 其中 混凝土的重力 t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.444h； T 混凝土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土

30、頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 2 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 四、梁模板側(cè)模計算 梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 q 圖 梁側(cè)模板計算簡圖 1.強度計算 強度計算公式要求： 其中 = M/W < f 梁側(cè)模板的強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN

31、.m)； q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.50=64.440N/mm 最大彎矩計算公式如下 : M=-0.1064.4400.3002 =-0.580kN.m =0.580106/81000.0=7.160N/mm2 梁側(cè)模面板計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.60.30064.440=11.599kN 截面抗剪強度計算值 T=311599/(2150018)=0.644N/mm2 14 GEFB 廣電一局廣石化熱電站改造工程項目部 廣州石化熱電站資源綜