礦井通風課程設計

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上題目2：某煤礦井田東西走向長約3 Km，南北傾向?qū)捈s1.7Km，井田面積約4.5519Km2，井田總體呈單斜構(gòu)造，煤層傾角大部分小于15°，屬緩傾斜煤層。頂板為黑色泥巖，致密而均一，底板為灰白色細中粒砂巖，煤層厚度0.846.12米，平均5.9米，以鏡煤、亮煤為主，含黃鐵礦，煤層夾矸03層，傾角10°14°。礦井煤層自燃發(fā)火期為1個月，自燃趨勢較突出的是2月3月。煤塵具有爆炸性，爆炸指數(shù)為40.3%。礦井屬低瓦斯礦井。設計生產(chǎn)能力為90萬t/年。礦井采用斜井單水平上下山開拓，礦井的采煤方法為走向長壁，采煤工藝為綜采放頂煤。采用中央邊界式通

2、風方式。風井設在采區(qū)的邊界。主、副井進風，風井回風。采區(qū)采用軌道上山、運輸上山進風，專用回風巷回風。工作面采用U型后退式開采，采煤工作面風流流動形式是上行通風。綜放面平均控頂距為3.96m，實際采高4.1 m，工作面面長150米，工作面溫度20，回采工作面同時作業(yè)人數(shù)最多90人。礦井掘進工作面平均瓦斯涌出量為1.2 m3/min，掘進工作面一次炸破所用的最大炸藥量7.2kg，掘進工作面同時工作的最多人數(shù)40人。礦井通風課程設計第一章、局部通風設計（一）設計原則及掘進通風方法的選擇1、設計原則根據(jù)開拓、開采巷道布置、掘進區(qū)域煤巖層的自然條件以及掘進工藝，確定合理的局部通風方法及其布置方式，選擇風

3、筒類型和直徑，計算風筒出入口風量，計算風筒通風阻力，選擇局部通風機。局部通風是礦井通風系統(tǒng)的一個重要組成部分，其新風取自礦井主風流，其污風又排入礦井主風流。其設計原則可歸納如下：(1)礦井和采區(qū)通風系統(tǒng)設計應為局部通風創(chuàng)造條件；(2)局部通風系統(tǒng)要安全可靠、經(jīng)濟合理和技術先進；(3)盡量采用技術先進的低噪、高效型局部通風機；(4)壓人式通風宜用柔性風筒，抽出式通風宜用帶剛性骨架的可伸縮風筒或完全剛性的風筒。風筒材質(zhì)應選擇阻燃、抗靜電型。(5)當一臺風機不能滿足通風要求時可考慮選用兩臺或多臺風機聯(lián)合運行。2、掘進通風方法的選擇掘進通風方法分為利用礦井內(nèi)總風壓通風和利用局部動力設備通風的方法，局部

4、通風機通風是礦井廣泛采用的掘進通風方法，它是由局部通風機和風筒（或風障）組成一體進行通風，按其工作方式可分為：（1）壓入式通風（2）抽出式通風（3）混合式通風壓入式通風新風經(jīng)過風機，安全系數(shù)高，可用柔性風筒，柔性風筒重量輕，易于貯存和搬運，連接和懸吊也簡單，膠布和人造革風筒防水性能好，是大多數(shù)礦井局部通風的選擇，結(jié)合本設計故選擇壓入式通風。（二）掘進工作面所需風量計算及設計根據(jù)規(guī)程規(guī)定：礦井必須采用局部通風措施1、掘進工作面所需風量按下列因素分別計算，取其最大值。1）按瓦斯（二氧化碳）涌出量計算 m3/s式中：Q掘掘進工作面實際需風量，m3/s；Qch4掘進工作面平均絕對瓦斯涌出量，m3/s；

5、K掘掘進工作面因瓦斯涌出量不均勻的備用風量系數(shù)。即掘進工作面最大絕對瓦斯涌出量與平均絕對瓦斯涌出量之比。通常，機掘工作面取1.52.0；炮掘工作面取1.82.0。此處取2.0所以：Q掘=100×3.2×2.0/60=10.7(m3/s)2）按炸藥使用量計算/60 (m3/min)式中：25使用1炸藥的供風量，m3/s；A掘掘進工作面一次炸破所用的最大炸藥量，。所以：Q掘=25×7.2/60=3(m3/s)3)按工作人員數(shù)量計算/60式中：N掘掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，人所以： Q掘=4×40/60=2.67(m3/s)Q掘取其最大值: 240(m3/

6、min)根據(jù)上述計算，應選取所有風量中的最大值，故按排瓦斯所需風量為該掘進巷道的需風量，大小為240 m3/min。4）按風速進行驗算掘進工作面的最小風速：0.25×8.6=2.15(m3/s)掘進工作面的最大風速：4×8.6=34.4(m3/s)2.15(m3/s) 小于9.6(m3/s) 小于33.6(m3/s)故符合要求。2、掘進面的設計1）巷道斷面掘進斷面取8.6m22）支護形式在上下順槽內(nèi)，巷道支護形式采用工字鋼支護（三）掘進通風設備選擇1、風筒的選擇1）風筒的種類掘進通風使用的風筒有金屬風筒和帆布、膠布、人造革等柔性風筒。柔性風筒重量輕，易于貯存和搬運，連接和懸

7、吊也簡單，膠布和人造革風筒防水性能好，且柔性風筒適于壓入式通風，本設計通風長度750米，因此可選用直徑為1000的膠布風筒。風筒特性如表5-4。表1風筒類別風筒直徑接頭方式百米風阻Ns2/m8節(jié)長膠布風筒400單反邊131.3210m膠布風筒600雙反邊15.8830m 膠布風筒 1000雙反邊 2.050m（1）風筒漏風備用系數(shù)柔性風筒的pq值用下式計算： 式中：n接頭數(shù)；在這里n=750÷50=15 Lei一個接頭的漏風率，插接時取0.010.02；反邊連接時取0.005。在這里取0.005所以pq=1÷(115×0.005)=1.0811所以 Qf= pq&

8、#215;Qh=1.0811×10.7=11.57(m3/s)風筒漏風量占局部通風機工作風量的百分數(shù)：所以：Ls=(11.5710.7)÷11.57=7.52% （2）風筒有效風量掘進工作面風量占局部通風機工作風量的百分數(shù)：所以ps=(17.52%)×100%=92.48%通過風筒的風量Q即：=11.13(m3/s)2、局部通風機的選擇1）、確定局部通風機的工作參數(shù)： （1）、局部通風機工作風量Qf根據(jù)掘進工作面所需風量Qh和風筒的漏風情況，用下式計算局部通風機的工作風量。即Qf= pq×Qh=1.0811×11.13=12.03(m3/s)=

9、 721.8(m3/min) 2）、局部通風機的工作風壓hf壓入式通風時，設風筒出口動壓損失為hv，則局部通風機的全壓Ht為式中：Rf壓入式風筒的總風阻。Rf=2×750÷100=15所以 Ht=15×12.03×11.130.811×1.2×(10.7)2÷14 =2119.83(pa)3）、局部通風機選型：根據(jù)需要的Qf、Ht、值在局部通風機特性曲線上，確定局部通風機的合理工作范圍，選擇長期運行效率高的局部通風機。查課本表638得選擇的局部通風機為：BKJ6611NO6.3型 功率：42kw 轉(zhuǎn)速：2950r/min，動

10、輪直徑：0.63m。第二章、風量計算及風量分配（一）礦井需風量計算對設計礦井的風量，可按兩種情況分別計算：一種是新礦區(qū)無鄰近礦井通風資料可參考時，礦井需要風量應按設計中井下同時工作的最多人數(shù)和按噸煤瓦斯涌出量的不同的噸煤供風量計算，并取其中最大值。在礦井設計中噸煤瓦斯涌出量的計算，根據(jù)在地質(zhì)勘探時測定煤層瓦斯含量，結(jié)合礦井地質(zhì)條件和開采條件計算出噸煤瓦斯涌出量，再計算礦井需風量。另一種是依據(jù)鄰近生產(chǎn)礦井的有關資料，按生產(chǎn)礦井的風量計算方法進行。其原則是：礦井的供風量應保證符合礦井安全生產(chǎn)的要求，使風流中瓦斯、二氧化碳、氫氣和其它有害氣體的濃度以及風速、氣溫等必須符合規(guī)程有關規(guī)定。創(chuàng)造良好的勞動

11、環(huán)境，以利于生產(chǎn)的發(fā)展。課程設計是在收集實習礦井資料基礎上進行的，故可按此種方法計算礦井風量。即按生產(chǎn)礦井實際資料，分別計算設計礦井采煤工作面、掘進工作面、硐室等所需風量，得出全礦井需風量，即“由里往外”計算方法。1、生產(chǎn)工作面、備用工作面每個回采工作面實際需要風量，應按瓦斯、二氧化碳涌出量和爆破后的有害氣體產(chǎn)生量以及工作面氣溫、風速和人數(shù)等規(guī)定分別進行計算，然后取其中最大值。本設計礦井屬低瓦斯礦井。(1)、低瓦斯礦井的采煤工作面按氣象條件或瓦斯涌出量（用瓦斯涌出量計算，采用高瓦斯計算公式）確定需要風量，其計算公式為： 式中：Qc采煤工作面需要風量，m3/s；Qjb不同采煤方式工作面所需的基本

12、風量，m3/s。Qjb工作面控頂距×工作面實際采高×70%(工作面有效斷面積)×適宜風速（不小于1m/s）；Kcg回采工作面采高調(diào)整系數(shù)（見表2）；Kcc回采工作面長度調(diào)整系數(shù)（見表3）；Kcw回采工作面溫度調(diào)整系數(shù)（見表4）。表2 Kcg回采工作面采高調(diào)整系數(shù)采 高<2.02.02.52.55.0及放頂煤面系數(shù)(K采高)1.01.11.5表3 Kcc回采工作面長度調(diào)整系數(shù)回采工作面長度(m)80150150200>200長度調(diào)整系數(shù)(K長)1.01.01.31.31.5表4 Kcw回采工作面溫度與對應風速調(diào)整系數(shù)回采工作面空氣溫度（）采煤工作面風速（

13、m/s）配風調(diào)整系數(shù)K溫<180.30.80.9018200.81.01.0020231.01.51.001.1023261.51.81.101.2526281.82.51.251.428302.53.01.41.6代入公式得: =3.96×4.1×0.7×1.0×1.5×1×1 =17.05(m2/s)(2)、按工作面溫度選擇適宜的風速進行計算式中：Vc采煤工作面風速，m/s；見表5 Sc采煤工作面的平均斷面積，m2。所以：Qc=1.0×3.96×4.1×0.7=11.37（m3/s）表5 采煤工

14、作面風速回采工作面空氣溫度（）采煤工作面風速（m/s）配風調(diào)整系數(shù)K溫此處取1.0<180.30.80.9018200.81.01.0020231.01.51.001.1023261.51.81.101.2526281.82.51.251.428302.53.01.41.6(3)、按回采工作面同時作業(yè)人數(shù)每人供風不小于4m3/min，則式中：N采煤工作面同時工作人數(shù).。此處為90人。所以：Qc=（4×90）÷60=6（m3/s） 根據(jù)上述計算并取其中最大值即為17.05（m3/s）(4)、按風速進行驗算:（m3/s）式中：S工作面平均斷面積，m2 此處為3.96

15、15;4.1×0.7=11.37所以：0.25×11.37=2.84 4×11.37=45.5即 所以符合。(5)、備用工作面不得低于采煤工作面實際需要風量的50%。所以備用工作面風量取17.05×50%=8.53（m3/s）2、掘進工作面所需風量前面已經(jīng)算過為10.7（m3/s）大于8.53（m3/s） 符合3、硐室實際需要風量硐室實際需要風量應按礦井各個獨立通風硐室實際需要風量的總和計算，即式中：Q火火藥庫實際需要風量，按每小時4次換氣量計算，即Q火=4V/60=0.07V (m3/s)；V井下爆炸材料庫的體積，m3，包括聯(lián)絡巷道在內(nèi)的火藥庫的空間總

16、體積(m3)，一般按經(jīng)驗值給定風量，大型火藥庫供風100150m3/min；中小型火藥庫供風60100m3/min；這里取100即1.667 m3/sQ充充電硐室實際需要風量，應按回風流中氫氣濃度小于0.5%計算，但不得小于100m3/min，或按經(jīng)驗值給定100200m3/min；機電硐室需要風量應根據(jù)不同硐室內(nèi)設備的降溫要求進行配風，選取硐室風量，須保證機電硐室溫度不超過30，其它硐室溫度不超過26。Q機大型機電硐室實際需要風量，應按機電設備運轉(zhuǎn)的發(fā)熱量計算，即Wi 機電硐室中運轉(zhuǎn)的機電總功率，kW；(1-i ) 機電硐室的發(fā)熱系數(shù)，應根據(jù)實際考查的結(jié)果確定，也可取下列數(shù)值，空氣壓縮機房取

17、0.200. 23；水泵房取0.020.04；8601kW/h的熱當量數(shù)，千卡；i 機電設備效率；t機電硐室進回風流的氣溫差，；Q采硐 采區(qū)絞車房或變電硐室實際需要風量，按經(jīng)驗供給風量6080 m3/min ；這里都取80既1.333 m3/sQ其它硐 其它硐室所需風量，根據(jù)具體情況供風即=1.667+2+1.333=5（m3/s）4、礦井總風量礦井總風量按下式計算 =(17.05+4+8.53+10.7+5) ×1.2 = 54.34 m3/s式中：Qkj 礦井總進風量，m3/s；Qcj 采煤工作面實際需要風量總和，m3/s；Qjj 掘進工作面實際需要風量總和，m3/s；Qdj 獨

18、立通風的硐室實際需要風量總和，m3/s；Qgj礦井中除采煤、掘進和硐室以外其它井巷需要通風量總和，m3/s；Kkj 礦井通風系數(shù)(包括礦井內(nèi)部漏風和配風不均勻等因素)宜取1.151.25。礦井內(nèi)部漏風量為8.04 m3/s 平均每處漏風量為1.61m3/s.（二）風量分配與風速驗算當風量分配到各用風地點后，必須結(jié)合巷道斷面情況進行風速驗證，保證各條巷道的風速均在合理范圍內(nèi)。各條井巷的供風量確定后，要按規(guī)程第101條規(guī)定的風速進行驗算。需繪制出礦井通風系統(tǒng)圖與網(wǎng)絡圖，計算出每條巷道的通過風量，計算出每條巷道的風速，進行驗算，驗算結(jié)果可填入表6中。如果某條井巷的風速不符合規(guī)程規(guī)定，則必須進行調(diào)整，

19、然后將各地點、各巷道的風量、斷面、風速列成一覽表。礦井下各類巷道的適宜風速一般為：階段運輸大巷：4.55.0m/s；軌道上(下)山、運輸上(下)山：3.54.5m/s；回風上(下)山：4.55.5m/s；區(qū)段運輸平巷(順槽)：3.03.5m/s；區(qū)段回風平巷(回風順槽)：4.55.5m/s；階段回風大巷、總回風巷：5.56.5m/s。表6 巷道風速校驗表巷道名稱斷面m2容易時期困難時期適宜風速m/s允許風速m/s備注風量m3/s風速m/s風量m3/s風速m/s最小最大副井12.554.343.85754.343.8588井底車場12.554.343.85754.343.858運輸大巷12.55

20、4.343.85754.343.8584.55.00.256運輸上山4510.232.22.66535.422.9800.256運輸上山5610.221.51.72423.111.8810.256運輸平巷679.5119.891.67921.51.8493.03.50.256工作面11.3619.891.40621.51.5480.254回風平巷9.5119.891.67921.51.8494.55.5|8回風大巷10.254.344.72754.344.7275.56.58專用回風下山91310.238.643.1384.55.50.256專用回風下山131410.250.1134.2634

21、.55.50.256專用回風上山14-1510.254.344.7274.55.50.256風井11.654.344.1654.344.15715規(guī)程規(guī)定的風速限定值見表7所示。表7 風速限定值井巷名稱最低允許風速(m/s)最高允許風速(m/s)無提升設備的風井和風硐15專為升降物料的井筒12風橋10升降人員和物料的井筒8主要進、回風巷道8架線電機車巷道1.08運輸機巷道、采區(qū)進、回風巷道0.256采煤工作面，掘進中的煤巷和半煤巖巷0.254掘進中的巖巷0.154其它通風行人巷道0.15注1：設有梯子間的井筒或修理中的井筒，風速不得超過8m/s，梯子間四周經(jīng)封閉后，井筒中的最高允許風速可按表中

22、有關規(guī)定執(zhí)行。注2：無瓦斯涌出量的架線電機車巷道中的最低風速可低于1.0m/s，但不得低于0.5m/s。注3：綜合機械化采煤工作面，在采取煤層注水和采煤機噴霧降塵等措施后，其最大風速可高于4m/s的規(guī)定值，但不得超過5m/s。注4：專用排瓦斯巷道的風速不得低于0.5m/s，抽放瓦斯巷道的風速不應低于0.5m/s。(1) 風量分配容易時期副井: 54.34井底車場: 54.34運輸大巷: 54.34運輸上山45: 54.34-(1.667+2.0+1.333)-1.61×4-10.7=32.2運輸上山56： 32.2-10.7=21.5運輸平巷67： 21.5-1.61=19.89工作

23、面： 19.89回風平巷： 19.89回風大巷 54.34風井 54.34困難時期副井 54.34井底車場 54.34運輸大巷 54.34運輸上山4554.34-(1.667+2.0+1.333)-1.61×2-10.7=35.42運輸上山56 35.42-1.61-10.7=23.11運輸平巷67 23.11-1.61=21.5工作面78 21.5回風平巷89 21.5專用回風下山913 21.5+1.61×4+10.7=38.64專用回風下山131438.64+8.53+1.333+1.61=50.113專用回風上山14-1554.34回風大巷15-1054.34風井1

24、0-11 54.34第三章、礦井通風阻力計算在主要通風機整個服務期限內(nèi)，礦井通風總阻力隨著開采深度的增加和走向范圍的擴大以及產(chǎn)量提高而增加。為了主要通風機于整個服務期限內(nèi)均能在合理的效率范圍內(nèi)運轉(zhuǎn)，在選擇主要通風機時必須考慮到最大可能的總阻力和最小可能的總阻力，前者對應于主要通風機服務期限內(nèi)通風最困難時期礦井總阻力，后者對應于通風最容易時期的礦井總阻力，同時還考慮到自然風壓的作用。（一）計算原則1、在進行礦井通風總阻力計算時，不要計算每一條巷道的通風阻力，只選擇其中一條阻力最大的風路進行計算。但必須是選擇礦井達到設計產(chǎn)量以后，通風容易時期和通風困難時期的阻力最大風路。一般，可在兩個時期的通風系

25、統(tǒng)圖上根據(jù)采掘作業(yè)布置情況分別找出風流線路最長、風量較大的一條線路作為阻力最大的風路。在選定的線路上(分最容易和最困難時期)，從進風井口到回風井口逐段編號，對各段井巷進行阻力計算，然后累加起來得出這兩個時期的各自井巷通風總阻力(h阻易、h阻難)。如果通風系統(tǒng)復雜，直觀上難以判斷哪條風路阻力最大時，則需選擇幾條風路，通過計算比較選出其中最大值。如果礦井服務年限較長，則只計算頭1525a的通風容易和困難兩個時期的井巷通風總阻力。2、為了經(jīng)濟、合理、安全地使用主要通風機，應控制h阻難不太大，對大型礦井不超過4400Pa，有自燃傾向的礦井不超過3400Pa。（二）計算方法沿著上述兩個時期通風阻力最大的

26、風路，分別用下式算出各區(qū)段井巷的摩擦阻力： h摩=a·L·U·Q2/S3 (Pa)式中：L、U、S分別為各井巷的長度、周長、凈斷面積(m,m,m2)； a摩擦阻力系數(shù)，可查閱煤礦通風與安全一書的附錄；Q 各井巷和硐室所通過的風量分配值，系根據(jù)前面所計算的各井巷硐室所需要的實際風量值再乘以K礦 (即考慮井巷的內(nèi)部漏風和配風不均勻等因素)后所求得風量值，m3/s。 將以上計算結(jié)果填入表7中。其總和為總摩擦阻力h摩，即是：h摩 =h1-2+h 2-3+h-n-(n+1)(Pa )式中：h1-2、h2-3、為各段井巷之摩擦阻力，Pa。因此，全礦總阻力為：(1)通風容易時期

27、的總阻力h阻易為：h阻易=1.2h摩易(2)通風困難時期的總阻力h阻難為：h阻難=1.15h摩難式中：1.2、1.15考慮到風路上有局部阻力的系數(shù)。巷道各段序號巷道名稱支架形式a凈斷面R (NS2/m8)風量Q(m3/s)h摩(Pa)(NS2/m4)L (m)U (m)S (m2)12副井砌碹0.003378213.57612.50.0179454.3452.9723井底車場錨噴0.006100013.57612.50.54.34123.1534運輸大巷錨噴0.0095150013.57612.50.0990554.34292.4845運輸上山 梯形工鋼0.02185012.26410.20.

28、32.2220.4456運輸上山梯形工鋼0.02185012.26410.20.21.595.3667運輸平巷U型鋼支護0.01475012.8299.510.19.8961.9678工作面液壓支架0.032215013.15511.360.19.8917.1589回風平巷U型鋼支護0.014275012.8299.510.19.8962.84910回風大巷錨噴0.008150012.26410.20.54.34409.501011風井砌碹0.007512013.07911.60.0754154.3422.27局部阻力203合計1561.1212副井砌碹0.003378213.57612.50

29、.0179454.3452.9723井底車場錨噴0.006100013.57612.50.54.34123.1534運輸大巷錨噴0.009150013.57612.50.54.34277.0945運輸上山梯形工鋼0.02285012.26410.20.35.42271.1356運輸上山梯形工鋼0.02185012.26410.20.2062923.11110.1867運輸平巷U型鋼支護0.01475012.8299.510.21.572.4078工作面液壓支架0.03315013.155100.21.530.1089回風平巷U型鋼支護0.013575012.8299.510.21.569.81

30、913專用回風下山錨噴0.0144012.26410.20.38.6475.921314專用回風下山錨噴0.0141013.07910.20.50.113126.9014-15專用回風上山錨噴0.0185012.26410.20.54.34290.0610月15日回風大巷錨噴0.008585012.26410.20.54.34246.5510月11日風井砌碹0.00712013.07911.60.54.3420.78局部阻力200合計1967.04第四章、主要通風機選型（一）自然風壓本設計礦井冬，夏季自然風壓都取50 pa（二）選擇主要通風機本礦井為低瓦斯礦井，考慮壓人和抽出通風方式的優(yōu)缺點及

31、軸流式通風機和離心式通風機的優(yōu)缺點。初步選擇軸流式通風機采用抽出通風方式通風。1、確定主要通風機的風量（1）容易時期通過主要通風機的風量Q扇必大于通過出風井的礦井總風量Q礦，對于抽出式：Q扇=(1.051.10)Q礦 (m3/s)式中，1.051.10為外部漏風系數(shù)，出風井無提升運輸任務時取1. 05，有提升運輸任務時取1.10。 此處取1.05 Q扇=1.05×54.34=57.05 (m3/s)（2）困難時期時期通過主要通風機的風量Q扇必大于通過出風井的礦井總風量Q礦，對于抽出式：Q扇=(1.101.15)Q礦 (m3/s)式中，1.051.10為外部漏風系數(shù)，出風井無提升運輸任

32、務時取1. 05，有提升運輸任務時取1.15。 此處取1.05Q扇=1.05×54.34=57.05(m3/s)2、確定主要通風機的風壓 軸流式通風機：容易時期 h扇易h阻易十hd一HN 困難時期 h扇難h阻難十hd十HN 式中：hd通風機裝置阻力，Pa。此處取150pa所以 容易時期 h扇易h阻易十hd一HN=1561.1215050=1661.12pa困難時期 h扇難h阻難十hd十HN=1967.0415050=2167.04 pa觀察BDNo-20通風機特性曲線圖知，其可滿足要求,在其風量坐標51.8做Q軸垂線，在風壓坐標1207.1。 1817.7點分別做Q軸平行線，分別Q軸

33、垂線于A. B兩點，有圖可見，此兩個工況點均在合理工作范圍內(nèi)，故選BDNo-20通風機3、求通風機的實際工況點1）計算通風機的工作風阻R易= h扇易/ Q扇2R難= h扇難/ Q扇2即： R易=1661.12÷57.052=0.5104R難=2167.04÷57.052=0.6658在通風機特性曲線圖中做通風機工作風阻曲線，與風壓曲線的交點A/, 即為實際工況點A/和B/沿風阻曲線上移一級得容易時期和困難時期風機實際工況點A和B。由圖可見，兩個工況點均在合理工作范圍內(nèi)。容易時期應在安裝角較小的情況工作，困難時期應在安裝角較大的情況下工作。（三）選擇電動機1、根據(jù)通風容易和通

34、風困難兩個時期實際工況點計算主要通風機的輸入功率式中：h扇易、 h扇難 、Q扇均為實際工況點的對應參數(shù)風機效率，可在風機特性圖上查得。 所以:N扇入易=(52×1091.5) ÷(1000×0.73)=77.75 (KW) N扇入難=(51.3×1920)÷(1000×0.83)=121.76 (KW)2、由通風容易通風困難兩個時期主要通風機輸入功率，計算電動機的輸出功率N電出。當選擇異步電動機時，可用下列兩種方法計算。當主要通風機的輸入功率在通風容易時期為 N扇入易 與困難時期的N扇入難相差不大時，即N扇入易0.6N扇入難時，則兩個時期都用一種較大功率的電動機。其電動機的輸出功率N電出和輸入功率N電入分別用下式計算：( kW ) 式中：轉(zhuǎn) 傳動效率，直接傳動時，轉(zhuǎn) =1 ； ( kW )式中：1.101.15電動機的容量系數(shù)，對于離心式主要通風機取1.15，對于軸流式主要通風機取1.10；電電動機效率，一般取0.90.95，此處取0.92。因77.75121.76×0.6=72.46所以