聯(lián)鑫660m3高爐中修開爐總結

1、聯(lián)鑫660m3高爐中修開爐總結前言聯(lián)鑫660m3高爐因爐缸熱流強度超標，爐缸底部侵蝕嚴重，被迫進入中修，主要對爐缸進行澆筑修補及爐墻噴涂。中修項目于2015.2.6日中修進入尾聲，14:30高爐進入烘爐階段。2015.2.8早8點左右烘爐結束后，經過試壓查漏后開始進行裝開爐料。晚上18點點火送風。高爐點火30個小時后基本進入全風狀態(tài)，第三天系數達3.78，第四天系數達3.98，預示此次開爐圓滿成功。開爐前的準備工作1、 烘爐1、 準備工作熱風爐烘爐結束，具備向高爐供應熱風的條件。高爐本體檢修結束，具備送風條件。烘爐條件準備妥當，導氣管、熱電偶安裝完畢。2、 烘爐的目的烘爐的主要目的是烘干爐缸水

2、分，兼顧爐墻。3、 操作原則嚴格按照預計烘爐曲線控制溫度。頂溫不超過400，氣密箱溫度不超過45。本次烘爐共用42小時，烘爐曲線見圖一。圖一2、 試壓、試漏。試壓、試漏的目的是檢驗壓力設備是否能夠承受相應規(guī)定壓力，和檢驗漏點。本次試壓、試漏中壓力逐步升至193kpa，之后進行試漏工作。3、 裝料1、開爐料準備開爐料成分見表一表一TFeMnSiO2Al2O3CaOMgOPSR2比重高堿燒結礦55.35.992.0410.22.180.0940.011.71.85低堿燒結礦57.48.422.275.151.710.0750.0020.611.85南非塊礦63.45.140.621.70.230.

3、010.0622.2廠 球62.48.031.10.660.680.0170.0491.98白云石0.1831.8519.030.020.0041.55蛇紋石37.642.292.2436.690.0521.5錳 礦18.5519.2422.763.310.0570.0872焦炭水分固定C灰分揮發(fā)分S0.549.285.413.21.580.63元素分配率見表二。表二元素FeSiCMnPS生鐵成分，91.973.53.60.80.10.03回收率，99.56010010%進入煤氣正常料料單見表三。表三焦炭燒結礦球團礦塊礦錳礦白云石蛇紋石螢石7t11.25t3t0.75t0.4t0t0.5t0.

4、2t礦批焦比堿度Si15t685kg/t0.943.5空焦料單見表四。表四焦炭白云石70.8凈焦焦批為7t。2、裝料情況高爐各段容積見表五。表五高爐各段容積死鐵層容積爐缸容積風口以上爐缸容積爐腹容積爐腰容積爐身容積35.54 109.38 16.08 110.72 79.52 320.63 爐喉容積高爐有效容積39.71 659.96 設正常料為Z，凈焦為J，空焦為K。計劃裝料如下：1) 風口以下的爐缸、死鐵層填充木材，預計150m3.。2) 爐腹、爐腰裝凈焦（J），共計20批，焦重140噸，體積203m3。3) 爐腰和爐身下部裝空焦（K），空焦K為12批，焦重84噸，體積127m3。4) 爐

5、身中上部分段裝輕料，由下而上：（2K+Z）；（K+Z）；（K+2Z）4Z。此部分體積189.6m3。開爐料柱組成如下：20J+12K+（2K+Z）+（K+Z）+（K+2Z）+4Z實際上風口以下填充木材沒有達到預定量，因為抓工期，爐缸內沒有進人對木材擺整齊，木材間空隙較大，爐缸中心處未填滿。所以預計料下完后料線位置只有6m。繼續(xù)按照后續(xù)料單填加2J+6Z后，料線至1.68m。經核算，實際開爐料組成見表六。表六焦炭高堿燒結礦酸燒球團生礦蛇紋石白云石螢石錳礦364t94.5t63t42t10.5t7t12.5t2.8t5.6t料線焦炭水分生成鐵量Si焦比R2(MgO)(Al2O3)1.68m9.5%

6、129t3.52.5440.6813.36%25.37%說明：在開爐料裝料設計中已經考慮到木材間空隙的問題，在安排凈焦、空焦上已設計出余量。但是由于趕工期，爐缸木材無法填滿，所以事先預計凈焦、空焦的余量不足。開爐操作一、送風情況1、 風口配置高爐設計風口16個，以鐵口上方風口為1#順時針排列。此次開爐使用風口長度均為380cm，直徑120mm。其中直風口6個，斜5°風口10個。計劃10個風口點火送風，進風面積0.1130m2。此次堵風口為背對鐵口連續(xù)集中堵，詳細情況見表七。表七號 數1#2#3#4#5#6#7#8#直徑(mm)120120120120120120120120長度(mm

7、)380380380380380380380380斜度直直直斜5°斜5°斜5°斜5°斜5°點火狀態(tài)開開開開開堵堵堵號 數9#10#11#12#13#14#15#16#直徑(mm)120120120120120120120120長度(mm)380380380380380380380380斜度斜5°斜5°斜5°斜5°斜5°直直直點火狀態(tài)堵堵堵開開開開開2、 點火送風高爐于2015.2.8日18時點火送風，半小時后逐步加風至1150m3/min。風溫原則上全用，可達950,。22:55煤氣經檢驗合格后

8、，引煤氣入管網，高爐改高壓操作。21小時后開始富氧，起始氧量為1500m3/h。38小時后高爐接近全風狀態(tài)，富氧3000m3/h。高爐38小時內的風量曲線見圖二。圖二說明：高爐點火送風后至軟熔帶形成前，風量可適當用大，加快焦炭燃燒放熱。風溫全用，盡可能多的帶入爐缸熱量。軟熔帶形成時，風壓上漲要及時降壓度過，避免懸料。3、 開風口情況開風口的原則是爐溫充沛，有加風條件。具體情況見表八。表八時間6#7#8#9#10#11#開風口后進風面積風量2.8日19:30吹開0.124411502.9日4:20桶開0.135612102.9日6:15桶開0.1470 16082.9日6:30桶開0.15831

9、6002.9日9:35桶開0.169716502.9日10:20桶開0.1810 1900二、出鐵情況高爐點火送風后開始空噴鐵口，送風后兩個半小時后來渣堵口，送風后十個小時出第一爐鐵。第一爐渣鐵溫度不高，渣鐵不分離，爐前采取連續(xù)出鐵，及時排出爐缸內冷渣鐵。兩小時后渣溫逐步上行至1360，渣鐵分離，鐵水過撇渣器。2.9日全天出鐵情況見表九。表九爐號出鐵時間鐵水重量鐵水溫度鐵水成分爐渣成分（%）開始結束時長SiSMnTiCaOMgOAl2O3R2215416:006:400:40215417:308:290:5923.8 13804.68 0.064 0.59 0.216 33.05 8.12 1

10、6.55 1.00 215429:029:250:2323.6 14805.40 0.036 0.52 0.272 2154310:0711:301:2376.8 4.37 0.050 0.65 0.283 39.38 8.40 19.65 1.28 2154412:2513:020:3740.1 3.14 0.017 0.56 0.303 39.628.2517.541.25 2154513:4514:491:04118.4 2.96 0.030 0.58 0.288 39.66 8.13 17.36 1.27 2154615:4016:481:08165.7 2.17 0.037 0.58

11、 0.225 2154717:2218:351:13144.9 1.43 0.015 0.45 0.182 39.57 7.99 16.12 1.24 2154819:1020:151:05116.1 1.24 0.031 0.40 0.178 2154920:4421:350:5192.8 15011.12 0.012 0.37 0.159 40.98 8.00 15.01 1.24 2155022:1023:201:10144.0 14970.79 0.013 0.34 0.127 2155123:531:071:14171.5 14920.57 0.030 0.30 0.090 40.4

12、7 7.99 12.92 1.19 結論：送風后來渣時間提前，出鐵時間提前，說明預計料柱整體下移。三、后續(xù)負荷調劑及爐溫情況從裝料情況、送風后料速，來渣時間，大套與中套間普遍出水等因素來看，預計負荷相對漸重。所以在2.9日0:00開始集中加7組凈焦共計49t，并嘗試噴煤13.19t。后續(xù)見爐溫起，才開始開風口上負荷。具體負荷調劑見表十。2.9日【Si】控制走勢見圖三。表十時間數量焦批礦批焦比5Z7000150006852J70005Z7000150006852.9日0：007J70003Z7000150006856000160005676000180005052.9日10:3025批60002

13、00004532.9日15:0010批6600220004532.9日16:5023批720024000453圖三分析：1、2.9日0:00-3:00噴煤13.19t應該是起到提溫效果的。2、 爐溫上升至5.4%，一方面是熱量的續(xù)集，另一方面49t焦炭是起到一定作用的。3、 爐溫上行還與布料走向正常，煤氣利用好轉有一定關系。總結1、送風后普遍從大套、中套間冒水，一方面是因為修補爐缸的澆筑料含水分較大，另一方 面也說明烘爐時間偏短。2、開爐裝料安排上，凈焦、空焦相對過量是起到積極的加熱爐缸的作用。3、此次開爐前期加風較快，但是爐溫放的慢，是值得推崇。加風快可以使氣流快速進入合理狀態(tài)，緩慢放爐溫可以起到對新修爐缸加熱燒結的作用。附表高爐設計參數項目數