熱設計-電子科技大學

1、2022-3-2712介紹 v為什么要進行熱設計？高溫對電子產品的影響高溫對電子產品的影響：絕緣性能退化；元器件損壞；材料的熱老化；低熔點焊縫開裂、焊點脫落。溫度對元器件的影響溫度對元器件的影響：一般而言，溫度升高電阻阻值降低；高溫會降低電容器的使用壽命；高溫會使變壓器、扼流圈絕緣材料的性能下降， 一般變壓器、扼流圈的允許溫度要低于95C；溫度過高還會造成焊點合金結構的變化IMC增厚，焊點變脆，機械強度降低；結溫的升高會使晶體管的電流放大倍數迅速增加，導致集電極電流增加，又使結溫進一步升高，最終導致元件失效。 3介紹v熱設計的目的 控制產品內部所有電子元器件的溫度，使其在所處的 工作環(huán)境條件下

2、不超過標準及規(guī)范所規(guī)定的最高溫度。最高允許溫度的計算應以元器件的應力分析為基礎,并且與產品的可靠性要求以及分配給每一個元器件的失效率相一致。v在本次講座中將學到那些內容 風路的布局方法、產品的熱設計計算方法、風扇的基本定律及噪音的評估方法、海拔高度對熱設計的影響及解決對策、熱仿真技術、熱設計的發(fā)展趨勢。 4概述 v風路的設計方法風路的設計方法 ：通過典型應用案例，讓學員掌握風路布局的原則及方法。 v產品的熱設計計算方法產品的熱設計計算方法 ：通過實例分析，了解散熱器的校核計算方法、風量的計算方法、通風口的大小的計算方法。v風扇的基本定律及噪音的評估方法風扇的基本定律及噪音的評估方法：了解風扇的

3、基本定律及應用；了解噪音的評估方法。v海拔高度對熱設計的影響及解決對策：海拔高度對熱設計的影響及解決對策：了解海拔高度對風扇性能的影響、海拔高度對散熱器及元器件的影響，了解在熱設計如何考慮海拔高度對熱設計準確度的影響。v熱仿真技術：熱仿真技術：了解熱仿真的目的、要求，常用熱仿真軟件介紹。v熱設計的發(fā)展趨勢：熱設計的發(fā)展趨勢：了解最新散熱技術、了解新材料。5風路設計方法v自然冷卻的風路設計 設計要點設計要點 機柜的后門(面板)不須開通風口。 底部或側面不能漏風。 應保證模塊后端與機柜后面門之間有足夠的空間。 機柜上部的監(jiān)控及配電不能阻塞風道，應保證上下具有大致相等的空間。 對散熱器采用直齒的結構

4、,模塊放在機柜機架上后,應保證散熱器垂直放置,即齒槽應垂直于水平面。對散熱器采用斜齒的結構,除每個模塊機箱前面板應開通風口外,在機柜的前面板也應開通風口。6風路設計方法v自然冷卻的風路設計 設計案例設計案例7風路設計方法v自然冷卻的風路設計 典型的自然冷機柜風道結構形式典型的自然冷機柜風道結構形式監(jiān)控模塊交流配電單元整流模塊進風口直流配電單元風道整流模塊進風口交流配電單元監(jiān)控模塊直流配電單元8風路設計方法v強迫冷卻的風路設計 設計要點設計要點 如果發(fā)熱分布均勻， 元器件的間距應均勻，以使風均勻流過每一個發(fā)熱源. 如果發(fā)熱分布不均勻，在發(fā)熱量大的區(qū)域元器件應稀疏排列，而發(fā)熱量小的區(qū)域元器件布局應

5、稍密些，或加導流條，以使風能有效的流到關鍵發(fā)熱器件。 如果風扇同時冷卻散熱器及模塊內部的其它發(fā)熱器件，應在模塊內部采用阻流方法，使大部分的風量流入散熱器。 進風口的結構設計原則：一方面盡量使其對氣流的阻力最小，另一方面要考慮防塵，需綜合考慮二者的影響。 風道的設計原則 風道盡可能短，縮短管道長度可以降低風道阻力； 盡可能采用直的錐形風道，直管加工容易，局部阻力?。?風道的截面尺寸和出口形狀，風道的截面尺寸最好和風扇的出口一致，以避免因變換截面而增加阻力損失，截面形狀可為園形，也可以是正方形或長方形；9風路設計方法v強迫冷卻的風路設計 典型結構典型結構10風路設計方法v強迫冷卻的風路設計 電源系

6、統(tǒng)典型的風道結構電源系統(tǒng)典型的風道結構-吹風方式吹風方式交流配電單元直流配電單元直流配電單元交流配電單元11風路設計方法v強迫冷卻的風路設計電源系統(tǒng)典型的風道結構電源系統(tǒng)典型的風道結構-抽風方式抽風方式交流配電單元直流配電單元直流配電單元交流配電單元12熱設計的基礎理論v 自然對流換熱 大空間的自然對流換熱大空間的自然對流換熱 Nu=C(Gr.Pr)n. 定性溫度： tm=(tf+tw)/2 定型尺寸按及指數按下表選取表面形狀及位置C、n 值定型尺寸適用范圍 G r . Pr流態(tài)Cn垂直平壁及垂直圓柱層流0.591月4 日 高度h104-109紊流0.11月3 日109-1013水平圓柱層流1

7、.020.148 圓柱外徑D10-2-1020.850.188102-1040.480.25104-107紊流0.1251月3 日107-1012熱面朝上或冷面朝下的水平壁層流0.541月4 日 矩形取兩個邊長21 04-8 1 0 6紊流0.151月3 日 的平均值，非規(guī)則81 08-1011熱面朝下或冷面朝上的水平壁層流0.581月5 日 形狀取面積與周長之比， 105-1011紊流園盤取0 . 9 d13熱設計的基礎理論v自然對流換熱 有限空間的自然對流換熱有限空間的自然對流換熱 垂直封閉夾層的自然對流換熱問題分為三種情況： (1) 在夾層內冷熱壁的兩股流道邊界層能夠相互結合，形成環(huán)流；

8、 (2) 夾層厚度與高度之比/h0.3時，冷熱的自然對流邊界層不會相互干擾，也不會出現環(huán)流，可按大空間自然對流換熱計算方法分別計算冷熱的自然對流換熱； (3) 冷熱壁溫差及厚度均較小，以厚度為定型尺寸的Gr=(Bgt 3)/32000時，通過夾層的熱量可按純導熱過程計算。14熱設計的基礎理論v自然對流換熱 有限空間的自然對流換熱有限空間的自然對流換熱 水平夾層的自然對流換熱問題分為三種情況： (1) 熱面朝上，冷熱面之間無流動發(fā)生，按導熱計算； (2) 熱面朝下，對氣體Gr.Pr1700,按導熱計算； (3) 有限空間的自然對流換熱方程式： Nu=C(Gr.Pr)m(/h)n 定型尺寸為厚度，

9、定性溫度為冷熱壁面的平均溫度Tm=(tw1+tw2 )3.2 107(Gr.Pr)7000(Gr.Pr)3.2 1070.212 (Gr.Pr)1/41700(Gr.Pr)70000.059 (Gr.Pr)0.4水平夾層(熱面在下)2105(Gr.Pr)1.1 1070.073 (Gr.Pr)1/3(/h)1/96000(Gr.Pr)50則可忽略入口效應，實際上多屬于此類情況。 管內受迫層流換熱準則式： Nu=0.15Re0.33 Pr0.43Gr0.1(Pr/Prw)0.25 管內受迫紊流換熱準則式： twtf Nu=0.023Re0.8 Pr0.4. twtf Nu=0.023Re0.8

10、Pr0.316熱設計的基礎理論v流體動力學基礎 流量與斷面平均流速 流量流量：單位時間內流過過流斷面的流體數量。如數量以體積衡量稱為體積流量Q；單位為m3/s(CFM)；如數量用重量衡量稱為重量流量G，單位為Kg/s。二者的關系為： G=Q 斷面平均流速斷面平均流速：由于流體的粘性，過流斷面上各點的流速分布不均勻，根據流量相等原則所確定的均勻流速稱為斷面平均流速。單位m/s(CFM) VQ/A 濕周與水力半徑 濕周濕周：過流斷面上流體與固體壁面相接觸的周界長度。用x表示，單位m。 水力半徑水力半徑：總流過過流斷面面積A與濕周x之比稱為水力半徑，應符號R表示，單位M。 恒定流連續(xù)性方程 對不可壓

11、縮流體：V1A1=V2A2. 對可壓縮流體 ： 1V1A1=1V2A217熱設計的基礎理論v流體動力學基礎 恒定流能量方程 對理想流體對理想流體：Zp/+v2/2g=常數 實際流體實際流體: :由于粘性作為會引起流動阻力，流體阻力與流體流動方向相反作負功，使流體的總能量不斷衰減，每個斷面的Zp/y+v2/2g常數，假設流體從斷面1到斷面2的能量損失為hw，則元流的能量方程式為： Z1p1/+v12/2gZ2p2/+v22/2ghw18熱設計的基礎理論v流體動力學基礎 流體流動的阻力:由于流體的粘性和固體邊界的影響，使流體在流動過程中受到阻力，這個阻力稱為流動阻力，可分為沿程阻力和局部阻力兩種。

12、 沿程阻力沿程阻力：在邊界沿程不變的區(qū)域，流體沿全部流程的摩檫阻力。 局部阻力局部阻力：在邊界急劇變化的區(qū)域，如斷面突然擴大或突然縮小、彎頭等局部位置，是流體的流體狀態(tài)發(fā)生急劇變化而產生的流動阻力。 層流、紊流與雷諾數 層流層流：流體質點互不混雜，有規(guī)則的層流運動。 Re=Vde/2300 層流 紊流紊流：流體質點相互混雜，無規(guī)則的紊流運動。 顯然層流狀態(tài)下只存在粘性引起的摩檫阻力，而紊流狀態(tài)下除摩檫阻力外還存在由于質點相互碰撞、混雜所造成的慣性阻力，因此紊流的阻力較層流阻力大的多。 Re=Vde/2300 紊流19熱設計的基礎理論v流體動力學基礎 管內層流沿程阻力計算(達西公式) hf=(L

13、/de)(V2/2) 沿程阻力系數，64/Re 管內紊流沿程阻力計算 hf=(L/de)(V2/2) f(Re，/d)，即紊流時沿程阻力系數不僅與雷諾數有關，還與相對粗糟度有關。 尼古拉茲采用人工粗糟管進行試驗得出了沿程阻力系數的經驗公式： 紊流光滑區(qū)：4000Re105, 采用布拉修斯公式計算： 0.3164/Re 0.2520熱設計的基礎理論v流體動力學基礎 非園管道沿程阻力的計算 引入當量水力半徑后所有園管的計算方法與公式均可適用非園管，只需把園管直徑換成當量水力直徑。 de=4A/x 局部阻力 hjV2/2 局部阻力系數 突然擴大： 按小面積流速計算的局部阻力系數：1(1-A1/A2)

14、 按大面積流速計算的局部阻力系數：2(1-A2/A1) 突然縮?。?可從相關的資料中查閱經驗值。 21散熱器的設計方法v 散熱器冷卻方式的判據材料熱流密度材料熱流密度q=（t1-t2）/d -表示材料導熱系數表示材料導熱系數 t1-表示熱表面的溫度表示熱表面的溫度 t1-表示冷表面的溫度表示冷表面的溫度 d-表示材料厚度表示材料厚度 熱流密度大，初生坯殼增長太快，會增加振痕熱流密度大，初生坯殼增長太快，會增加振痕. 3m/min，彎月面處的熱流密度；，彎月面處的熱流密度；普通結晶器普通結晶器2MMW/m2，熱頂結晶器，熱頂結晶器0.5MMW/m2。 對通風條件較好的場合：散熱器表面的熱流密度小

15、于0.039W/cm2，可采用自然風冷。 對通風條件較惡劣的場合：散熱器表面的熱流密度小于0.024W/cm2，可采用自然風冷。v 散熱器強迫風冷方式的判據 對通風條件較好的場合，散熱器表面的熱流密度大于0.039W/cm2而小于0.078W/cm2，必須采用強迫風冷。 對通風條件較惡劣的場合： 散熱器表面的熱流密度大于0.024W/cm2而小于0.078W/cm2，必須采用強迫風冷。22散熱器的設計方法v散熱器設計的步驟 通常散熱器的設計分為三步通常散熱器的設計分為三步 1:根據相關約束條件設計處輪廓圖。 2:根據散熱器的相關設計準則對散熱器齒厚、齒的形狀、齒間距、基板厚度進行優(yōu)化。 3:進

16、行校核計算。23散熱器的設計方法v自然冷卻散熱器的設計方法 考慮到自然冷卻時溫度邊界層較厚，如果齒間距太小，兩個齒的熱邊界層易交叉，影響齒表面的對流，所以一般情況下，建議自然冷卻的散熱器齒間距大于12mm，如果散熱器齒高低于10mm，可按齒間距1.2倍齒高來確定散熱器的齒間距。 自然冷卻散熱器表面的換熱能力較弱，在散熱齒表面增加波紋不會對自然對流效果產生太大的影響，所以建議散熱齒表面不加波紋齒。 自然對流的散熱器表面一般采用發(fā)黑處理，以增大散熱表面的輻射系數，強化輻射換熱。 由于自然對流達到熱平衡的時間較長，所以自然對流散熱器的基板及齒厚應足夠，以抗擊瞬時熱負荷的沖擊，建議大于5mm以上。24

17、散熱器的設計方法v強迫冷卻散熱器的設計方法 在散熱器表面加波紋齒，波紋齒的深度一般應小于0.5mm。 增加散熱器的齒片數。目前國際上先進的擠壓設備及工藝已能夠達到23的高寬比，國內目前高寬比最大只能達到8。對能夠提供足夠的集中風冷的場合，建議采用低溫真空釬焊成型的冷板，其齒間距最小可到2mm。 采用針狀齒的設計方式，增加流體的擾動，提高散熱齒間的對流換熱系數。 當風速大于1m/s(200CFM)時，可完全忽略浮升力對表面換熱的影響。 25散熱器的設計方法v在一定冷卻條件下，所需散熱器的體積熱阻大小的選取方法不同冷卻條件下對應的散熱器體積熱阻50-805.0m/s(1000CFM)80-1502

18、.5m/s(500CFM)150-2501.0m/s(200CFM)500-800自然冷卻散熱器體積熱阻 cm3/W冷卻條件注意：只能作為初選散熱器的參考，不能用它來計算散熱器的熱阻，散熱器的實際熱阻需按附錄A提供的方法計算。26散熱器的設計方法v在一定的冷卻體積及流向長度下，確定散熱器齒片最佳間距的大小的方法 不同冷卻條件及流向長度與散熱齒片最佳齒間距的關系 3.532.525.0m/s(1000)543.32.52.5m/s(500)76541.0m/s(200)13107.56.5自然冷卻30022515075流向長度(mm)冷卻條件27散熱器的設計方法v不同形狀、不同的成型方法的散熱器

19、的傳熱效率比較表1 不同形狀、不同的成型方法的散熱器的傳熱效率很高7890針裝散熱器/釬焊/插片成型散熱器(冷板散熱器)高4548小齒間距鋁型材較高2532鏟齒散熱器較低1522帶翅片的壓鑄散熱器/常規(guī)鋁型材低1018沖壓件/光表面散熱器成本參考傳熱效率，散熱器成型方法28散熱器的設計方法v散熱器的相似準則數及其應用方法v相似準則數的定義29散熱器的設計方法v散熱器的相似準則數及其應用方法v相似準則數的應用30散熱器的設計方法v散熱器的基板的優(yōu)化方法31散熱器的設計方法v不同風速下散熱器齒間距選擇方法32散熱器的設計方法v不同風速下散熱器齒間距選擇方法33散熱器的設計方法v優(yōu)化散熱器齒間距的經

20、驗公式及評估風速變化對熱阻的影響的經驗公式34散熱器的設計方法v輻射換熱的考慮原則 如果物體表面的溫度低于50，可忽略顏色對輻射換熱的影響。因為此時輻射波長相當長，處于不可見的紅外區(qū)。而在紅外區(qū)，一個良好的發(fā)射體也是一個良好的吸收體，發(fā)射率和吸收率與物體表面的顏色無關。 對于強迫風冷，由于散熱表面的平均溫度較低，一般可忽略輻射換熱的貢獻。 如果物體表面的溫度低于50，可不考慮輻射換熱的影響。 輻射換熱面積計算時，如表面積不規(guī)則，應采用投影面積。即沿表面各部分繃緊繩子求得的就是這一投影面積，如圖所示。輻射傳熱要求輻射表面必須彼此可見。 35熱設計的計算方法v冷卻方式的選擇方法 確定冷卻方法的原則

21、 在所有的冷卻方法中應優(yōu)先考慮自然冷卻，只有在自然冷卻無法滿足散熱要求時，才考慮其它冷卻。 冷卻方式的選擇方法1:根據溫升在40條件下各種冷卻方式的熱流密度或體積功率密度值的范圍來確定冷卻方式，具有一定的局限性，如圖1所示。自然冷卻 強迫風冷 直接液冷 蒸發(fā)冷卻0.04最大0.08最大0.31最大0.62最大1.08w/cm236熱設計的計算方法v冷卻方式的選擇方法 冷卻方式的選擇方法2:根據熱流密度與溫升要求，按圖2所示關系曲線選擇，此方法適應于溫升要求不同的各類設備的冷卻1010010001246820406080200 400 6008001100.010.1自然冷卻(對流和輻射)強迫空

22、氣冷卻強迫水冷37熱設計的計算方法v冷卻方式的選擇方法 冷卻方式的選擇方法案例 某電子設備的功耗為300W，機殼的幾何尺寸為248381432mm，在正常大氣壓下，若設備的允許溫升為40，試問采用那種冷卻方法比較合理？ 計算熱流密度： q=300/2(2.482.2.48+2.484.32+2.2.814.32)=0.04W/cm2 根據圖2查得，當t=40，q=0.04W/cm2時，其交點正好落在自然冷卻范圍內，所有采用自然冷卻方法就可以滿足要求。 若設備的溫升有嚴格限制，假設只允許10，由圖2可以看出，需強迫風冷才能滿足要求。38熱設計的計算方法v機箱的熱設計計算 密封機箱 WT=1.86

23、(Ss+4St/3+2Sb/2)t 1.25+4Tm3T 對通風機箱 WT=1.86(Ss+4St/3+2Sb/2)t 1.25+4Tm3T+1000uAT 對強迫通風機箱 WT=1.86(Ss+4St/3+2Sb/2)t 1.25+4Tm3T+ 1000QfT 39熱設計的計算方法v機箱的熱設計計算 案例案例 有一電子設備其總功耗為55W，其外形尺寸長、寬、高分別為400mm、300mm和250mm，外殼外表面的黑度為=0.96，外表面的溫度為35，周圍環(huán)境溫度為25，設備內部的空氣允許溫度為40，設備的四個側面及頂面參與散熱，試進行自然冷卻設計計算。解: 密封機箱的最大散熱量 QT =1.

24、86(Ss+4St/3+2Sb/3)t1.25+4Tm3F輻射t 1.86(1.40.25+0.40.34/3)10 1.25+45.6710- 80.96 (0.4 0.3+1.40.25)308310 =16.87+29.9=46.78WQ=55W 顯然，密封機箱不能夠滿足散熱要求，需開通風口。 通風機箱的通風面積計算 QT=1.86(Ss+4St/3+2Sb/2)t1.25+4Tm3F輻射t+1000uSint 551.86(1.40.25+0.40.34/3)10 1.25+45.6710-80.96(0.4 0.3+1.40.25)30831010000.1Sin10 Sin=82.

25、2cm Sout(1.5-2.0)Sin=164.4 cm240熱設計的計算方法v自然冷卻時進風口面積的計算 在機柜的前面板上開各種形式的通風孔或百葉窗，以增加空氣對流，進風口的面積大小按下式計算： Sin=Q/(7.410-5 Ht 1.5) s-通風口面積的大小，cm2 Q-機柜內總的散熱量，W H-機柜的高度，cm，約模塊高度的1.5-1.8倍， t=t2-t1內部空氣t2與外部空氣溫度 t1 之差 ， 出風口面積為進風口面積的1.5-2倍41熱設計的計算方法v強迫風冷出風口面積的計算 模塊 有風扇端的通風面積: Sfan=0.785(in2hub2) 無風扇端的通風面積S=(1.1-1

26、.5) Sfan 系統(tǒng) 在后面板(后門)上與模塊層對應的位置開通風口，通風口的面積大小應為： S(1.5-2.0)(NS模塊) N-每層模塊的總數 S模塊-每一個模塊的進風面積 42熱設計的計算方法v通風面積計算的案例 案例案例 鐵道信號電源機柜模塊及系統(tǒng)均為自然冷卻，每層模塊的散熱量為360W，模塊的高度為7U，進出口溫差按20計算，機柜實際寬度為680mm，試計算每層進出風口的面積？ H按2倍模塊的高度計算，即 H=27U=14U 進風口的面積按下式計算： Sin=Q/(7.410-5Ht1.5) =360/(7.410-514 4.44201.5)=875 cm2 進風口高度h 機柜的寬

27、度按B=680mm計，則進風口的高度為： H=Sin/B=875/68=128.7mm b 出風口面積Sout Sout=(1.5-2.0)Sin=2875=1750 cm243v實際冷卻風量的計算方法 q=Q/(0.335T) q-實際所需的風量，M3/h Q-散熱量，W T- 空氣的溫升，一般為1015。 確定風扇的型號經驗公式： 按照1.5-2倍的裕量選擇風扇的最大風量： q=(1.5-2)q 按最大風量選擇風扇型號。44v實際冷卻風量的計算方法 案例：10K UPS主功率管部分的實際總損耗為800W，空氣溫升按15考慮，請選擇合適的風扇。 實際所須風量為： q=Q/(0.335t)=8

28、00/(0.33515)=159.2m3/h 按照2倍的裕量選擇風扇的最大風量： q=2q=2159.2=318.4m3/h 下表風扇為可選型號兩 只 吹 風1 5 0 m3/h6 3 .7 P a1 5 W4 7 1 5 M S -2 3 T -B 5 0兩 只 吹 風1 1 8 C F M0 .3 3 in .H2O8 .4 W4 7 1 5 K L B 4 045v型材散熱器的計算型材散熱器的計算 散熱器的熱阻 散熱器的熱阻是從大的方面包括三個部分。RSA=R對+R導+ R輻 R對=1/（hc F1） F1-對流換熱面積(m), hc 對流換熱系數(w/m2.k) R輻輻-輻射換熱熱阻

29、，對強迫風冷可忽略不計 對自然冷卻 R輻輻1/(4Tm3) R導R 基板R肋導 /(F2)+（(1/）-1)R對流 -導熱系數，w/m.h. - 散熱器基板厚度(m) - 肋效率系數 F2-基板的導熱面積(m) F2=0.785*(d+)2 d- 發(fā)熱器件的當量直徑（m)46v型材散熱器的計算型材散熱器的計算 對流換熱系數的計算自然對流自然對流 垂直表面 hcs=1.414(t/L)0.25 ，w/m.k 式中: t-散熱表面與環(huán)境溫度的平均溫升， L-散熱表面的特征尺寸，取散熱表面的高，m 水平表面，熱表面朝上 hct=1.322(t/L)0.25 ，w/m.k 式中: t-散熱表面與環(huán)境溫

30、度的平均溫升， L-散熱表面的特征尺寸，取L2(長寬)/(長寬)，m 水平表面，熱表面朝下 hcb=0.661(t/L)0.25 ，w/m.k 式中: t-散熱表面與環(huán)境溫度的平均溫升， L-散熱表面的特征尺寸，取L2(長寬)/(長寬)，m 47v型材散熱器的計算型材散熱器的計算 對流換熱系數的計算強迫對流強迫對流 層流 Ref105 hc(1.1-1.4) 空氣 0.032Ref 0.8/L 肋片效率 對直齒肋： =th(mb)/(mb) m=(2 hc/0) 0：肋片根部厚度(m) b. 肋高(m)48v型材散熱器的計算型材散熱器的計算 散熱器的流阻計算 散熱器的流阻包括沿程阻力損失及局部

31、阻力損失 Phf+hj =fL/deV22/2+V22/2 f -沿程阻力系數 L-流向長度(m) de-當量水利直徑(m)，de=4A流通/濕周長 V-斷面流速(m/s) 沿程阻力系數計算f 層流區(qū)：Re=Vd/2300 f=64/Re 紊統(tǒng)光滑區(qū) 4000Re105 f=0.3164/Re0.25 -運動粘度系數（m2/s），從文獻中查找49v型材散熱器的計算 散熱器的流阻計算 局面阻力系數 突然擴大 按小面積流速計算的局部阻力系數：1(1-A1A2) 按大面積流速計算的局部阻力系數： 2(1-A2/A1) 突然縮小 可從相關的資料中查閱經驗值。 50v型材散熱器的計算 【案例】散熱器DX

32、C-616(天津鋁合金廠編號)，截面圖略，散熱器的截面積為77.78cm2，周長為2.302m，單位長度的重量為21KG/m。風扇采用PAPST 4656Z ，風扇功率19W，最大風量為160m3/h，壓頭為70Pa. 風道阻力曲線的計算 入口面積：Fin=0.785D2 =0.7850.1192=0.01116m2 流通面積：Ff=Fin-Fc=0.01116-0.007778=3.33810-3m2 水力直徑： de4Ff/x=43.33810-3/2.302=5.810-3m 由于風速較低，一般最大不會超過6m/s，雷諾數2300，沿程阻力系數按下式計算：=64/Re64 /Vde 沿程

33、阻力按下式計算： hf=(L/de)(V2/2)=(64 /Vde)(L/de)(V2/2) =(6416.9610-60.24/(V0.00582)(V2/2) =(8.07/V)(V2/2) 局部阻力按下式計算： hjV2/2 對于突然縮小，A2/A1=0.003338/0.01116=0.3，查表得0.38 總阻力損失 H=hf+ hj=(0.38+8.07/V )(V2/2) 51v型材散熱器的計算 【案例】續(xù) 確定風扇的工作點 10KVA UPS 的選擇風扇為PAPST 4656Z，我們把風道曲線與風扇的曲線進行疊加，其交點即為風扇的工作點，給工作點對應的風速為5m/s，壓力為35P

34、a. 散熱器的校核計算 雷諾數 Ref=VL/=50.24/16.9610-6=5.6604104 努謝爾特數： Nuf=0.66Ref0.5=0.66(5.6604104)0.5=157 對流換熱系數：hc=1.4Nuf/L=21.7w/m.k m=(2 hc/)0.5=9.82 ml=9.820.03=0.295，查得：0.96 該散熱器的最大散熱量為（散熱器臺面溫升按最大40考慮)： QhcFt =460.4W 計算結果表面，散熱器及風扇選型是合理的。52v冷板的計算方法傳熱計算傳熱計算 確定空氣流過冷板后的溫升：t=Q/qmCp 確定定性溫度 tf=(2ts+t1+t2)/4， 冷板臺

35、面溫度 ts為假定值設定冷板的寬度為b，則通道的橫截面積為Ac ，Ac=bAc0 確定定性溫度下的物性參數(、Cp、Pr)。流體的質量流速和雷諾數 G=qm/Af Re=deG/ 根據雷諾數確定流體的狀態(tài)(層流或紊流)， Re105, 湍流根據流體的狀態(tài)(層流或紊流)計算考爾本數J Re105,湍流 J=0.023/Re 0.2 也可以根據齒形及雷諾數從GJB/Z 27-92 圖1218查得53v冷板的計算方法傳熱計算傳熱計算計算冷板的換熱系數： h= JGCpPr2/3 計算肋片的效率 m=(2h/)0.5，f=th(ml)/ml（也可以根據ml值查相應的圖表得到肋片效率)計算冷板的總效率：

36、忽略蓋板及底版的效率，總效率為： AAt+ArAb， 01Ar(1-f)/A計算傳熱單元數 NTUh0A/qmCp 計算冷板散熱器的臺面溫度 ts=(eNTUt2-t1)/(eNTU-1)54v冷板的計算方法流體流動阻力計算流體流動阻力計算計算流通面積與冷板橫截面積之比 =Af/Ac 查空氣進入冷板時入口的損失系數Kc=f(Re,)： 根據雷諾數Re及從GJB/Z 27-92 圖1216及圖1216查得 查摩擦系數f=f(Re,)： 根據雷諾數Re從GJB/Z 27-92 圖1218查得計算流動阻力 PG2(Kc+1-2)+2(2/1-1)+f 1A/(Afm)-(1-2-Ke)1/2/(21

37、) 55v冷板的計算方法判斷準則判斷準則 確定是否滿足tsts，如果不滿足，需增大換熱面積或增大空氣流量。 確定是否滿足PP，如果不滿足，需減小冷板的阻力(如選擇阻力較小的齒形、增大齒解決等)或重新選擇壓頭較大的風扇56v冷板的計算方法案例：案例：10KVA UPS 冷板散熱器，器件的損耗為870.5W，要求冷板散熱器臺面溫升小于30(在40的環(huán)境溫度下)。 冷板散熱器的截面圖略 梯形小通道面積：Ai=(3.8+2.6)9.5/2=30.4mm2 每排有29個梯形小通道，共22排，n=2922=638個 基板厚度為：9mm 總的流通面積 Af =30.42922=0.0193952 m2 冷板

38、的橫截面積 Ac=1201202=0.0288 m2 水力半徑：de=4Afi/=430.4/(29.5+3.8+2.6)=4.787mm57v冷板的計算方法 【案例】續(xù)確定風扇的工作點 Re=de G/=deqm/Af 在40空氣的物性參數為： 19.110-6kg/m.s, 1.12kg/m3 Re=(4.78710-31.120.30483 qm1/(6019.110-60.0193952) =6.831 qm1(qm1的單位為：CFM) =Af/Ac=0.0193952/0.0288=0.67358v冷板的計算方法 【案例】續(xù) 先忽略空氣密度的變化,不同流量的流阻計算如下表所示: 我們

39、把兩個NMB4715的風扇流量相加，靜壓不變，得出兩個風扇并聯(lián)后的靜壓曲線，再把上表的數據繪制成風道曲線并與風扇靜壓曲線進行畫在同一張圖上，其交點即為風扇的工作點，即為(170CFM，0.13in.H2O)，工作點對應的風速為4.14m/s。42.32915.15.18P(Pa)2.593.273.945.63f A/Af-0.4-0.4-0.4-0.41-2-Ke1.021.021.021.02Kc+1-25.574.182.791.39質量 流 速 G(kg/s)1,366.21,024.62683.1341.54雷諾 數 Re2001501005059v冷板的計算方法 【案例】續(xù) 空氣流

40、過冷板后的溫升空氣流過冷板后的溫升 空氣口溫度為40 ，1.12kg/m3，Cp=1005.7J/kg. =19.110-6kg/m.s， Pr=0.699 質量流量 qm=0.0802311.12=0.08986kg/s t= Q/qmCp=870.5/0.089861005.7=9.63 定性溫度： tf=(2ts+t1+t2)= (280+40+49.63)/4=62.4 按定性溫度查物性得： 1.06kg/m3，Cp=1005.7J/kg. =20.110-6kg/m.s，Pr=0.696 換熱系數換熱系數 質量流速 G=qm/Af =4.141.12=4.64kg/m2.s 雷諾數

41、Re=deG/=4.78710-34.64/(20.110-6)=1105.1 層流 J=6/Re 0.98=6/1105.10.98=6.2510-3 h= JGCpPr-2/3=6.2510-34.641005.70.696-2/3 =37.14W/m2. 肋片效率肋片效率 m=(2h/)0.5=(237.14/(180 0.001)0.5=20.3 ml=20.30.11=2.23 f=th(ml)/ml=th(2.23)/2.23=0.433 傳熱單元數傳熱單元數：NTUh0A/qmCp=37.140.4333.241 =0.5772 冷板的表面溫度冷板的表面溫度： Ts=(eNTUt

42、2-t1)/(eNTU-1)=61.9 顯熱） 2.低的傳熱溫差（理論上T 0）熱管工作原理之一熱管工作原理之一88熱設計的發(fā)展趨勢v熱管技術 熱管的工作原理之二89熱設計的發(fā)展趨勢冷凝液籍助重力回流，優(yōu)點：結構簡單工作可靠注意：1.必須工作在重力場； 2.加熱段必須位于放熱段下。v熱管技術 熱管的工作原理之三重力熱管工作原理90熱設計的發(fā)展趨勢1.按不同的冷凝液體回收方式可分為：冷凝液回收方式熱管形式重力重力熱管毛細力標準熱管離心力回轉熱管v熱管技術熱管的形式91熱設計的發(fā)展趨勢按熱管的結構形狀，可分為：單管型熱管平板型熱管分離型（回路）熱管v熱管技術熱管的形式分離型熱管平板型熱管92熱設計

43、的發(fā)展趨勢由于熱管的特有結構，使它具有許多獨特的性質，它的應用正是以這些特性為基礎。（一）良好的導熱性：導熱方式：熱管工質相變銅、銀顯熱,自由電子,分子熱運動導熱系數： 倍43eff1010v熱管技術熱管的特性93熱設計的發(fā)展趨勢熱管的特性對實心銅棒： 式中：A銅棒的橫截面積對于銅熱管：如 為10則熱管的式中：A熱管的當量橫截面積且這一比值隨d0，l而增大。WQmlmmd10001200mlKmWeffcu8 . 0)/(3866598cueffBAAlQtBAt)(254696kmWtAlQBAeffeff660386254696cueff94熱設計的發(fā)展趨勢熱管的特性理想的等溫性 熱管正常

44、工作時，內部處于汽液兩相的平衡狀態(tài) Clausius-Clapeyron Eq. 熱管內蒸氣由蒸發(fā)段流向冷凝段的壓差 蒸發(fā)段與冷凝段間溫差因 很小，所以 也很小但 （ ）隨Q的增加而增加，可用于對等溫要求很高的黑體爐、等溫爐等dpptdtvvdpdtdpdpdtdt95熱設計的發(fā)展趨勢熱量： 即熱流密度： 所以QQQceeeinAQq/ccoutAQq/ecoutinAAqq熱管的特性熱流密度可調性outinQQ96熱設計的發(fā)展趨勢熱管的特性傳熱方向的可逆性97熱源：熱流體的對流，熱固體的輻射熱， 固體的導熱單向傳熱：熱二極管，美國阿拉斯加輸 油管道的永久凍土層熱管保護系 統(tǒng)，114000支熱管，長度最長可 達21m。 溫度控制：可控熱導熱管。熱設計的發(fā)展趨勢熱管的特性對外界要求的適應性98熱設計的發(fā)展趨勢熱管的特性熱管的傳熱極限粘性極限聲速極限攜帶極限毛細極限沸騰極限99熱設計的發(fā)展趨勢R1：熱源與蒸發(fā)段外壁面間的（對流）換熱熱阻R2：蒸發(fā)段管壁的徑向導熱熱阻。R3：蒸發(fā)段吸液芯的（徑向）導熱熱阻R4：蒸發(fā)段內表面的 蒸發(fā)換熱熱阻R5：蒸汽的軸向流動熱阻R6：冷凝段內表面的冷凝換熱熱阻R7：冷凝