鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力計(jì)算PPT課件

1、4.1 概述第1頁(yè)/共88頁(yè)受彎構(gòu)件在荷載作用下，受彎構(gòu)件在荷載作用下，同時(shí)產(chǎn)生彎矩和剪力。同時(shí)產(chǎn)生彎矩和剪力。在彎矩區(qū)段，產(chǎn)生正截面在彎矩區(qū)段，產(chǎn)生正截面受彎破壞，受彎破壞，而在剪力較大的區(qū)段，則而在剪力較大的區(qū)段，則會(huì)產(chǎn)生斜截面受剪破壞。會(huì)產(chǎn)生斜截面受剪破壞。一一. 梁的內(nèi)力梁的內(nèi)力MV第2頁(yè)/共88頁(yè)二二. . 斜裂縫的形成斜裂縫的形成當(dāng)梁上所施加的荷載較小，斜裂縫出現(xiàn)前，此時(shí)鋼筋混凝土梁可足夠精確地視為線彈性體而按材料力學(xué)的公式分析其應(yīng)力狀態(tài)。02tp2cp 2412()2VSM yIIbarctg； 第3頁(yè)/共88頁(yè)第4頁(yè)/共88頁(yè) 當(dāng)主拉應(yīng)力超過(guò)混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土就會(huì)開(kāi)裂，

2、梁內(nèi)即有沿主壓應(yīng)力方向（垂直于主拉應(yīng)力方向）開(kāi)展的斜裂縫產(chǎn)生，梁有可能沿斜截面發(fā)生破壞。 梁內(nèi)可設(shè)置抗剪腹筋（箍筋斜筋）來(lái)防止斜截面破壞發(fā)生。 第5頁(yè)/共88頁(yè)腹剪斜裂縫腹剪斜裂縫彎剪斜裂縫彎剪斜裂縫首先出一些較短的垂直裂縫，然后延伸成斜裂縫，向集中荷載作用點(diǎn)發(fā)展，這種由垂直裂縫引伸而成的斜裂縫的總體，沿主壓應(yīng)力跡線產(chǎn)生腹部的斜裂縫第6頁(yè)/共88頁(yè)第7頁(yè)/共88頁(yè)三三. . 兩個(gè)名詞兩個(gè)名詞 剪跨比MVaah0aa剪跨（剪力跨度）剪跨（剪力跨度）第8頁(yè)/共88頁(yè)2000 MbhMVVhbh反映截面彎矩（正應(yīng)力）與剪力（剪應(yīng)力）之比0MVh0000 MVaaahVhVhh對(duì)圖示集中荷載剪跨 與截

3、面有效作用的簡(jiǎn)支梁，：高度則有之比。第9頁(yè)/共88頁(yè)配箍率11 svsvsvsvnAAbSbSnA，為箍筋肢數(shù)；為單肢箍筋的截面面積svs s IIsbI-IAsv1n=2第10頁(yè)/共88頁(yè)4.2 受彎構(gòu)件斜截面的受力性能第11頁(yè)/共88頁(yè)無(wú)腹筋梁的受力破壞特征無(wú)腹筋梁的受力破壞特征u隨著剪跨比 的變化，無(wú)腹筋梁可能發(fā)生斜拉、斜壓和剪壓三種沿斜截面的破壞形態(tài)。一. 斜拉破壞當(dāng)剪跨比 33 時(shí)可能發(fā)生。第12頁(yè)/共88頁(yè) 剪跨比 較大，主壓應(yīng)力角度較小。 一旦出現(xiàn)斜裂縫，就很快形成臨界斜裂縫，荷載傳遞路線被 切斷，承載力急劇下降，脆性性質(zhì)顯著。 破壞是由于混凝土（斜向）拉壞引起的，稱為斜拉破壞。

4、 斜拉傳力機(jī)構(gòu)，取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度，故承載能力很低。P f斜拉破壞斜拉破壞第13頁(yè)/共88頁(yè)無(wú)腹筋斜拉破壞試驗(yàn)錄像無(wú)腹筋斜拉破壞試驗(yàn)錄像第14頁(yè)/共88頁(yè)二. 剪壓破壞剪跨比剪跨比 時(shí)可能會(huì)發(fā)生。時(shí)可能會(huì)發(fā)生。13P f剪壓破壞剪壓破壞第15頁(yè)/共88頁(yè) 破壞特征破壞特征彎剪斜裂縫不只一條，當(dāng)荷載增加到某一值時(shí)，幾條彎 剪裂縫形成一條主要的斜裂縫(臨界斜裂縫) 臨界斜裂縫出現(xiàn)后，承載力沒(méi)有很快喪失，荷載可以繼 續(xù)增加，并出現(xiàn)其它斜裂縫。最后，上端混凝土在剪應(yīng)力和壓應(yīng)力的共同作用 下，達(dá)到混凝土的復(fù)合受力下的強(qiáng)度而破壞。承載能力取決于混凝土的復(fù)合應(yīng)力下（剪壓）的強(qiáng)度。第16頁(yè)/共88頁(yè)無(wú)腹筋

5、剪壓破壞試驗(yàn)錄像無(wú)腹筋剪壓破壞試驗(yàn)錄像第17頁(yè)/共88頁(yè) 剪跨比剪跨比 時(shí)可能會(huì)發(fā)生。時(shí)可能會(huì)發(fā)生。1三三. . 斜壓破壞斜壓破壞P f斜壓破壞斜壓破壞第18頁(yè)/共88頁(yè) 破壞特征梁腹部出現(xiàn)若干大體平行的斜裂縫?；炷猎谛毕驂簯?yīng)力的作用下受壓破壞。斜壓傳力機(jī)構(gòu)，取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度，故承載 能力很高。第19頁(yè)/共88頁(yè)無(wú)腹筋斜壓破壞試驗(yàn)錄像無(wú)腹筋斜壓破壞試驗(yàn)錄像第20頁(yè)/共88頁(yè)無(wú)腹筋梁的受剪破壞都是脆性無(wú)腹筋梁的受剪破壞都是脆性破壞。破壞。斜拉破壞為受拉脆性破壞，斜拉破壞為受拉脆性破壞，脆性性質(zhì)最顯著；脆性性質(zhì)最顯著；斜壓破壞為受壓脆性破壞；斜壓破壞為受壓脆性破壞；剪壓破壞界于受拉和受壓脆

6、剪壓破壞界于受拉和受壓脆性破壞之間。性破壞之間。不同破壞形態(tài)的原因主要是由不同破壞形態(tài)的原因主要是由于傳力路徑的變化引起應(yīng)力狀于傳力路徑的變化引起應(yīng)力狀態(tài)的不同而產(chǎn)生的。態(tài)的不同而產(chǎn)生的。P f斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞第21頁(yè)/共88頁(yè)有腹筋梁的受力破壞特征一. . 梁內(nèi)箍筋的作用 斜裂縫出現(xiàn)后，拉應(yīng)力由箍筋承擔(dān)，增強(qiáng)了梁的剪力傳遞能力； 箍筋控制了斜裂縫的開(kāi)展，增加了剪壓區(qū)的面積，骨料咬合力Va也增加；吊住縱筋，延緩了撕裂裂縫的開(kāi)展，增強(qiáng)了縱筋銷栓作用Vd ；箍筋參與斜截面的受彎，使斜裂縫出現(xiàn)后縱筋應(yīng)力 s 的增量減??；u 直接參與抗剪，使傳力機(jī)制發(fā)生變化。 但配置箍筋對(duì)斜裂縫開(kāi)裂荷載沒(méi)有影

7、響，也不能提高斜壓破壞的承載力，即對(duì)小剪跨比情況，箍筋的上述作用很??； 對(duì)較大剪跨比情況，箍筋配置如果超過(guò)某一限值，則產(chǎn)生斜壓破壞，繼續(xù)增加箍筋沒(méi)有作用。第22頁(yè)/共88頁(yè)VcVaVdVP縱筋銷栓作用縱筋銷栓作用骨料咬合作用骨料咬合作用第23頁(yè)/共88頁(yè)二二. .破壞形態(tài)破壞形態(tài)影響有腹筋梁破壞形態(tài)的主要因素有影響有腹筋梁破壞形態(tài)的主要因素有剪跨比剪跨比 和和配箍率配箍率 sv 剪跨比 配箍率11 3無(wú)腹筋sv很小sv適量sv很大 剪跨比 配箍率3無(wú)腹筋斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞sv很小斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞sv適量斜壓破壞剪壓破壞剪壓破壞sv很大斜壓破壞斜壓破壞斜壓破壞 隨剪跨比和配箍率的變

8、化，有腹筋梁同樣可能發(fā)生隨剪跨比和配箍率的變化，有腹筋梁同樣可能發(fā)生 斜拉、斜壓斜拉、斜壓和和剪壓剪壓三種沿斜截面的破壞形態(tài)。三種沿斜截面的破壞形態(tài)。 斜拉破壞：斜拉破壞：剪跨比較大且配箍率較小時(shí)會(huì)發(fā)生。剪跨比較大且配箍率較小時(shí)會(huì)發(fā)生。通過(guò)構(gòu)造要通過(guò)構(gòu)造要 求來(lái)避免。求來(lái)避免。 剪壓破壞：剪壓破壞：剪跨比和配箍率均較適中時(shí)會(huì)發(fā)生，破壞時(shí)與斜裂縫剪跨比和配箍率均較適中時(shí)會(huì)發(fā)生，破壞時(shí)與斜裂縫 相交的箍筋一般能達(dá)到屈服。相交的箍筋一般能達(dá)到屈服。通過(guò)計(jì)算來(lái)避免。通過(guò)計(jì)算來(lái)避免。 斜壓破壞：斜壓破壞：剪跨比較小或配箍率均過(guò)大時(shí)會(huì)發(fā)生，破壞時(shí)與斜裂縫剪跨比較小或配箍率均過(guò)大時(shí)會(huì)發(fā)生，破壞時(shí)與斜裂縫 相

9、交的箍筋不能達(dá)到屈服。相交的箍筋不能達(dá)到屈服。通過(guò)構(gòu)造要求來(lái)避免。通過(guò)構(gòu)造要求來(lái)避免。第24頁(yè)/共88頁(yè)以上的三種剪切破壞形態(tài)，就它們的抗剪承載力而言，對(duì)同樣的構(gòu)件，斜拉破壞最低，剪壓破壞較高，斜壓破壞最高，但就破壞性質(zhì)而言，均屬脆性破壞，其中斜拉破壞脆性最突然，斜壓破壞次之，剪壓破壞稍好，因此對(duì)于受彎構(gòu)件，應(yīng)盡可能設(shè)計(jì)成強(qiáng)剪弱彎，即若梁破壞，應(yīng)盡可能使構(gòu)件發(fā)生正截面破壞。受彎構(gòu)件沿斜截面除了可能發(fā)生上述三種剪切破壞外，還可能發(fā)生沿斜截面的抗彎破壞，這種破壞亦通過(guò)構(gòu)造要求來(lái)避免。 第25頁(yè)/共88頁(yè)三三. .無(wú)腹筋梁和有腹筋梁的傳力機(jī)構(gòu)無(wú)腹筋梁和有腹筋梁的傳力機(jī)構(gòu)無(wú)腹筋梁拉桿拱無(wú)腹筋梁拉桿拱第

10、26頁(yè)/共88頁(yè)VuVu有腹筋梁桁架機(jī)構(gòu)有腹筋梁桁架機(jī)構(gòu)第27頁(yè)/共88頁(yè)有腹筋梁的傳力機(jī)構(gòu)桁架機(jī)構(gòu)的組成有腹筋梁的傳力機(jī)構(gòu)桁架機(jī)構(gòu)的組成 縫上部及受壓區(qū)混凝土相當(dāng)于受壓弦桿；梁中配置箍筋，出現(xiàn)斜裂縫后，梁的剪力傳遞機(jī)構(gòu)由原來(lái)無(wú) 腹筋梁的拉桿拱傳遞機(jī)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)殍旒芘c拱的復(fù)合傳遞機(jī)構(gòu)；斜裂縫間齒狀體混凝土有如斜壓腹桿； 箍筋的作用有如豎向拉桿； 臨界斜裂縱筋相當(dāng)于下弦拉桿；箍筋將齒狀體混凝土傳來(lái)的荷載懸吊到受壓弦桿，增加了混 凝土傳遞受壓的作用； 斜裂縫間的骨料咬合作用，還將一部分荷載傳遞到支座（拱 作用）第28頁(yè)/共88頁(yè)影響受彎構(gòu)件抗剪承載力的主要因素一. . 剪跨比 影響荷載傳遞機(jī)構(gòu)，從而直

11、接影響到梁中的應(yīng)力狀態(tài)剪跨比 大，荷載主要依靠拉應(yīng)力傳遞到支座剪跨比 小，荷載主要依靠壓應(yīng)力傳遞到支座第29頁(yè)/共88頁(yè)剪跨比0bhfVtc(a) 集中荷載第30頁(yè)/共88頁(yè)(b) 均布荷載0bhfVtc剪跨比=L0/(4h)0.7第31頁(yè)/共88頁(yè)三. .混凝土強(qiáng)度等級(jí)剪切破壞是由于剪壓區(qū)應(yīng)力達(dá)到復(fù)合應(yīng)力（剪壓）狀態(tài)下強(qiáng)度而發(fā)生的，故混凝土強(qiáng)度對(duì)受剪承載力有很大影響。試驗(yàn)表明，隨著混凝土強(qiáng)度的提高，Vu與 ft 近似成正比。事實(shí)上，斜拉破壞取決于ft ，剪壓破壞也基本取決于ft，只有在剪跨比很小時(shí)的斜壓破壞取決于fc。而斜壓破壞可認(rèn)為是受剪承載力的上限。第32頁(yè)/共88頁(yè)Vc/bh0(MPa

12、) fcu(Mpa)第33頁(yè)/共88頁(yè)ccfVs三. . 縱筋配筋率 縱筋配筋率越大，受壓區(qū)面積越大，受剪面積也越大，并使縱筋的銷栓作用也增加。同時(shí)，增大縱筋面積還可限制斜裂縫的開(kāi)展，增加斜裂縫間的骨料咬合力作用。第34頁(yè)/共88頁(yè)四. . 箍筋的配筋強(qiáng)度svsvf0bhfVtu=3.0=1.5svfsv 在一定范圍之內(nèi)，隨箍筋配筋強(qiáng)度的增大，梁的抗剪在一定范圍之內(nèi)，隨箍筋配筋強(qiáng)度的增大，梁的抗剪 承載能力不斷提高。承載能力不斷提高。第35頁(yè)/共88頁(yè)五. . 預(yù)應(yīng)力的影響對(duì)構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力，在一定范圍內(nèi)可以提高構(gòu)件的抗剪承載能力。第36頁(yè)/共88頁(yè)4.3 受彎構(gòu)件斜截面抗剪 承載能力設(shè)計(jì)計(jì)算第

13、37頁(yè)/共88頁(yè)一一. .基本假定基本假定 前已述及，受彎構(gòu)件沿斜截面可能發(fā)生斜拉、斜壓及剪壓三前已述及，受彎構(gòu)件沿斜截面可能發(fā)生斜拉、斜壓及剪壓三 種剪截破壞形態(tài)，而斜拉、斜壓破壞將通過(guò)構(gòu)造要求來(lái)予以種剪截破壞形態(tài)，而斜拉、斜壓破壞將通過(guò)構(gòu)造要求來(lái)予以 避免，剪壓破壞則通過(guò)計(jì)算來(lái)避免。因此，下面的計(jì)算公式避免，剪壓破壞則通過(guò)計(jì)算來(lái)避免。因此，下面的計(jì)算公式 是用來(lái)計(jì)算剪壓破壞時(shí)斜截面承載能力的。是用來(lái)計(jì)算剪壓破壞時(shí)斜截面承載能力的。 影響受剪承載力的因素很多，很難綜合考慮，而且受剪破影響受剪承載力的因素很多，很難綜合考慮，而且受剪破 壞都是脆性的。壞都是脆性的。規(guī)范規(guī)范是根據(jù)大量的試驗(yàn)結(jié)果，

14、取具有一是根據(jù)大量的試驗(yàn)結(jié)果，取具有一 定可靠度定可靠度（95%）的偏下限的偏下限經(jīng)驗(yàn)公式經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算受彎構(gòu)件抗剪承來(lái)計(jì)算受彎構(gòu)件抗剪承 載力。載力。第38頁(yè)/共88頁(yè)基本假定根據(jù)梁的剪壓破壞特征，建立以下的基本假定：1.忽略斜裂縫結(jié)合面上骨料咬合力以及縱筋銷栓作用的抗剪能力，假定斜截面的抗剪承載力 Vu由剪壓區(qū)混凝土、箍筋和彎起鋼筋三者提供，即： Vu=Vc+Vsv+Vsb 2. 梁沿斜截面發(fā)生剪壓破壞時(shí)，假定與斜裂縫相交的箍筋與斜筋均達(dá)到其屈服強(qiáng)度，但考慮其應(yīng)力不均勻的影響。第39頁(yè)/共88頁(yè)VcVusssTADcrh0a斜裂縫水平投影長(zhǎng)度斜裂縫水平投影長(zhǎng)度svsvA fssc計(jì)算簡(jiǎn)圖計(jì)

15、算簡(jiǎn)圖第40頁(yè)/共88頁(yè)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)二二. .計(jì)算公式計(jì)算公式第41頁(yè)/共88頁(yè)規(guī)范公式：根據(jù)無(wú)腹筋梁抗剪的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)點(diǎn)，滿足目標(biāo)可靠度指標(biāo)=3.7,取偏下線作為斜截面承載力的計(jì)算公式。1. 無(wú)腹筋梁受剪承載力計(jì)算公式均布荷載作用下：Vc0. 7ftbh0第42頁(yè)/共88頁(yè)集中荷載作用下：式中 Vc 無(wú)腹筋梁受剪承載力設(shè)計(jì)值 計(jì)算剪跨比,1.53a 集中荷載作用點(diǎn)至支座邊緣的距離0tc1.75bhfV 1.00ha第43頁(yè)/共88頁(yè) 不配箍筋的板類構(gòu)件（無(wú)腹筋）：不配箍筋的板類構(gòu)件（無(wú)腹筋）：其中：截面高度影響系數(shù)： ，取 ； ，取 othbhf7 . 0V41

16、)800(ohhmmho800mmho800mmho2000mmho2000第44頁(yè)/共88頁(yè)2. 2. 有腹筋梁受剪承載力計(jì)算公式有腹筋梁受剪承載力計(jì)算公式只適用于剪壓破壞的情況第45頁(yè)/共88頁(yè)2.1 2.1 僅配有箍筋的梁僅配有箍筋的梁規(guī)范公式是以剪壓破壞的受力特征作為建立計(jì)算公式的基礎(chǔ)：VcsVc+Vsv式中： Vsv 配有箍筋梁的抗剪承載力的提高部分。VCS/ bh0 與t 及 之間存在著線性關(guān)系，即有：VCS/bh0ct s v s v y v 變成無(wú)量綱形式 yvfsvtyvsv0tCSffSVcbhfV 相對(duì)名義剪應(yīng)力配箍系數(shù)待定系數(shù)，與截面形式、荷載情況有關(guān)第46頁(yè)/共88頁(yè)

17、矩形、矩形、T T形和形和I I形截面一般受彎構(gòu)件形截面一般受彎構(gòu)件tyvsvtcsffbhfV25. 17 . 00寫成極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式為：000.71.25svcstyvAVVf bhfhs本公式適用于矩形、T形、工字形截面簡(jiǎn)支梁、連續(xù)梁、約束梁等一般受彎構(gòu)件第47頁(yè)/共88頁(yè)受集中荷載為主的矩形、受集中荷載為主的矩形、T形和形和I形獨(dú)立梁形獨(dú)立梁受集中荷載為主受集中荷載為主指受不同荷載形式時(shí)，集中荷載在支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況。獨(dú)立梁獨(dú)立梁不與樓板整體現(xiàn)澆的梁，包括簡(jiǎn)支梁、連續(xù)梁、約束梁001.751.0svcstyvAVVf bhfhs注意：取計(jì)算

18、剪跨比， ， 0ha0 .35 .1a 為計(jì)算截面到支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣的距離第48頁(yè)/共88頁(yè)a 取值示意截面寬度b取值bbb第49頁(yè)/共88頁(yè)2.2 2.2 配有箍筋和彎起鋼筋的梁配有箍筋和彎起鋼筋的梁彎筋的抗剪承載力：0.8 應(yīng)力不均勻系數(shù) 彎筋與梁縱軸的夾角，一般取45，h 800mm時(shí)取60 Vsb = fy Asb sinAs b配置在同一彎起平面內(nèi)的彎起鋼筋的截面面積VuVcs+VsbVuVcVsvVsb受剪承載力的組成0.8第50頁(yè)/共88頁(yè)彎終點(diǎn)彎起點(diǎn)彎起筋縱筋箍筋架立筋ash0ssb120220120220第51頁(yè)/共88頁(yè)1、矩形、矩形、T T形和形和I I形截面一般受彎構(gòu)

19、件形截面一般受彎構(gòu)件（一般情況）（一般情況）2、受集中荷載為主的矩形、受集中荷載為主的矩形、T形和形和I形獨(dú)立梁形獨(dú)立梁(特殊情況) 計(jì)算截面剪跨比，a/h0，1.5 3.0sin8 . 025. 17 . 0ysb0yvsv0tfAhfsAbhfVsin8 . 00 . 175. 1ysb0yvsv0tfAhfsAbhfV第52頁(yè)/共88頁(yè)2.3 2.3 公式的適用范圍當(dāng)配箍系數(shù)s v y vt 1.2或配箍率s v 1.2 tyv 時(shí)繼續(xù)增加箍筋用量，梁的斜截面受剪承載力幾乎不再提高破壞時(shí)，剪壓區(qū)砼被壓碎，箍筋應(yīng)力達(dá)不到屈服強(qiáng)度，即發(fā)生斜壓破壞，將配箍率s v 1.2 ty v代入公式00

20、002 . 21.21.250.725. 17 . 0bhfbhfhSAfbhfVttsvyvt）（綜合取0.25ccbh0為有腹筋梁斜截面受剪承載力的上限值相應(yīng)的配箍率稱為最大配箍率，即yvtsvff2 . 1max,第53頁(yè)/共88頁(yè)限制sv,max 上限值：最大配箍率及最小截面尺寸防止斜壓破壞 限制最小截面尺寸。4wbh 一般梁 薄腹梁6bhw64wbhV 0.25cfcbh0V 0.2cfcbh000.025(14)wcchVf bhb規(guī)范取值第54頁(yè)/共88頁(yè)hw的取值：h0h0h0hfhwhhfhfhw(a) hw = h0 (b) hw = h0 hf (c) hw = h0 h

21、f hf c砼強(qiáng)度影響系數(shù)， 當(dāng)砼強(qiáng)度等級(jí)C50 ，c1.0； CC80，c0.8，其間內(nèi)插。第55頁(yè)/共88頁(yè) 下限值：最小配箍率及構(gòu)造配箍條件1、矩形、矩形、T T形和形和I I形截面一般受彎構(gòu)件形截面一般受彎構(gòu)件（一般情況）（一般情況）2、受集中荷載為主的矩形、受集中荷載為主的矩形、T形和形和I形獨(dú)立梁形獨(dú)立梁(特殊情況)t00.7Vf bht01.751.0Vf bh(1) 當(dāng)滿足以下條件時(shí)：不計(jì)算配箍，但應(yīng)按構(gòu)造配箍第56頁(yè)/共88頁(yè)箍筋最大間距Smax P107 表4-3箍筋最小直徑dmin P107 表4-2最小配箍率限值sv,min，Smax 防止斜拉破壞yvtsvffSbAs

22、24. 0)(minmin(2) 當(dāng)V0.7ftbh0時(shí)第57頁(yè)/共88頁(yè)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG D62-2004)第58頁(yè)/共88頁(yè).0 0.11(20.6p)/ p (p12.)5cccu kcukVVfbhf取為無(wú)腹筋梁的抗剪承載力的偏下值，根據(jù)試驗(yàn)資料得：式中： 縱向受拉鋼筋的配筋百分率，p=100 ，且；混凝土的強(qiáng)度等級(jí)；剪跨比, 1.531. 斜截面抗剪承載能力Vu混凝土的抗剪承載力混凝土的抗剪承載力Vc c第59頁(yè)/共88頁(yè)fcukbh0Vc剪跨比第60頁(yè)/共88頁(yè)10011000.75. (2)0.60.60.75.0.45 0.45 svsvsvsv

23、svsvsvsvsvsvsvVCVnAfSChhnAVnAfbh fSbSbh f箍筋的抗剪承載能力為：依據(jù)試驗(yàn)資料，近似?。翰⒋肷鲜降茫?(3)箍筋的抗剪承載力箍筋的抗剪承載力Vsvsv第61頁(yè)/共88頁(yè).00 0.11(20.6 )/ 0.45 (4)csvcscsvcscu ksvsvVVVVVVpfbhbh f由于和的相互作用，故將二者結(jié)合一起進(jìn)行考慮，記即：有：混凝土和箍筋的共同抗剪承載力混凝土和箍筋的共同抗剪承載力Vcscs第62頁(yè)/共88頁(yè)Vc、Vsv、 VcsVsvVcVcs= Vc+Vsv cr第63頁(yè)/共88頁(yè).00.min0 0.11(20.6 )/ 0.45 (4)0

24、.45(20.6 ) d0 5)d (cscsvcscu ksvsvcscscuksvsvcsVVVVpfbhbVh fVVbhpff即有：得由：第64頁(yè)/共88頁(yè) 斜筋的抗剪承載力斜筋的抗剪承載力Vsbsb V0.75sin 6sbsbsdsVA fsb近似取斜筋的抗剪承載為：（力） 受彎構(gòu)件斜截面的抗剪承載力受彎構(gòu)件斜截面的抗剪承載力Vu u uucssbVVVV基于前述，則受彎構(gòu)件的抗剪承載能力為：即有：第65頁(yè)/共88頁(yè)2.2.規(guī)范規(guī)范設(shè)計(jì)公式設(shè)計(jì)公式2.12.1基本公式0123020.45(20.6 ) 0.75sin (0.9 1.01.07)ducuksvsvsbsdsrVVbh

25、pffA f 113規(guī)范在綜合考慮多種因素影響后，給出的設(shè)計(jì)公式為：式中：異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取值 或 ；預(yù)應(yīng)力影響系數(shù)，鋼筋混凝土和允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 取，不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件取1.25；截面受壓翼緣影響系數(shù)，對(duì)有受壓翼緣的截面取000.6 0.4 1. 1 csdsbdVrVVrV值。并規(guī)定：混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力應(yīng)不少于總設(shè)計(jì)剪力的60，斜筋承擔(dān)的剪力應(yīng)不大于總設(shè)計(jì)剪力的40。即；：第66頁(yè)/共88頁(yè)2.2 2.2 適用條件（1 1）承載能力的上限值截面尺寸校核，防止斜壓破壞u當(dāng)不滿足下式時(shí)，表示截面尺寸偏小，需加大截面尺寸。000.51 (8)dcukrVfbh（2 2）承載

26、能力的下限值按構(gòu)造要求配箍的條件u當(dāng)滿足下式時(shí)，表示可按構(gòu)造要求配置箍筋。0200.5 (9)dtdrVfbh第67頁(yè)/共88頁(yè)sv.min.min.minminmax 0.18%235 0.12%HRB335 d8mmdh SSmmS2 svsvRdS 最小配箍率箍鋼筋鋼筋，且主筋直徑/4 ， 40筋最小直徑最大箍筋間距0，縱向受壓鋼筋直徑的15倍 箍筋構(gòu)造要求：第68頁(yè)/共88頁(yè)三三. . 斜截面承載力的計(jì)算位置及剪力取值斜截面承載力的計(jì)算位置及剪力取值剪力作用效應(yīng)沿梁長(zhǎng)是變化的，截面的抗剪能力沿梁長(zhǎng)也是變化的。在剪力或抗剪能力變化處應(yīng)該計(jì)算。1、確定計(jì)算位置原 則：第69頁(yè)/共88頁(yè) 下

27、列各個(gè)斜截面都應(yīng)分別計(jì)算受剪承載力： （1）支座邊緣的斜截面（見(jiàn)下圖的截面1-1）第70頁(yè)/共88頁(yè) （2）箍筋直徑或間距改變處的斜截面（見(jiàn)下圖的截面4-4）； 第71頁(yè)/共88頁(yè) （3）彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的斜截面第72頁(yè)/共88頁(yè) （4）腹板寬度或截面高度改變處的斜截面 5-5v截面高度改變處；v集中荷載作用處。特殊情況的：第73頁(yè)/共88頁(yè)以上這些斜截面都是受剪承載力較薄弱之處，計(jì)算時(shí)應(yīng)取這些斜截面范圍內(nèi)的最大剪力，即取斜截面起始端處的剪力作為計(jì)算的外剪力。2. 剪力設(shè)計(jì)值取值：第74頁(yè)/共88頁(yè)四四. . 受彎構(gòu)件斜截面承載力的計(jì)算步驟受彎構(gòu)件斜截面承載力的計(jì)算步驟一般由正截面承載力確定截

28、面尺寸bh，縱筋數(shù)量As，然后由斜截面受剪承載力確定箍筋或彎筋的數(shù)量。截面設(shè)計(jì)步驟：2、 驗(yàn)算截面尺寸：已知b、h0、t、y v、 y；V；求 nAsv1 ，S， Asb 。4wbhV 0.25cfcbh06bhwV 0.2cfcbh064wbh00.025(14)wccVhbf bh如不滿足要求時(shí)，則應(yīng)加大截面尺寸或提高砼強(qiáng)度等級(jí)。1求內(nèi)力，繪制剪力圖；第75頁(yè)/共88頁(yè)3、驗(yàn)算可否構(gòu)造配箍可構(gòu)造配箍滿足箍筋直徑與間距要求當(dāng) V 0.7 ft b h0 時(shí)否則，按計(jì)算公式確定腹筋只配箍筋同時(shí)配箍筋和彎起鋼筋一般情況特殊情況時(shí)或當(dāng)0t0 . 175. 1bhfV4、計(jì)算腹筋第76頁(yè)/共88頁(yè)（

29、1）只配箍筋而不配彎起鋼筋000025. 17 . 00 . 175. 1bhfbhfVbhfbhfVbSAyvtyvtsvsv或a) 求出配箍率svb) 選定箍筋肢數(shù)和直徑1svsvnAA c) 確定間距sv,min=0.24ft/fyvd dminsvsvbASmaxS注意：設(shè)計(jì)配筋結(jié)果應(yīng)滿足構(gòu)造要求第77頁(yè)/共88頁(yè)（2）、同時(shí)配箍筋與彎起鋼筋 先選定箍筋用量（n、d、s）應(yīng)滿足構(gòu)造要求 sbcsVVVcssbVVVcsysbVVfAsin.8 . 0先根據(jù)縱向鋼筋造配彎起筋A(yù)sb sbcsVVVsin.8 . 0ysbsbcsfAVVVV再確定箍筋用量。 方法1再確定彎起鋼筋求出Asb

30、方法2滿足最小箍筋直徑與間距及最小配箍率要求第78頁(yè)/共88頁(yè)注意：當(dāng)有彎起筋時(shí)，如何取剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算 第一排彎起筋：取支座邊剪力 驗(yàn)算如需要第二排，取前一排彎起筋彎起點(diǎn)處的剪力，且兩排之間間距Smax第79頁(yè)/共88頁(yè)五五. . 構(gòu)造要求構(gòu)造要求伸入支座的縱向受力筋根數(shù)21、 簡(jiǎn)支梁 （1）. V0.7tbh0 ：la s5d （2）. V0.7tbh0 ： 1）光面鋼筋las15d 2）帶肋鋼筋la s12d；否則應(yīng)采取專門錨固措施2、簡(jiǎn)支板 l as5d（1） 縱筋在支座處的錨固第80頁(yè)/共88頁(yè)3、連續(xù)梁及框架梁 縱筋伸入長(zhǎng)度應(yīng)滿足如圖所示要求：上部縱筋穿過(guò)支座，下部縱筋伸過(guò)中心線及伸

31、入長(zhǎng)度不少于l as（1）計(jì)算中不利用其強(qiáng)度 las同簡(jiǎn)支梁要求（且按V0.7tbh0）（2）計(jì)算中利用其抗壓 las0.7la ，la見(jiàn)P277，附表11 （3）計(jì)算中利用其抗拉強(qiáng)度 直線錨固：las la , 90彎折錨固：水平段la；垂直段 15d。 （4）下部縱向鋼筋也可伸過(guò)節(jié)點(diǎn)或支座范圍，并在梁中彎矩較小處設(shè)置搭接接頭。 中間支座縱筋的錨固中間支座縱筋的錨固第81頁(yè)/共88頁(yè)（三）、彎起鋼筋的錨固 彎終點(diǎn)外應(yīng)留有錨固長(zhǎng)度： 10d（受壓區(qū)）；20d（受拉區(qū)） 45（h700）或60（h700） 可采用圖所示的鴨筋，不能采用浮筋，因浮筋在受拉區(qū)只有一小段水平長(zhǎng)度，錨固不如兩端均錨在壓區(qū)可靠。 彎起鋼筋的錨固彎起鋼筋的錨固第82頁(yè)/共88頁(yè)1、級(jí)別、形式和肢數(shù) 級(jí)別：HRB335、 HRB400 形式：封閉式；開(kāi)口式。 肢數(shù)：?jiǎn)沃╪=1），雙肢（n=2），四肢等。 梁內(nèi)一般采用雙肢； 當(dāng)梁寬b350mm，n=2； 當(dāng)梁寬b350，或縱向受拉（壓）鋼筋在一排中多