空氣預(yù)熱器PPT

1、 空氣預(yù)熱器模型圖空預(yù)器的分類空氣預(yù)熱器傳熱式空預(yù)器蓄熱式空預(yù)器管式空氣預(yù)熱器（用于較小的機(jī)組）回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器（用于較大的機(jī)組）受熱面回轉(zhuǎn)式風(fēng)罩回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的分類l回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器是現(xiàn)在各大電廠鍋爐上普遍采用的煙氣尾端換熱裝置。l與管式空氣預(yù)熱器相比，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器具有結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、換熱面密度高、整機(jī)質(zhì)量輕、金屬耗用量少、利于安裝布置、低溫腐蝕較管式換熱器輕等特點(diǎn)，適于在大型鍋爐上使用。l但回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的缺點(diǎn)是漏風(fēng)量大，工況良好時(shí)為68，安裝結(jié)束后一般為8% 12%，運(yùn)行一段時(shí)間后為1530，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于管式換熱器5以下的漏風(fēng)量。l另外回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)復(fù)雜、制造工藝和安裝要求高、

2、運(yùn)行維護(hù)工作量大，熱態(tài)自動(dòng)控制也較為困難。較高的漏風(fēng)量引起預(yù)熱器入口風(fēng)壓降低、風(fēng)機(jī)電流升高，預(yù)熱器后的過量空氣系數(shù)升高、尾部排煙氣溫降低、鍋爐熱效率降低、燃煤損耗增加，鍋爐達(dá)不到額定負(fù)荷。空預(yù)器的地位參與電廠兩大流程1、煤之流程 : 首先從燃煤開始,自儲(chǔ)煤場(chǎng)送至原料煤斗后,由給煤器 (feeder)控制幾煤量.進(jìn)入之在粉煤機(jī)(pulverizer)內(nèi)被磨成煤粉,與一部份熱空氣混合,經(jīng)燃燒器 (burner)進(jìn)入爐中,燃燒后的煙道氣流經(jīng)鍋爐-省煤器(economizer)-空氣預(yù)熱器(air preheater)等熱交換器 (heat exchanger)將熱量傳給其中的水或空氣,最后從煙囪(c

3、himney)逸去.其不可燃之固體,較大者以灰份之形態(tài)落入灰坑(ashpit)中,以備清除,以微細(xì)者則在集塵器(dust collector)中被收集清除. 2、空氣及燃?xì)饬鞒?: 再就空氣觀之,首先由送風(fēng)機(jī)(forced draftfan)將氣壓略以提高,送經(jīng)空氣預(yù)熱器,接受一部份煙道氣之熱量使溫度升高由管道將其一部份直接送經(jīng)燃燒器入爐,另一部份則進(jìn)入粉煤機(jī)后與煤粉一同入爐.爐中燃燒后的煙道氣,首先通過爐管(Boilertube)與過熱器(super heater)將爐水汽化與過熱的使命,隨后通過省煤器將剩余熱量的一部份交付于于進(jìn)入鍋爐前之水 (Feederwater).再通過空氣預(yù)熱器加熱

4、于未進(jìn)爐前的冷空氣.經(jīng)過如此行程后,因磨擦阻力的關(guān)系,已使壓力低于大氣壓力,因此須由引風(fēng)機(jī)(induced-draft fan)吸出,提高其壓力,以便驅(qū)于大氣中. 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)和工作原理 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)和工作原理空預(yù)器由外部殼體和中心轉(zhuǎn)子組成，外部殼體起到外部密封和氣體導(dǎo)流的作用，中心轉(zhuǎn)子則是起熱交換器的作用。在中心轉(zhuǎn)子上下面的對(duì)應(yīng)位置分別劃分出煙氣流通區(qū)、空氣流通區(qū)和密封區(qū)，而外部殼體則在這些區(qū)域的一定范圍內(nèi)形成相應(yīng)的倉體，即一次風(fēng)倉、二次風(fēng)倉和熱風(fēng)倉。其中一次和二次風(fēng)倉形成冷風(fēng)側(cè)，熱風(fēng)倉形成熱風(fēng)側(cè)。各個(gè)倉體上下端分別由外部殼體和風(fēng)管形成各自的氣體流通風(fēng)道。 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱

5、器的結(jié)構(gòu)和工作原理空預(yù)器的轉(zhuǎn)子實(shí)際上是一個(gè)上下開口的巨大筒體，在其內(nèi)部裝有大量蓄熱單元。蓄熱單元由蓄熱元件組成，蓄熱元件是把物理比熱較高的金屬材料制作成凹凸不平的波浪型片狀，以增大其與空氣的接觸面積。在轉(zhuǎn)子的上下表面上又使用徑向密封片分隔出若干扇形面積的小區(qū)域。以轉(zhuǎn)子的某一個(gè)扇形區(qū)域?yàn)槔?，?dāng)這個(gè)扇形區(qū)轉(zhuǎn)動(dòng)到熱風(fēng)側(cè)時(shí)，高溫的煙氣由熱風(fēng)倉的頂部流入，穿過該扇形區(qū)域從轉(zhuǎn)子的下方流出；轉(zhuǎn)子繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)到冷風(fēng)側(cè)時(shí)，低溫的空氣由一次風(fēng)倉或二次風(fēng)倉的底部流入，穿過該扇形區(qū)域從轉(zhuǎn)子的上方流出。在這個(gè)過程中，高溫的煙氣在流過蓄熱元件時(shí)將熱量傳導(dǎo)給蓄熱元件，并由轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)到冷風(fēng)側(cè)，再把熱量傳遞給一、二次風(fēng)，使的冷空氣被

6、預(yù)熱，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)和工作原理空預(yù)器的轉(zhuǎn)子是轉(zhuǎn)動(dòng)的，在轉(zhuǎn)子與空預(yù)器上下殼體及圓周殼體之間存在一定距離的間隙。由于冷風(fēng)側(cè)和熱風(fēng)側(cè)各個(gè)倉室之間的流體壓力、溫度和流速的差異，造成了流體在不同倉室之間的相互泄漏，即空預(yù)器內(nèi)部漏風(fēng)。空氣預(yù)熱器漏風(fēng)主要可以分為以下兩類:(1)攜帶漏風(fēng)。攜帶漏風(fēng)主要是因?yàn)榭諝忸A(yù)熱器在轉(zhuǎn)動(dòng)過程中,一部分駐留在換熱元件中的空氣被攜帶到煙氣中去,一部分駐留在換熱元件中的煙氣被攜帶到空氣中去。這種情況造成的漏風(fēng)量很小,但這種漏風(fēng)是空氣預(yù)熱器的構(gòu)造無法避免的。(2)直接漏風(fēng)。直接漏風(fēng)主要是由于空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)本身為保證安全運(yùn)行而使煙氣與空氣之間存在一定的間隙;同時(shí),由于煙氣和空

7、氣之間存在壓差也會(huì)產(chǎn)生漏風(fēng)。直接漏風(fēng)主要包括徑向漏風(fēng)、軸向漏風(fēng)、旁路漏風(fēng)、中心筒漏風(fēng)。徑向漏風(fēng)占直接漏風(fēng)量的80%左右,主要是因?yàn)檗D(zhuǎn)子上、下端溫度差異而發(fā)生蘑菇狀變形,進(jìn)而造成密封間隙的增大和漏風(fēng)率的增加?？疹A(yù)器的漏風(fēng)原因及分類1. 二次風(fēng)側(cè)的風(fēng)外漏至大氣，使得與煙氣換熱的風(fēng)量減少，排煙溫度上升，排煙損失增大，降低鍋爐效率；如果要保持爐膛燃燒所需風(fēng)量，就要增大送風(fēng)機(jī)出力，使得廠用電增加，降低鍋爐效率；2 一次風(fēng)側(cè)外漏入大氣與二次風(fēng)漏入大氣影響差不多，同時(shí)減少了磨煤機(jī)出力，要保持磨煤機(jī)出力就要增大一次風(fēng)機(jī)出力，增加了廠用電；3 外部空氣漏入煙氣側(cè)會(huì)使引風(fēng)機(jī)入口煙氣量增大，為保持爐膛負(fù)壓，引風(fēng)機(jī)出

8、力增大，增加了廠用電，降低了鍋爐效率；如果是煙氣側(cè)熱端漏風(fēng)會(huì)使煙氣量增大，換熱效率降低，排煙溫度升高；4 風(fēng)側(cè)漏入煙氣側(cè)的影響和上面1、2、3點(diǎn)的綜合，會(huì)同時(shí)使送風(fēng)機(jī)，一次風(fēng)機(jī)，吸風(fēng)機(jī)出力增大；5 煙氣從熱端漏入冷端，使得煙氣與空氣換熱量減少，一二次風(fēng)溫度降低，降低了燃燒效率，同時(shí)使用排煙溫度升高，降低鍋爐效率；6 一二次風(fēng)從冷端漏入熱端的影響與第5點(diǎn)一樣空預(yù)器漏風(fēng)的危害以300MW機(jī)組為例：1、漏風(fēng)率降低，可保護(hù)鍋爐燃燒氧量充足，減少鍋爐不完全燃燒熱損失和排煙熱損失，排煙溫度降低了19，鍋爐效率大致提高1%，每年可節(jié)約標(biāo)煤7 200 t。2、漏風(fēng)率降低，減少了空氣和煙氣流量，降低送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)

9、機(jī)電耗 300kWh，每年大約可節(jié)省廠用電180萬kWh，同時(shí)也避免了因風(fēng)機(jī)出力不足而影響整臺(tái)機(jī)組的出力。3、漏風(fēng)率降低，減少了空預(yù)器出口煙氣流量，降低了煙氣流速，從而使靜電除塵器的效率增加，同時(shí)所有在空預(yù)器下游的設(shè)備磨損降低，其維修、維護(hù)量大大減少。4、對(duì)空預(yù)器本身，漏風(fēng)率減小，空氣側(cè)漏向煙氣側(cè)的流量下降，流速降低，各易磨損件的壽命也延長(zhǎng)，維修、維護(hù)工作量減少。總結(jié)：600MW機(jī)組漏風(fēng)系數(shù)每降低1%，則減少供電煤耗0.18 g/kwh 300MW機(jī)組漏風(fēng)系數(shù)每降低1%，則減少供電煤耗0.14 g/kwh 空預(yù)器漏風(fēng)所影響的機(jī)組經(jīng)濟(jì)效益空預(yù)器漏風(fēng)所影響的機(jī)組經(jīng)濟(jì)效益 相對(duì)來說，改造鍋爐和汽輪機(jī)

10、的主要部件費(fèi)用比較高，而鍋爐輔機(jī)，如空氣預(yù)熱器的改造 卻比較經(jīng)濟(jì)?？諝忸A(yù)熱器的嚴(yán)重漏風(fēng)和低可 靠性是中國電站的普遍問題。很多電站的漏風(fēng)率達(dá)15以上甚至更高。另外，很多電站空預(yù)器還有堵灰，維護(hù)費(fèi)用高等問題。 根據(jù)數(shù)據(jù)對(duì)比，進(jìn)行空預(yù)器改造后，通?？墒瑰仩t效率提高1左右，30萬千瓦以上機(jī)組，節(jié)煤和電的費(fèi)用為200萬以上，如果再加上出力增加而提高的發(fā)電收益，改造一臺(tái)機(jī)組的空預(yù)器，每年可增加500500萬以上萬以上的收益。截至2009年，我國火電總裝機(jī)容量達(dá)到6億千瓦，相當(dāng)于1000臺(tái)60萬千瓦機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組配有2臺(tái)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器，相當(dāng)于全國有20002000臺(tái)以上的空預(yù)器（臺(tái)以上的空預(yù)器（6060萬千瓦

11、機(jī)組）萬千瓦機(jī)組）在運(yùn)行。這其中只有三分之一左右的進(jìn)行了技術(shù)改造。平均每臺(tái)機(jī)組的改造價(jià)格為40040010001000萬左右（含換熱元件費(fèi)用）。萬左右（含換熱元件費(fèi)用）?；久棵扛舾?-54-5年年空預(yù)器就需要進(jìn)行一次大修或更換元件。這是一個(gè)巨大的市場(chǎng)。為了降低空預(yù)器的內(nèi)部漏風(fēng)量，在各個(gè)倉室之間、轉(zhuǎn)子上下面對(duì)應(yīng)的位置安裝有控制漏風(fēng)間隙的扇形密封板，上部扇形密封是動(dòng)態(tài)可調(diào)的，下部是固定的。同時(shí)還在轉(zhuǎn)子的上下表面、轉(zhuǎn)子的圓周曲面以及轉(zhuǎn)子與殼體的上下圓周結(jié)合處，分別安裝有相互對(duì)應(yīng)的等分角度的固定式的徑向密封板、軸向密封板和周向密封板，如圖4所示。 空預(yù)器密封結(jié)構(gòu)及分類現(xiàn)有空預(yù)器密封機(jī)理及可調(diào)性根據(jù)轉(zhuǎn)

12、子各部份受熱變形的特點(diǎn)，恰當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)各個(gè)部份固定式密封板，使轉(zhuǎn)子和外部殼體之間的軸向漏風(fēng)間隙為最小。而轉(zhuǎn)子上部可調(diào)扇形密封板由間隙自動(dòng)控制系統(tǒng)自動(dòng)調(diào)節(jié)，可以自動(dòng)根據(jù)轉(zhuǎn)子上部的熱變形情況來做出動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)，配合恰當(dāng)調(diào)節(jié)的轉(zhuǎn)子下部固定扇形密封板，可以使各個(gè)倉室間的徑向漏風(fēng)間隙為最小。 空預(yù)器在安裝時(shí)，外部殼體由兩側(cè)的鍋爐輔助立柱支撐；中心轉(zhuǎn)軸下方通過下部推力軸承與中心驅(qū)動(dòng)裝置對(duì)接后，將轉(zhuǎn)子的重量通過支撐橫梁傳遞給鍋爐本體的結(jié)構(gòu)橫梁，再由結(jié)構(gòu)橫梁將此重量傳遞到鍋爐本體的主結(jié)構(gòu)立柱上；轉(zhuǎn)軸上部通過上部導(dǎo)向軸承與空預(yù)器外部殼體相連。通過上述結(jié)構(gòu)描述，可以得知該型號(hào)的空預(yù)器是墩放在，由鍋爐的輔助立柱、結(jié)構(gòu)橫梁、

13、結(jié)構(gòu)立柱組成的支撐架構(gòu)上面，如圖5所示。 正是這種特殊的結(jié)構(gòu)和安裝方式，決定了回轉(zhuǎn)式空預(yù)器在受熱后的變形，是由下部支撐橫梁為原點(diǎn)，向上部發(fā)生軸向膨脹伸長(zhǎng)，并以中心轉(zhuǎn)軸為圓心向四周發(fā)生徑向膨脹伸長(zhǎng)，這種變形在轉(zhuǎn)子的受熱變形中最為明顯。而外部殼體是個(gè)巨大的剛性連接體，加之這種墩放式結(jié)構(gòu)，以及外部殼體的金屬材料的物理比熱和熱膨脹系數(shù)都小于內(nèi)部轉(zhuǎn)子蓄熱元件，這就使得空預(yù)器外殼的熱膨脹變形量也小于內(nèi)部轉(zhuǎn)子的熱膨脹變形量。 空預(yù)器的支撐結(jié)構(gòu)和安裝示意回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)間隙及動(dòng)態(tài)分析 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)間隙及動(dòng)態(tài)分析在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的轉(zhuǎn)子的上、下工作面和轉(zhuǎn)子的圓周筒體上，分別安裝有許多徑向和軸向密

14、封片，分別與上部活動(dòng)式扇形密封板、下部固定式密封板、軸向密封板形成狹小的漏風(fēng)間隙；而圓周密封板則與轉(zhuǎn)子上、下法蘭圓周側(cè)形成狹小漏風(fēng)間隙。這些漏風(fēng)間隙分別稱為，空預(yù)器徑向漏風(fēng)間隙、空預(yù)器軸向漏風(fēng)間隙、和空預(yù)器圓周漏風(fēng)間隙。而這些間隙在冷態(tài)時(shí)又分別根據(jù)位置的不同，預(yù)留了不等的間隙距離，如圖6所示。以常見的300MW機(jī)組回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器為例；上部活動(dòng)式扇形板與轉(zhuǎn)子上部徑向密封片之間的冷態(tài)預(yù)留距離為，A端1.5，B端1.5；下部固定式扇形板與轉(zhuǎn)子下部徑向密封片之間的冷態(tài)預(yù)留距離為，C端0，D端1920；空預(yù)器軸向密封板與轉(zhuǎn)子軸向密封片之間的冷態(tài)預(yù)留距離為，F(xiàn)端910，E端5.56.5。從圖6可以看出在

15、冷態(tài)時(shí)，轉(zhuǎn)子上部徑向漏風(fēng)間隙近似為矩形形狀，轉(zhuǎn)子下部徑向漏風(fēng)間隙近似為三角形形狀，轉(zhuǎn)子的軸向漏風(fēng)間隙近似為梯形形狀。 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)間隙及動(dòng)態(tài)分析分析回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的熱態(tài)漏風(fēng)間隙時(shí)，首先分析空預(yù)器的轉(zhuǎn)子的變形情況，由于轉(zhuǎn)子的不斷轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)子上表面持續(xù)受到熱風(fēng)側(cè)的高溫?zé)煔獾募訜?，溫度較高；而轉(zhuǎn)子的下表面也連續(xù)受到冷風(fēng)側(cè)一、二次冷風(fēng)的冷卻，溫度較低。這樣就使得轉(zhuǎn)子的上部熱膨脹大于下部的熱膨脹，由于轉(zhuǎn)子的下端受到推力軸承、中心驅(qū)動(dòng)裝置、支撐橫梁的支撐作用，使得轉(zhuǎn)子在受熱后的熱態(tài)變形為向上部膨脹。這種膨脹的結(jié)果使得轉(zhuǎn)子中心的上表面較冷態(tài)時(shí)升高，并且由于轉(zhuǎn)子上部的徑向膨脹大于下部，使得轉(zhuǎn)子的上部

16、受到的熱膨脹徑向力矩大于轉(zhuǎn)子下部。這種力矩致使轉(zhuǎn)子以下部為原點(diǎn)發(fā)生向下、向外的翻轉(zhuǎn)變形。加之轉(zhuǎn)子的自重力矩，更加速了轉(zhuǎn)子的這種行似“蘑菇狀”的熱態(tài)變形。 在這種“蘑菇狀”的熱態(tài)變形中，空預(yù)器轉(zhuǎn)子的外周發(fā)生向下的沉降現(xiàn)象，而轉(zhuǎn)子中心發(fā)生隆起。這就使得熱態(tài)時(shí)轉(zhuǎn)子下部的三角形漏風(fēng)間隙和轉(zhuǎn)子圓周的軸向漏風(fēng)間隙變得比冷態(tài)時(shí)小，而轉(zhuǎn)子上部的漏風(fēng)間隙變得比冷態(tài)時(shí)大。而且隨著鍋爐負(fù)荷的升高，空預(yù)器轉(zhuǎn)子換熱量的增加，上述“蘑菇狀”變形就越明顯，各處漏風(fēng)間隙的變化也就越大?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)間隙及動(dòng)態(tài)分析回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)間隙及動(dòng)態(tài)分析我們可以清楚地看到，轉(zhuǎn)子下部D處的間隙隨著鍋爐負(fù)荷升高而逐漸變??；轉(zhuǎn)子

17、圓周F處、E處的間隙也隨著鍋爐負(fù)荷的增加而趨于變??；轉(zhuǎn)子上部B處的間隙卻隨著鍋爐負(fù)荷的增加而逐漸變大。在上述轉(zhuǎn)子的“蘑菇裝”變形中，轉(zhuǎn)子下部和轉(zhuǎn)子圓周處的漏風(fēng)量隨著鍋爐負(fù)荷的增加而逐漸減少，而轉(zhuǎn)子上部的漏風(fēng)量卻隨著鍋爐負(fù)荷的增加而增加。通過空預(yù)器轉(zhuǎn)子上部活動(dòng)式扇形板上連接的調(diào)節(jié)桿，可以在一定范圍內(nèi)改變轉(zhuǎn)子在熱態(tài)時(shí)上部的漏風(fēng)間隙大小，從而達(dá)到調(diào)節(jié)漏風(fēng)量的作用。通過比較，要達(dá)到相當(dāng)?shù)穆╋L(fēng)量調(diào)節(jié)，就必須在熱態(tài)時(shí)使上部活動(dòng)式扇形密封板變形大于冷態(tài)時(shí)的變形量，即使得活動(dòng)式扇形密封板更加彎曲才行。市場(chǎng)現(xiàn)有的接觸式密封（柔性密封）回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)間隙及動(dòng)態(tài)分析通過分析得知，當(dāng)鍋爐處于起爐過程或是低負(fù)荷

18、運(yùn)行時(shí)，由于空預(yù)器轉(zhuǎn)子的換熱量較小，轉(zhuǎn)子上部熱端和下部冷端的熱變形較鍋爐重負(fù)荷時(shí)要小，造成空預(yù)器轉(zhuǎn)子的“蘑菇態(tài)”變形不嚴(yán)重，此時(shí)轉(zhuǎn)子下部固定式密封板處的徑向漏風(fēng)量和轉(zhuǎn)子圓周處的軸向漏風(fēng)量為空預(yù)器的主要漏風(fēng)。而此時(shí)空預(yù)器上部活動(dòng)式扇形密封板處的徑向漏風(fēng)量，由于轉(zhuǎn)子的外延下翻而有所增加，通過恰當(dāng)調(diào)節(jié)上部活動(dòng)式扇形密封板，可以使上部漏風(fēng)量得到有效控制。隨著鍋爐負(fù)荷和空預(yù)器轉(zhuǎn)子換熱量的增加，轉(zhuǎn)子的“蘑菇裝”變形加劇，轉(zhuǎn)子下部固定式扇形密封板處的徑向漏風(fēng)間隙和轉(zhuǎn)子圓周處的軸向漏風(fēng)間隙減小，這兩處漏風(fēng)量減??；而轉(zhuǎn)子上部活動(dòng)式扇形密封板處的徑向漏風(fēng)間隙卻增大很多，漏風(fēng)量也隨之有較大增加，成為空預(yù)器的主要漏風(fēng)

19、。 刷式密封與傳統(tǒng)空預(yù)器密封的區(qū)別傳統(tǒng)空預(yù)器密封技術(shù)是采用剛性有間隙密封技術(shù)，在動(dòng)靜間保持一個(gè)最小間隙，達(dá)到漏風(fēng)最小。由于空氣預(yù)熱器的蘑菇狀變形問題，而且這種變形隨負(fù)荷環(huán)境溫度不斷發(fā)生變化，使得靜密封很難達(dá)到一個(gè)最佳的動(dòng)靜之間的間隙值。間隙過小，易產(chǎn)生密封板與扇形板的動(dòng)靜摩擦，直接威脅的設(shè)備的安全運(yùn)行；間隙過大，空預(yù)器漏風(fēng)率過大，又會(huì)影響到機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行。柔性接觸式密封的原理將扇形板固定在某一合理位置,柔性接觸式密封系統(tǒng)安裝在徑向轉(zhuǎn)子格倉板上,在未進(jìn)入扇形板時(shí),柔性接觸式密封滑塊高出扇形板510mm。當(dāng)柔性接觸式密封滑塊運(yùn)動(dòng)到扇形板下面時(shí),合頁式彈簧發(fā)生形變,密封滑塊與扇形板接觸,形成嚴(yán)密無

20、間隙的密封系統(tǒng)。當(dāng)該密封滑塊離開扇形板后,合頁式彈簧將密封滑塊自動(dòng)彈起,以此循環(huán)進(jìn)行。刷式密封與傳統(tǒng)空預(yù)器密封的區(qū)別刷式密封技術(shù)解決了傳統(tǒng)空預(yù)器密封技術(shù)這一薄弱之處，該密封系統(tǒng)由排列緊密的耐高溫金屬絲組成的刷形密封片組成，具有優(yōu)異的密封性能、良好的回彈性及較小的摩擦阻力，與密封配合面可以過盈接觸，長(zhǎng)期使用，泄漏量可以維持在較小范圍內(nèi)。 空預(yù)器刷封產(chǎn)品圖片熱端徑向刷封的安裝位置冷端徑向刷封的安裝位置軸向刷封的安裝位置主要競(jìng)爭(zhēng)對(duì)手和產(chǎn)品目前國內(nèi)的空預(yù)器改造企業(yè)主要有英國Howden、北京華能達(dá)、上?？剖ⅰ⒐伵d隆等，其中英國Howden的VN密封技術(shù)占據(jù)了大部分市場(chǎng)份額，華能達(dá)和科盛等也擁有自己的

21、專利技術(shù)，但由于技術(shù)存在不足，其市場(chǎng)占有率和實(shí)施效果均不理想。即便如此，這幾家企業(yè)的飛速發(fā)展也驗(yàn)證了這一領(lǐng)域的廣闊市場(chǎng)前景。目前市場(chǎng)上，回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器密封裝置主要采用以下幾種形式：、可調(diào)式密封、固定式密封、彈片式密封主要競(jìng)爭(zhēng)對(duì)手和產(chǎn)品可調(diào)式密封：扇形板和弧形板是可以通過自動(dòng)或手動(dòng)調(diào)整的，其中扇形板大多可以自動(dòng)調(diào)整。在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上安裝執(zhí)行機(jī)構(gòu)，并且在扇形板附近裝有間隙監(jiān)測(cè)裝置，當(dāng)熱態(tài)下間隙發(fā)生改變時(shí)，將間隙變化信號(hào)反饋至執(zhí)行機(jī)構(gòu)，執(zhí)行機(jī)構(gòu)動(dòng)作，根據(jù)反饋信息上下調(diào)整扇形板，從而使間隙達(dá)到最佳狀態(tài)。這種密封方式結(jié)構(gòu)復(fù)雜，對(duì)運(yùn)行要求高，可靠性不好，維護(hù)費(fèi)費(fèi)用高。哈鍋、上鍋、東鍋等企業(yè)生產(chǎn)的空預(yù)

22、器主要采用這種技術(shù)，已不是市場(chǎng)主流，很少在改造上使用。主要競(jìng)爭(zhēng)對(duì)手和產(chǎn)品固定式密封：該技術(shù)有英國Howden公司擁有技術(shù)專利。根據(jù)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器運(yùn)行參數(shù)，預(yù)先計(jì)算出熱態(tài)下密封片和扇形板、弧形板之間的膨脹間隙，在安裝時(shí)預(yù)留出來，以保證熱態(tài)運(yùn)行時(shí)膨脹以后達(dá)到最佳的密封狀態(tài)。由于轉(zhuǎn)子上的密封片跟扇形板、弧形板之間的冷態(tài)間隙是轉(zhuǎn)子與扇形板、空氣預(yù)熱器頂?shù)捉Y(jié)構(gòu)之間的“熱膨脹差”，計(jì)算和調(diào)整方法復(fù)雜，施工要求嚴(yán)格。這種技術(shù)只被Howden公司掌握，并作為核心技術(shù)，通常不提供給客戶冷態(tài)設(shè)定數(shù)據(jù)和設(shè)定方法。國內(nèi)目前還沒有無法精確計(jì)算出冷態(tài)間隙設(shè)定值，自行設(shè)定間隙往往存在較大偏差。固定式密封維護(hù)方便，可靠性好，但為了保證運(yùn)行安全性，密封片只有13mm厚度，運(yùn)行幾年就因飛灰磨損和腐蝕需要進(jìn)行更換，由于間隙設(shè)定的核心技術(shù)被壟斷，只能高價(jià)請(qǐng)專業(yè)公司再次進(jìn)行間隙設(shè)定，費(fèi)用高昂。同時(shí)由于冷態(tài)間隙的計(jì)算和調(diào)整仍然存在誤差，扇形板和密封片之間仍然存在一定的泄漏間隙。并且由于是按額定運(yùn)行狀態(tài)計(jì)算的間隙值，在鍋爐運(yùn)行異常（如煙溫異常）情況下，容易造成轉(zhuǎn)子卡死的情況。英國Howden公司及其在華企業(yè)擁有該技術(shù)和專利，其新空預(yù)器和改造空預(yù)器占據(jù)了全球大部分的份額?？剖⒐疽不静捎迷摷夹g(shù)，但稍有改變，曾被Howden以侵其專利權(quán)起訴。主要競(jìng)爭(zhēng)對(duì)手和產(chǎn)品接觸式柔性密封