大廈施工電梯基礎施工設計方案

1、大廈施工電梯基礎施工設計方案一、工程概況本工程總建筑面積25815. 13球，上部為2棟8層的多層辦公樓，設一層地下室，平時為車庫、設備用房，戰(zhàn)時地下一層局部為六級人防。上部結(jié)構(gòu)體系:1#、2#樓為框架一剪力墻結(jié)構(gòu)。建筑防火分類及耐火等級為一級。建筑抗震設防 類別為丙類，建筑結(jié)構(gòu)平安等級為二級，所在地區(qū)的抗震設防烈度為7度。該工程擬采用兩臺施工電梯，其中1#樓和2#樓各采用一臺由湖北江漢建筑 工程機械生產(chǎn)的SCD 200/200DK型施工電梯，即可滿足現(xiàn)場施工需要及 現(xiàn)場施工垂直運輸?shù)囊蟆?#樓施工電梯安裝在地下室頂板上，（具體位置詳見 平附圖1）, 2#樓施工電梯安裝在地面上，（具體位置詳

2、見附圖2）,搭設高度為 48M (32 節(jié))。二、施工電梯技術方案（一）、1#樓施工電梯基礎（位于地下室頂板上方）1、施工電梯基本參數(shù)施工電梯型號：SC200/200；架設總高度：48m；底籠長：5. 3m；標準節(jié)重：190kg；單個吊籠重：945kg；施工電梯型號：SC200/200；架設總高度：48m；底籠長：5. 3m；標準節(jié)重：190kg；單個吊籠重：945kg；吊籠形式：雙吊籠；標準節(jié)長度：1. 508m；底籠寬：4.2m；對重重量：1800kg；吊籠載重：2000kg；外籠重：1200kg；施工電梯安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進行加固處理，滿堂鋼 管架應經(jīng)受力計算后進行搭

3、設。考慮到動荷載、自重誤差及風荷載對基礎的影響, 取荷載系數(shù)n=2.1。同時應能承受施工電梯工作時最不利條件下的全部荷載，加 固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P二吊籠重+護欄重+標準節(jié)總重+ 對重體重+額定載荷重)*2. 1= (2*945) +1200+ (32*190) +2*1800+2*2000)*2. 1-35217 kg=352KNo2、回撐搭設方案：根據(jù)施工電梯廠家提供的使用說明書得知總荷載為352KN,基礎尺寸為4000X6000mm,因此加固范圍為4500X6500mm,由此地下室頂板承當?shù)目偤奢d為總2）地基承載力驗算Gk=25X4. 50X6. 50X0. 30=2

4、19. 375kN承臺自重設計值 G=219. 3755X 1, 2 = 263. 25kN作用在地基上的豎向力設計值F=263. 25+352=615. 25kN基礎下地基土為回填土夯實，地基承載力設計值為150kPa。地基承載力調(diào) 整系數(shù)為kc=0. 4O基礎下地基承載力為p= 150. 00X4. 5X6. 5X0. 40=1755. OOkN F=703kN 該基礎符合施工升降機的要求。5、基礎承臺驗算基礎承臺硅強度等級為C30,其軸心抗壓強度九:14. 3N/mm2,軸心抗拉強度 ft=l. 43N/mm2,底面長 1二4. 5nb 寬b=6. 5m,底面積S=4 5X6. 5=29

5、. 25m2,承臺高 h=0. 3m,導軌架長c=0.8m,寬a=0.8m。1）承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=29. 25（Pk+Gk）/fc= （352+263. 25）/14. 3=0. 045m2（滿足要求）2）承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下：1X沖切面I V I沖切面limiiiiif 4 7liiiiriin1-12-2應滿足如下要求用X 0 7閡工外為% = 4 +%)/2用=巧* 4式中 3 -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面 積凈反力，Pj=P/S=352/29. 25=12. 03妹N/n

6、?；Bhp-受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，本例取Bhp=l；ho-基礎沖切破壞錐體的有效高度，取ho=3OO-35=265mm；Ai-一沖切驗算時取用的局部基底面積，A尸6. 5 XI. 4=9. In?；am -一沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；a一沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導軌架寬a；ab-沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊 長；ab=a+2ho=O. 8+2X0. 265=1. 33mam= (at+ab)/2=(0. 8+1. 33)/2=l. 065mFi = PjXAi=12. 034X9. 1=109. 51kN0. 7Piipftamho=O.7

7、x 1 x 1.43x 1065x265/1000=282.51 kN109. 51kN,滿足要 求！6、承臺底部配筋計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：2弧=*(% + )(盛一等)+(盛一41Zjj,M2 =為-少)“28 + 力)(以 +p 4oA式中Mi, M2一任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計 值；ai任意截面1T至基底邊緣最大反力處的距離，ai=l. 9m；l,b基礎底面的長和寬；Pmax, pmin相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，Pmax=Pmin=(263. 25+352)/29. 25=21. 03kN/m2；

8、P相應于荷載效應基本組合時在任意截面IT處基礎底面地基反力設計值，p=Pmax=21. 03kN/m2；G考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk , Gk為基礎標準自重,G=l. 35X352=475. 2kN；Mi=l. 92/12X (2X4. 5+0. 65) X (21. 03+21. 03-2X352/29. 25) + (21. 03-21. 03) X4. 5 =52. 23kN m;M2二(4. 5-0. 8) 2/48 X (2X6. 5+0. 65) X (21. 03+21. 03-2 X352/29. 25)=70. 04kN m;基礎配

9、筋計算A MA = /月1-正 2%九二1一M以 5 = 2a 送 bh；式中ai硅強度等級不超過C50,取ai=l；IT截面：as=|M|/(aifcbho2)=58.84x1O6/(1.00 x14.30 x4.60 x1 03x265.002)=0.004；=1 -(1 -as)l/2=1 -(1 -2x0.005) 5=0.0045；Ys=1-2=1-0.005/2=0.997；As = | M | /(Ysfyho)=52.23x106/(0.998x360.00 x265.00)=548.58mm2o2-2截面：as=|M|/(aifcbh02)=83.239x1063x265.0

10、02)=0.004； 旌 1 -(1-as)l/2=1 -(1 -2x0.005)5=0.0045；Ys=1-2=1-0.005/2=0.997；As = | M | /(Ysfyho)=7O.O4x 106/(0.998x360.00 x265.00)=705.52mm2o 截面IT配筋：選配C10200, Asi=1805. 5 mm2 548. 58 mm2 截面2-2配筋：選配C10200, Asi=2590. 5 mm2 705. 52mm2 承臺配筋滿足要求！綜上所述，2#施工電梯位于回填土上方，電梯承臺尺寸4500*6500*300,承 臺配筋選配C10200雙層雙向鋼筋，Asi

11、=1805. 5 mm2, As2=2590.5滿足要求。荷載為12. 04 kN/m2此荷載由施工電梯底部4500X6500范圍的樓板承當，而根 據(jù)結(jié)構(gòu)設計地下室頂板施工荷載為5KN/m2,故需要在樓板下面設置鋼管支撐，鋼 管支撐采用螺栓底座(鋼定托)頂緊，按400mm縱橫間距設置立桿，縱橫向水平 間距400,高度方向步距h=1000mm加設水平方向拉桿。3、地下室頂板支撐架計算書：(1)計算依據(jù)：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范 (JGJ130-2001) 建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結(jié) 構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001) 鋼結(jié)構(gòu)設

12、計規(guī)范(GB 50017-2003)等 規(guī)范。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用平安(2)設計選型：地下室頂板在1#樓施工電梯基礎底部采用鋼管腳手架回撐的方式以保 證板使用平安。鋼管腳手架間距縱橫為400X400ninb步距為lOOOnmi, 45mm X95mm方木，鋼管頂托頂緊。考慮到地下室頂板的使用平安，將施工電梯 位置的最大荷載放大至50.0 kN/M進行驗算。la縱向鋼管橫向鋼管落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元(3)、計算書；1)、參數(shù)信息：.基本參數(shù)立柱橫向間距或排距L(m):0. 40,腳手架步距h(m)： 1.00；立桿縱向間距L(m):O40,腳手架搭

13、設高度H(m)： 3.80；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0. 10,平臺底鋼管間距離(mm)： 400. 00； 鋼管類型(mm):48X3. 5 (考慮到鋼管的銹蝕等因素，計算時采用48 X 3. 0) 連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80；.荷載參數(shù)腳手板自重(kN/nO :0. 300；欄桿自重(kN/nO :0. 150；材料堆放最大荷載(kN/m?) :50. 000；施工均布荷載標準值(kN/m2) : 1.000；2)、縱向支撐鋼管計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W = 5. 08 cm3；截面慣性矩I = 12. 19cm

14、4；q?q?縱向鋼管計算簡圖.荷載的計算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：qH = 0. 150 + 0. 300X0. 400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 50. 000X0. 400 = 20. 000 kN/m；活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p. = 1.000X0. 400 = 0. 400 kN/m.強度計算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下：=-0.100尸一 0 117電產(chǎn)最大支座力計算公式如下：N= 1.1g +L2%，均布恒載：Q1 = 1

15、.2 X qH+ 1.2 X q12 = 1.2X0. 270+ 1.2X20. 000 = 24. 324kN/m；均布活載:q2 = 1.4X0. 400 = 0. 560 kN/m；最大彎距 Mmax = 0. 1X24. 324X0. 4002 + 0. 117 X0. 560X0. 4002 = 0. 400 kN. m ；最大支座力 N = 1. 1X24.324X0.400 + 1.2X0. 560X0. 400 = 10. 971 kN；截面應力。= 0. 400 X 106 / (5080. 0) = 78. 675 N/mm2；縱向鋼管的計算強度78.675小于205. 0

16、00 N/mm；滿足要求!.撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下：A =0.677 回一+ 0.990 里一 100571002均布恒載：q = qn + qi2 = 20. 270 kN/m；均布活載：p = 0.400 kN/m；V = (0. 677 X 20. 270+0. 990 X 0. 400) X 400. 07(100 X 2.060 X IO5 X 121900. 0)=0. 144mm縱向鋼管的最大撓度小于400. 000 /250與10,滿足要求！3)、橫向支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐

17、傳遞力，P =10. 971 kN；P P P P P PP P P P P PP P P P P P P400400400支撐鋼管計算簡圖0.001支撐鋼管計算彎矩圖(kN.Hl)支撐鋼管計算變形圖(kN.m)0.0040.003.0040.0。3(wenucic|f而zL212SJ b支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0. 001 kN. m ；最大變形 vmax = 0. 000 mm ；最大支座力Qmax=10. 973 kN ；截面應力。= 0.216 N/mm2 ；橫向鋼管的計算強度小于205. 000 N/mm；滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于400. 000/1

18、50與10 mm,滿足要求！4)、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16. OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 12.80kN oR Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12. 80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R= 10. 973 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！5)、模板支架荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重(kN)：NGi = 0. 149X4.

19、 500 = 0. 670 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù) 情況修改。欄桿的自重(kN)：NG2 = 0. 150X0. 400 = 0. 060 kN；腳手板自重(kN)：NG3 = 0. 300X0. 400X0. 400 = 0. 048 kN；堆放荷載(kN)：NG4 = 50. 000X0. 400X0. 400 : 8. 000 kN；經(jīng)計算得到，靜何載標準值Ng =匹+弗+弗+必=8. 778 kN；.活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq = 1.000X0. 400X0. 400 = 0. 160 kN；.不考

20、慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2Ng + 1.4Nq = 1.2X8. 778+ 1.4X0. 160 = 10. 758 kN；6)、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中n 立桿的軸心壓力設計值(kN) ： N = 10. 758 kN；。一一軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比L0/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ： i = 1. 58 cm；A立桿凈截面面積(cm,) ： A = 4. 89 cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cn?) ： W=5. 08 cm3；鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mnO；f-一鋼管立桿抗壓強度設計值：n=205. 00

21、 N/mm2；Lo計算長度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或計算lo = kiuh(1)l0 = (h+2a)(2)k.一一計算長度附加系數(shù)，取值為1. 185；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5. 3. 3； u = 1.700；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0. 100 m；公式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = Luh = 1. 185X 1.700X 1.000 = 2.015 m；Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6= 0. 406 ；鋼管立桿受壓強度計

22、算值；。=10757. 660 /( 0. 406X489. 000 )= 54. 185N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算。=54. 185小于f = 205.000滿足要求！公式的計算結(jié)果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6= 0. 744 ；鋼管立桿受壓強度計算值；。=10757. 660 /( 0. 744 X 489. 000 )= 29. 569N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算。=29. 569小于f=205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由公式(3)計算lo = kk(h+2a)(3)k2 -計算長度附加系數(shù)，按照表2取值1. 004 ；公式的計算結(jié)果：Lo/i = 1427