QC成果降低1930鑄機漏鋼報警率課件

1、降低1930鑄機漏鋼報警率一、小組概況小組名稱煉鋼廠連鑄作業(yè)區(qū)第十一QC小組成立時間2011年12月課題內(nèi)型現(xiàn)場攻關(guān)型注冊號QG/XC JL(Y)0416-2012注冊時間2012年1月活動次數(shù)20次活動時間2011年12月2012年5課題名稱降低1930鑄機漏鋼報警率小組成員序號姓名文化程度職務(wù)組內(nèi)職務(wù)1趙啟云大學作業(yè)長組長2唐生斌大學副作業(yè)長副組長3馮松大學區(qū)工組員4關(guān)鍵超大學區(qū)工組員5劉關(guān)洪大專倒班作業(yè)長組員6燂煒中技倒班作業(yè)長組員7林偉高中流長組員8佘安剛中專流長組員 小組共有8名成員，其中作業(yè)長2人；區(qū)工2人；倒班作業(yè)長2人；流長2人。二、選擇課題現(xiàn)狀調(diào)查2011年12月2012年1

2、月1930鑄機漏鋼報警率為25.95%存在問題一冷工藝;換水口操作；鋼水純凈度；生產(chǎn)節(jié)奏；中包溫度合格率；水口插入深度。設(shè)定目標經(jīng)過對其它鋼廠報警率調(diào)查：1930鑄機漏鋼報警率8%選擇課題降低1930鑄機漏鋼報警率圖1：選擇課題三、設(shè)定目標 參考國內(nèi)其它先進企業(yè)的報警率指標為10%，本QC小組設(shè)定了漏鋼報警率8%的目標，見圖2。 圖表1:1930鑄機漏鋼報警率現(xiàn)狀值與目標值對比四、目標值可行性分析1、現(xiàn)狀調(diào)查 本小組對1930鑄機2011年12月、2012年1月漏鋼報警趨勢進行了查看，并就上旬、中旬、下旬分段進行統(tǒng)計分析，見表2。根據(jù)表2作柱形圖3觀察其趨勢：表2:2011年12月2012年1

3、月漏鋼報警率統(tǒng)計表圖表2:2011年12月2012年1月漏鋼報警率柱形圖項目2011年12月2012年1月合計中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）1566676873289報警次數(shù)（次）51816152175報警率（%）33.3327.2723.8822.0628.7725.95 從表2可知，2011年12月2012年1月1930鑄機共澆鑄鋼水289爐，其中漏鋼報警率最低的為1月中旬的22.06%，最高的為投產(chǎn)初期（12月中旬）的33.33%，漏鋼報警極差為11.27%，說明有潛可挖。2、原因分析 漏鋼報警準確率 為調(diào)查漏鋼預報的準確性，作業(yè)區(qū)對2012年12月2012年1月漏鋼報警的鑄坯，進行

4、下線并專垛堆放，作業(yè)區(qū)區(qū)工每兩天對報警鑄坯進行現(xiàn)場確認，當報警接痕前出現(xiàn)V字形裂口（見圖2）或重皮（見圖3）時，認為報警準確否則認為誤報。 圖2：V字形裂口 圖3：重皮漏鋼報警接痕漏鋼報警接痕漏點 期間連鑄共發(fā)生漏鋼報警75次（見圖表3），準報62次，報警準確率為82.67%，因此排除了漏鋼預報系統(tǒng)的問題，同時對比期間1650鑄機報警情況發(fā)現(xiàn)， 1650鑄機1流報警5次，報警率為3.33%；1650鑄機2流報警4次，報警率為2.66%；需對1930鑄機工藝進行優(yōu)化。 圖表3：漏鋼報警準確率調(diào)查 1930鑄機一冷工藝調(diào)查 1月25日，分別查看了1650和1930鑄機的圖紙，對結(jié)晶器水縫面積和流量

5、進行計算，得出相關(guān)數(shù)據(jù)見表3、表4，并根據(jù)熱電偶檢測溫度作出各排熱點偶極差見圖表4：表3:1930與1650鑄機一冷水量及流速對比鑄機寬面水流量（l/min）窄面水流量（l/min）寬面水流速（m/s）窄面水流速（m/s）1930鑄機468050010.2210.011650鑄機36504809.39.615表4：優(yōu)化前1930鑄機熱電偶檢測溫度圖表4:優(yōu)化前1930鑄機熱電偶溫度極差調(diào)查列號34567891011平均外弧1111110108109105105108109101107.33外弧290949590919495899092外弧369697678737268786772.22內(nèi)弧11

6、109410610210499101100102102內(nèi)弧296949190908887878389.56內(nèi)弧390898485788183776681.44 (3)異常因素的影響 在漏鋼報警的過程中往往伴隨著一些異常情況，主要包括換水口、底吹氬不通、液面波動大、溫度高、水口開裂、水口堵塞嚴重、生產(chǎn)節(jié)奏差等，為了找出漏鋼報警與這些異常情況之間是否存在聯(lián)系，對近期漏鋼報警進行統(tǒng)計。根據(jù)L1、L3的相關(guān)歷史數(shù)據(jù)，對1月底以來的漏鋼報警原因進行分析、統(tǒng)計、歸類見表5，并根據(jù)表5作圖表5。表5：異常因素對漏鋼報警的影響 序號影響因素次數(shù)（次）累計次數(shù)（次）比例（%）1換水口操作252533.332鑄中

7、水口開裂184357.333夾雜物多125573.334中包溫度高76282.675底吹A(chǔ)r不通36586.676節(jié)奏緊控速26789.337其它875100合計7575100圖表5：優(yōu)化前異常因素對漏鋼報警影響因素排列圖 由表5和圖表5可以看出，影響漏鋼報警的主要因素有：(1)換水口操作；(2)鑄中水口開裂；(3)鋼水純凈度差，夾雜物多。3、目標值可行性分析極差對比從表2、圖表2可以看出，投產(chǎn)初期漏鋼報警率波動較大，報警率最低為22.06%；報警率最高的為33.33%，極差為11.27%，說明改進的空間大。技術(shù)水平從表3、圖表4可以看出，影響漏鋼報警的主要因素有：（1）一冷工藝制度；（2）換

8、水口操作；（3）鑄中水口開裂、穿孔；（4）鋼水純凈度差，夾雜物多。 綜上所述，通過對現(xiàn)有的工藝進行調(diào)查，提出提出優(yōu)化一冷工藝制度；優(yōu)化換水口操作措施；根據(jù)水口耐材烘烤制度，制定浸入式水口烘烤和更換專項管理規(guī)定，加強對浸入式水口質(zhì)量的監(jiān)控；提高上工序軟吹時間，使夾雜物充分上浮，提高鋼水純凈度；我們相信此次活動可以達到設(shè)定的目標值。五、原因分析小組成員采用關(guān)聯(lián)圖法對主要因素進行末端原因分析，如圖4所示。圖4：漏鋼報警率影響換水口操作 鑄中水口開裂 夾雜物多人培訓不到位操作技能差機油缸速度慢夾持力不夠空氣壓力低夾持器故障料水口質(zhì)量差鋯質(zhì)層高度不夠人插入深度不合理技能差物鋼水潔凈度差保護澆鑄差機設(shè)備保

9、障能力差結(jié)晶器吹A(chǔ)r不規(guī)范人中包下渣多213保護渣性能不穩(wěn)定轉(zhuǎn)崗人員多六、要因驗證1、對關(guān)聯(lián)圖分析出的6條末端原因逐一驗證表4末端原因驗證表序號末端原因確認方法標準（目標）負責人地點時間1一冷工藝制度現(xiàn)場跟蹤對結(jié)晶器進回水溫度進行抽查趙啟云現(xiàn)場1月23日30日2插入深度現(xiàn)場測量對水口插入深度進行現(xiàn)場抽查。唐生斌現(xiàn)場1月3日15日3水口質(zhì)量差現(xiàn)場檢查加強對水口質(zhì)量的監(jiān)控，制定水口烘烤及更換專項管理規(guī)定。馮 松現(xiàn)場1月1日20日4結(jié)晶器吹A(chǔ)r現(xiàn)場抽查塞棒吹A(chǔ)r量為1535L/min。關(guān)鍵超現(xiàn)場1月2日9日5鋼水潔凈度差現(xiàn)場檢查增加軟吹時間，提高鋼水質(zhì)量。關(guān)建超現(xiàn)場1月1日10日6操作技能差現(xiàn)場檢查

10、開展換水口操作現(xiàn)場演練，縮短換水口時間。馮 松會議室1月1日5日2、要因驗證結(jié)果1末端原因：一冷工藝制度不合理確認方法：現(xiàn)場跟蹤標準（目標）：一冷進回水溫差調(diào)查 驗證過程： 一冷水進回水溫差直接決定了結(jié)晶器銅板溫度，當一冷水進回水溫差較低時，結(jié)晶器銅板溫度也較低，從而增加了初生坯殼與銅板發(fā)生粘連的幾率，為調(diào)查1930鑄機寬、窄面一冷水進回水溫差，1月2330日，對鑄機拉速為1.0m/min時,1930鑄機結(jié)晶器寬、窄面一冷水寬、窄面回水溫度變化開展現(xiàn)場調(diào)查見表6：表6：優(yōu)化前一冷水寬、窄面溫差進水溫度內(nèi)弧回水溫度內(nèi)弧溫差外弧回水溫度外弧溫差左側(cè)回水溫度左側(cè)溫差右側(cè)回水溫度右側(cè)溫差28.532.

11、23.732.33.834.35.8356.528.632.6432.53.934.15.5356.4時間：1月23日30日 地點：澆鋼平臺 負責人：趙啟云是否要因：是2末端原因：插入深度不合理確認方法：現(xiàn)場測量標準（目標）：水口的最優(yōu)插入深度為125mm175mm 驗證過程：浸入式水口插入越深，對于坯殼（尤其是初生坯殼）沖擊洗涮的力度越大，也不利于保護渣的熔化效果，從而容易引起初生坯殼與結(jié)晶器銅板之間的粘結(jié)，結(jié)合重慶大學結(jié)晶器水口水模實驗報告，浸入式水口的最優(yōu)插入深度為125mm175mm控制，為調(diào)查時間段1與時間段2的浸入式水口插入深度，對換下水口的插入深度進行了現(xiàn)場測量（見圖表6）。圖表

12、6：優(yōu)化前浸入式水口插入深度（mm） 由圖表6可知，投產(chǎn)初期浸入式水口的最大上限插入深度為234mm,最小上限插入深度為209mm，上限插入深度極差為25mm，平均上限插入深度為220mm；最大下限插入深度為198mm,最小上限插入深度為163mm，上限插入深度極差為35mm，平均下限插入深度為177mm；與水模實驗結(jié)果的最優(yōu)插入深度125mm175mm有較大差距，無法滿足工藝要求。 驗證過程：小組查閱了相關(guān)技術(shù)協(xié)議，要求浸入式水口使用壽命360min， 期間1930鑄機共使用浸入式水口49支，主要構(gòu)成見表7，其中因為水口質(zhì)量問題出現(xiàn)穿孔、開裂、斷裂、熔損嚴重共12支，占使用數(shù)量的24.49%

13、，平均使用時間僅為131分鐘，根本無法滿足工藝要求；水口質(zhì)量差，出現(xiàn)穿孔、開裂現(xiàn)象，改變了結(jié)晶器內(nèi)熱流分布，造成熱流分布不均勻，影響保護渣的潤滑效果，增加坯殼與銅板之間發(fā)生粘連的幾率，從而導致漏鋼報警。時間：1月3日15日 地點：澆鋼平臺 負責人：唐生斌是否要因：是末端原因：水口質(zhì)量差確認方法：現(xiàn)場檢查3標準（目標）：按照技術(shù)協(xié)議要求，水口使用壽命360min。表7：1930鑄機浸入式水口消耗構(gòu)成 小組在1月2日9日期間，對水口烘烤情況進行了跟蹤，期間共烘烤水口45支見表8：表8：水口烘烤時間統(tǒng)計表項目支數(shù)比例平均澆鑄時間包次結(jié)束2142.86%232計劃換水口1530.61%313開裂510

14、.2%127水口斷48.16%124穿孔24.08%136熔損嚴重12.04170夾雜多12.04%197合計49100%225項目1月2日1月3日1月4日1月5日1月6日1月7日1月8日1月9日支數(shù)（支）46457865烘烤時間（min）234219190250245198213197 由表8中可也看出，浸入式水口的烘烤時間均180min，水口烘烤時間過長會導致過氧化嚴重，從而影響水口使用壽命。時間：1月2日9日地點：澆鋼平臺 負責人：馮 松是否要因：是末端原因：結(jié)晶器吹A(chǔ)r不規(guī)范確認方法：現(xiàn)場抽查4標準（目標）：根據(jù)相關(guān)資料，塞棒吹A(chǔ)r量為1535L/min。 驗證過程：小組在1月10日-

15、30日，對1930鑄機結(jié)晶器吹A(chǔ)r情況進行了檢查，共檢查66次，Ar氣流量分布見圖表7， 由圖可知，結(jié)晶器吹A(chǔ)r氣流量在1535L/min之間的61次，占抽檢比例的92.42%；Ar氣流量15L/min的3次，占抽檢比例的4.55%； Ar氣流量35L/min的2次，占抽檢比例的3.03%，因此結(jié)晶器吹氬不是造成漏鋼報警率高的主要原因。圖表7:1930鑄機結(jié)晶器Ar氣流量分布時間：1月10日30日 地點：澆鋼平臺 負責人：關(guān)鍵超是否要因：否末端原因：鋼水潔凈度差確認方法：現(xiàn)場檢查5標準（目標）：對換下水口進行現(xiàn)場查看，看是否有夾雜物附集。 驗證過程：小組對換下來的水口進行現(xiàn)場檢查，在水口中發(fā)現(xiàn)

16、大量的Al2O3夾雜見圖5、圖6，保護渣吸收大量的Al2O3后，降低了保護渣的潤滑效果；同時，浸入式水口積聚夾雜改變了結(jié)晶器內(nèi)鋼水流場，使結(jié)晶器內(nèi)熱流分布不均勻，增加了初生坯殼與銅板之間發(fā)生粘連的幾率。 圖5：浸入式水口中夾雜 圖:6：浸入式水口中夾雜時間：1月1日10日 地點：澆鋼平臺 負責人：馮松是否要因：是末端原因：操作技能差確認方法：現(xiàn)場檢查6 驗證過程：小組對作業(yè)區(qū)的培訓記錄進行調(diào)查，發(fā)現(xiàn)全車間的職工整體參培率為100，小組成員對在崗的36名職工理論知識和操作技能進行摸底考試，合格率僅為90%，能滿足要求。 綜上所述，造成投產(chǎn)初期漏鋼報警率高的主要原因是： (1) 一冷工藝制度不合理

17、； (2) 插入深度不合理； (3) 水口質(zhì)量差； (4) 鋼水潔凈度差。標準（目標）：按照培訓科要求，職工總體培訓率95，合格率80。時間：1月1日5日 地點：澆鋼平臺 負責人：關(guān)鍵超是否要因：否要因找到了！七、制定對策 小組成員在一起運用頭腦風暴法，針對查找出來的要因制定相應(yīng)的對策，以下是對策表：表9：降低1930鑄機漏鋼報警率對策表序號要 因?qū)?策控制目標措 施地點負責人完成時間1一冷工藝制度不合理優(yōu)化鑄機一冷工藝寬面流速9.3m/s;進回水溫差5優(yōu)化1930鑄機一冷工藝，降低寬、窄面水量；澆鋼平臺趙啟云1月31日2插入深度不合理降低水口插入深度水口插入深度為125175mm.1、規(guī)范結(jié)

18、晶器液位設(shè)置范圍；澆鋼平臺唐生斌1月31日2、規(guī)范澆鑄時中包車升降行程；3水口質(zhì)量差加強對水口質(zhì)量的監(jiān)控水口平均使用時間360min1、加強對水口質(zhì)量的監(jiān)控；中包維修區(qū)馮 松2月10日2、制定水口烘烤和更換專項管理規(guī)定，水口烘烤時間180min。4鋼水潔凈度差提高鋼水潔凈度對換下水口進行現(xiàn)場查看，看是否有夾雜物附集。1、加強對澆鑄過程中，塞棒開度變化的檢查；對換下水口進行現(xiàn)場查看，看是否有夾雜物附集澆鋼平臺關(guān)鍵超2月20日2、增加上工序軟吹時間。八、對策實施1、優(yōu)化一冷工藝 (1)通過對1650和1930鑄機的對比看出，1930鑄機寬面一冷水流速比1650寬面高0.92m/s，窄一冷水流速比1

19、650窄面高0.5m/s；因此需要對1930鑄機寬、窄面一冷水進行優(yōu)化，參照1650鑄機經(jīng)過計算并最終確定通過多次調(diào)整將1930鑄機寬面一冷水至4250l/min;窄面一冷水調(diào)至480l/min。表10：調(diào)整后一冷水寬、窄面溫差 對比優(yōu)化前后一冷水進回水溫差得圖表8:圖表8：優(yōu)化前后一冷進回水溫差進水溫度（）內(nèi)弧回水溫度（）內(nèi)弧溫差（）外弧回水溫度（）外弧溫差（）左側(cè)回水溫度（）左側(cè)溫差（）右側(cè)回水溫度（）右側(cè)溫差（）29.434.14.734.55.136.16.736.77.329.534.5534.85.336.77.237.27.7（2）優(yōu)化后熱電偶檢測溫度見表11，對比相同拉速（V=

20、1.0m/min）優(yōu)化前后熱電偶檢測溫度得出，優(yōu)化后各排檢測平均溫度提高4.6719.56見圖表9：表11：調(diào)整后熱電偶檢測溫度圖表9：優(yōu)化前后各排熱電偶檢測溫度差列號34567891011平均外弧1117113113112108106114119106112外弧2105103102979796102959999.56外弧397979490898790899391.78內(nèi)弧1113113118110110106117117111112.78內(nèi)弧29710296959390991029696.67內(nèi)弧392928686867890889187.67（3）對比調(diào)整前后內(nèi)、外弧各行熱電偶極差溫度見圖

21、表10,由圖表可知： a.優(yōu)化后內(nèi)、外弧各行之間的極差溫度偏差較小且比較穩(wěn)定（優(yōu)化前行與行之間的溫度極差為624，優(yōu)化后行與行之間的溫度極差為914）。 b.說明調(diào)整后銅板四周熱流分布比較均勻，既改善了初生坯殼與銅板之間的潤滑，有降低了縱裂紋發(fā)生的幾率。圖表10:優(yōu)化前后熱電偶溫度極差調(diào)查2、降低水口插入深度在澆鑄過程中，維蘇威廠家推薦的結(jié)晶器液位設(shè)置范圍為-160-60mm，結(jié)合重慶大學水模實驗結(jié)果，查看水口圖紙，最終確定結(jié)晶器內(nèi)液位設(shè)置范圍為-120-60mm,并于1月6日下發(fā)執(zhí)行。投產(chǎn)初期，當中包車在低位時，浸入式水口底部距結(jié)晶器上沿的距離為430mm，結(jié)合澆鑄時結(jié)晶器內(nèi)液位設(shè)置范圍和1

22、930鑄機浸入式水口圖紙，最終確定將1930鑄機中包車低位極限向上提高50mm，這樣能保證水口的插入深度在125mm175mm之間，使結(jié)晶器內(nèi)熱區(qū)上移，提高鋼水表面溫度，保證了保護渣的熔化效果。3、加強對水口質(zhì)量的監(jiān)控增加水口的抽檢力度，對于運輸過程中的出現(xiàn)的問題及時與廠家聯(lián)系，建立相關(guān)的抽檢臺賬，對水口主要尺寸進行現(xiàn)場測量，看是否與圖紙一致。規(guī)范水口安裝過程，必須輕拿輕放避免因與機構(gòu)發(fā)生碰撞而造成內(nèi)傷，從而影響水口的使用壽命。(3)烘烤在線浸入式水口烘烤，應(yīng)在中包溫度升到900C以上再烤水口，在350800C之間的烘烤時間應(yīng)盡可能短，最好20分鐘以內(nèi)；線外浸入式水口烘烤，應(yīng)先小火烘烤1020

23、min，在大火烘烤3060min，且烘烤總時間應(yīng)180min；免烤水口根據(jù)現(xiàn)場情況，可適當小火烘烤或無需烘烤可直接使用。(4)更換浸入式水口的使用時間應(yīng)380min，免烤水口的使用時間應(yīng)120min；浸入式水口未經(jīng)烘烤或烘烤時間30min禁止使用；烘烤過程中水口出現(xiàn)裂紋禁止使用；使用過的水口禁止重復使用；浸入式水口發(fā)生裂紋、穿孔、斷裂等異常情況時，按澆鋼工崗位作業(yè)標準中相關(guān)內(nèi)容執(zhí)行；將尾坯拉至換包位進行換水口時，必須進行撈渣操作，出苗時間控制按關(guān)于預防開澆漏鋼的通知中相關(guān)內(nèi)容執(zhí)行；交接班時，對水口的使用及烘烤時間要交清接明。4、提高鋼水潔凈度加強對鑄中塞棒開度的檢查，對澆鑄過程中出現(xiàn)液面波動大

24、，當塞棒開度變化20mm時，及時與上工序聯(lián)系。增加上工序的軟吹時間，規(guī)定軟吹時間8min，使夾雜物充分上浮，從而提高鋼水潔凈度。九、效果檢查 經(jīng)過實施對策的活動，本小組適時對相關(guān)情況進行檢查，使漏鋼報警率有了明顯的下降，并作對比檢查。1、目標值的完成情況，見圖表9。圖表9：漏鋼報警率優(yōu)化前后與目標值對比情況 由圖8可以看出，我們QC小組通過規(guī)范換水口操作，加強對水口質(zhì)量的監(jiān)控，提高鋼水潔凈度，消除了制約漏鋼報警率高的主要原因，使得漏鋼報警率得到了明顯的降低，達到了6.36%的最佳水平，比活動前減少了19.23%，比目標值減少了1.64%,效果顯著。目標值完成了！2、活動前后漏鋼報警率的變化情況

25、，見表12。表12：活動前后漏鋼報警率情況對比項目2011年12月2012年1月活動前合計中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）1566676873289報警次數(shù)（次）51816152175報警率（%）33.3327.2723.8822.0628.7725.95項目2012年2月2012年3月上旬中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）10744388106114報警次數(shù)（次）284577報警率（%）2010.819.35.686.66.14項目2012年4月2012年5月上旬中旬下旬上旬中旬下旬澆鑄爐數(shù)（爐）11011854757926報警次數(shù)（次）864552報警率（%）7.275.087.416.

26、676.337.69圖表10：活動前后漏鋼報警率變化趨勢 由圖表10可知：通過活動前對2011年12月2012年1月的前期調(diào)查， 2月提出了相關(guān)優(yōu)化操作的方案，并使本月漏鋼報警率呈明顯的下降趨勢，由20% 10.81% 9.3%；2012年3月5月進行了推廣，使漏鋼報警率穩(wěn)定控制在5.08%7.41%，漏鋼報警率已由活動前的25.59%降低至6.36%，波動減小，趨于平穩(wěn)。3、對三個主要影響因素控制效果的檢查 QC小組對2012年3月5月漏鋼報警率進行統(tǒng)計，其影響因素作圖表11，并與活動前的影響因素排列圖4進行對比。圖表5：活動前異常因素對漏鋼報警影響圖表11：活動后異常因素對漏鋼報警的影響

27、從圖表5、11中可以看出：通過一系列操作的優(yōu)化，影響漏鋼報警率的主要因素已發(fā)生改變，活動前的主要因素是：換水口操作；水口開裂；夾雜物多?；顒雍蟮闹饕蛩厥牵褐邪鼫囟雀?；底吹A(chǔ)r不通；節(jié)奏緊控速。其中換水口操作產(chǎn)生的漏鋼報警比例由33.33%下降至8.16%；水口開裂產(chǎn)生的漏鋼報警比例由24%下降至6.12%；夾雜物多產(chǎn)生的漏鋼報警比例由16%下降至4.08%，說明活動前的三個要素都得到了有效控制。4、直接經(jīng)濟效益計算減少廢品降低了漏鋼報警率，從而減少了漏鋼報警次數(shù)，每次漏鋼報警所產(chǎn)生的接痕判廢約為1.3噸，每噸廢品的直接損失約為1000元，由此創(chuàng)造的年效益M1為：M1 =Aa （前后）BC代入

28、公式得出：M1= 145230（25.59%6.36%）1.31000=157.6萬元提高鑄機產(chǎn)量由于每次產(chǎn)生漏鋼報警澆鑄速度會從當前拉速自動降至0.2m/min，當漏鋼報警率降低后，鑄機的產(chǎn)能有所提高，由此創(chuàng)造的年效益M2為：代入公式得出：M2=145230（25.59% 6.36%）（1 0.2）81.50.237.8100=208萬元創(chuàng)造的年效益合計：MM1M2157.6+208=365.6萬元5、社會效益：開展活動后不僅大幅度地減低了生產(chǎn)成本，工人的勞動強度得到了明顯的改善，而且安全工作也得到了有效的保障。十、鞏固措施標準化管理：為了使漏鋼報警率在今后保持穩(wěn)定，我們將有效措施納入了標準

29、化管理。項目對策標準化管理實施到位時間負責人1降低水口插入深度1、將結(jié)晶器液位設(shè)置范圍寫入連鑄作業(yè)區(qū)澆鋼工崗位作業(yè)標準。（編號QZ/GC5.605-2011）2、將調(diào)整后的中包車低位極限編入連鑄作業(yè)區(qū)澆鋼工崗位作業(yè)標準。（編號QZ/GC5.605-2011）2012-4-30趙啟云2加強對水口質(zhì)量的監(jiān)控1、將加強對水口質(zhì)量監(jiān)控編入連鑄作業(yè)區(qū)中包熱修班長崗位作業(yè)標準。（編號QZ/GC5.6012011）2、將監(jiān)督水口運輸過程編入連鑄作業(yè)區(qū)中包熱修班長崗位作業(yè)標準。（編號QZ/GC5.6012011）2012-4-30唐生斌3規(guī)范水口烘烤1、制定了水口烘烤和更換專項管理規(guī)定。2、將違反相關(guān)規(guī)定的考核