大跨度現(xiàn)澆梁掛籃施工交流材料課件

1、中鐵一局集團橋梁工程有限公司福銀高速九江長江公路大橋B3合同段項目經(jīng)理部二一二年六月中鐵一局集團橋梁公司九江項目大跨度預應力混凝土連續(xù)梁橋的發(fā)展現(xiàn)狀與掛籃懸澆施工質量控制第1頁，共70頁。一、預應力砼連續(xù)梁及剛構的發(fā)展現(xiàn)狀二、九江項目懸澆梁施工經(jīng)驗介紹三、大跨度預應力砼連續(xù)梁及剛構橋存在的質量通病 尊敬各位領導、同仁，大家好！ 歡迎大家來到橋梁公司九江長江公路大橋項目觀摩指導，下面由我結合本項目變截面連續(xù)梁施工情況，共同與大家一起探討大跨度預應力混凝土連續(xù)梁橋的發(fā)展現(xiàn)狀與掛籃懸澆施工質量控制，以求共勉。我的匯報分為以下三個部分：第2頁，共70頁。一、預應力砼連續(xù)梁及剛構的 發(fā)展現(xiàn)狀 第3頁，共

2、70頁。 改革開放30多年，我國交通基礎設施建設以前所未有的建設規(guī)模和建設速度在全國展開，預應力砼連續(xù)梁及剛構橋由于具有整體性能好、結構剛度大、變形小、抗震性能好、后期運營維護成本低等特點，使其在公路、城市交通、鐵路橋梁工程中得到最廣泛的采用。大跨度預應力砼連續(xù)梁式橋主要包括三種結構類型：T型剛構橋、連續(xù)梁橋以及連續(xù)剛構橋。我國自上世紀60年代中期開始修建預應力砼梁橋，至今已有50多年的歷史，雖然比歐洲起步晚（1950年聯(lián)邦德國），但自上世紀80年代后，隨著計算機技術的發(fā)展，我國在預應力砼橋梁的設計、結構分析、試驗研究、預應力材料與工藝設備、施工工藝等方面可謂日新月異，橋梁的設計技術與施工技術

3、已達到了相當高的水平，從結構受力多經(jīng)濟指標綜合考慮，預應力砼連續(xù)梁橋跨度的適用范圍一般在150m以內(nèi)，連續(xù)剛構在300 m以內(nèi)。 第4頁，共70頁。 預應力砼T型剛構橋一般采用跨中帶掛梁的結構型式（也有采用帶鉸的結構型式），跨中帶掛梁的T梁剛構橋是靜定結構，其結構上優(yōu)缺點如下： 優(yōu)點：靜定結構體系，受力明確，計算分析簡單，墩與梁固結，無需大噸位支座，可以采用掛籃懸臂施工。1、 T型剛構橋第5頁，共70頁。 缺點：增加了牛腿構造，橋面上伸縮縫多，跨中下?lián)线^大，易形成折線、行車不順適，沖擊力大，容易造成牛腿處的破壞。 國內(nèi)預應力砼T型剛構橋始建于20世紀60年代，主要采用跨中帶掛梁的型式，早期建造

4、的大跨徑預應力砼梁橋基本采用T型剛構的型式，這主要是靜定結構體系，計算分析簡單。隨著橋梁計算機結構計算分析水平的普及和提高，目前橋梁結構體系基本上不采用T型剛構橋，即使采用帶掛梁的結構，也采用“先簡支后連續(xù)”的結構體系，以保證行車的舒適。 第6頁，共70頁。序號橋名主橋跨徑（m）橋址建成年份備注1paraguaryRiver270阿根廷/帶掛梁2聯(lián)邦大橋165+43250+165加拿大1997帶掛梁，全長13km跨海大橋，預制拼裝3濱名大橋55+140+240+140+55日本1976帶鉸4柳州大橋主跨124中國廣西1968帶掛梁5烏龍江大橋主跨144中國福建1971帶掛梁6重慶長江大橋主跨1

5、74中國重慶1980帶掛梁7臺北園山大橋主跨150中國臺北1977帶掛梁國、內(nèi)外典型預應力砼 T型剛構橋一覽表第7頁，共70頁。重慶長江大橋柳州大橋第8頁，共70頁。 國內(nèi)預應力砼連續(xù)梁橋始建于20世紀60年代，當時僅限于中、小跨徑。預應力砼連續(xù)梁橋為超靜定結構體系，其結構上優(yōu)缺點如下： 優(yōu)點：具有變形小，結構剛度大，行車平順舒適，伸縮縫少，養(yǎng)護容易，抗震能力強。 缺點：需采用大噸位支座，合龍后需進行體系轉換施工，運營期的支座養(yǎng)護帶來諸多不便。2、 連續(xù)梁橋連續(xù)梁橋示意圖第9頁，共70頁。序號橋名主橋跨徑（m）橋址建成年份備注1新瓦洛德橋（New Vanword）260挪威19942摩塞爾（M

6、osel）192瑞士19743奧維爾（orwell）橋190英國19824湖北沙洋漢江大橋111中國湖北19855廣東九江大橋160中國廣東19966東海大橋輔航橋160中國上海20057南京長江二橋北汊橋165中國南京2001國、內(nèi)外典型預應力砼連續(xù)梁橋一覽表第10頁，共70頁。東海大橋輔航橋南京長江二橋北汊橋第11頁，共70頁。 連續(xù)剛構橋同時具有連續(xù)梁和T型剛構的優(yōu)點，使得連續(xù)剛構成為一種既經(jīng)濟又合理的橋型，從而改變了砼梁橋的經(jīng)濟跨徑。以前跨徑超過200m時，一般采用斜拉橋，而現(xiàn)在跨徑超過300 m時才用斜拉橋，在200m300m之間跨徑連續(xù)剛構橋型比斜拉橋優(yōu)越。連續(xù)剛構橋優(yōu)缺點： 優(yōu)點

7、：墩梁固結，無需大噸位支座，結構連續(xù)，剛度大，變形小，滿足行車順適的要求。 缺點：墩梁固結的超靜定結構體系由溫度、支座不均勻沉降及收縮徐變引起的次內(nèi)力較大，對基礎的地質條件要求比較高。 3、 連續(xù)剛構橋第12頁，共70頁。序號橋名主橋跨徑（m）橋址建成年份備注1斯道馬（stolma）海峽橋94+301+72挪威1998中跨采用輕質砼2拉夫森德（Raftsundet）橋86+202+298+125挪威1998中跨采用輕質砼3廣東番禺洛溪大橋65+125+180+110中國廣東19884廣東虎門大橋輔航道橋270中國廣東19975重慶石板坡長江大橋86.5+4138+330+132.5中國重慶20

8、07主跨中部108m采用鋼結構6黃石長江大橋162.5+3245+162.5中國湖北19957寧德下白石大橋145+2260+145中國福建20038蘇通長江大橋輔航道橋140+268+140中國江蘇2008第13頁，共70頁。黃石長江大橋廣東虎門大橋輔航道橋第14頁，共70頁。二、九江項目懸澆梁施工經(jīng)驗介紹第15頁，共70頁。1、工程概況 跨黃廣大堤橋上部結構設計為，變截面連續(xù)箱梁，跨度56+100+56m，左右幅分離。箱梁截面為單箱單室，頂板寬16.25m，底寬8.25m,兩側翼緣寬4m。連續(xù)箱梁中跨墩頂支點處梁高為6.2m，中跨最小梁截面高為2.8m.梁底板厚度由支點向跨中逐漸減小，根部

9、厚度為90cm，跨中厚度為30cm，頂板支點處厚度為60cm,跨中為32cm。箱梁底板下緣呈二次拋物線變化。第16頁，共70頁。單幅1/2主梁共12個對稱段、一邊跨合龍段、一中跨合龍段和一直線段。節(jié)段長度劃分為4節(jié)3m+8節(jié)4m,單段最大混凝土70.22m3,最小混凝土47.07m3,合龍段長2m,混凝土23.48m3，邊跨現(xiàn)澆段長5m,混凝土56.35m3。掛籃施工部分為對稱段中的1#12#段，邊跨合龍段和中跨合龍段采用簡易吊籃施工。 節(jié)段參數(shù)表節(jié)段名稱0/21234567節(jié)段長度500300300300300400400400節(jié)段體積116.8970.2256.2953.651.1264.

10、6961.1758.16節(jié)段重量303.92182.57146.35139.36132.92168.2159.05151.2節(jié)段名稱89101112合龍段現(xiàn)澆段節(jié)段長度400400400400400200480節(jié)段體積55.6453.6351.248.4247.0723.4856.35節(jié)段重量144.66139.43133.13125.89122.3861.05146.52第17頁，共70頁。50#51#墩布置圖52#53#墩布置圖第18頁，共70頁。2、0#塊施工方案 0#塊施工采用鋼管樁貝雷梁大支架施工工藝，每個0#塊共設計80010鋼管樁8根，利用承臺作為承重基礎，為保證鋼管樁受力均衡，

11、在鋼管樁內(nèi)灌滿河砂，并注水密實，樁頂50cm灌注C50混凝土，鋼管樁頂縱橋向設置45型鋼分配梁，分配梁頂設置4組貝類梁橫梁，貝雷梁頂設置28型鋼分配梁，其上部設置4545cm步距碗扣支架，除承重外還用于調整底模標高，側模支架采用2組貝雷梁。 主要設計要素：0#塊總重：607.84t ;鋼管樁單樁承載力：1314.16KN ;橫向貝雷梁最大變形:0.86mm。第19頁，共70頁。第20頁，共70頁。第21頁，共70頁。 3、臨時錨固的設置 0#塊施工完成后，張拉臨時錨固，完成后方可進行掛籃安裝。臨時錨固設計為72根f=930MPa的JL32精軋螺紋粗鋼筋,張拉力為370kN，張拉施工沿墩頂軸線向

12、兩側對稱施加預應力，施工過程主控張拉力。張拉完成后，對墩身部分進行壓漿。臨時錨固平面布置圖第22頁，共70頁。第23頁，共70頁。4、對稱梁段掛籃施工方案 對稱梁段采用掛籃懸澆施工，共投入三角掛籃4套，左右幅同時施工。第24頁，共70頁。 4.1 三角掛籃結構組成 （1）承重系統(tǒng)：三角桁架（主梁、立柱、斜拉桿）、立柱平聯(lián)、前上橫梁、后上橫梁。 （2）底模系統(tǒng)：底?？v梁、前下橫梁、后下橫梁及底模板。 （3）側模系統(tǒng)：側模桁架、側模板及側?；?。 （4）內(nèi)模系統(tǒng)：內(nèi)模、支架、內(nèi)?；旱取?（5）走行系統(tǒng)：主梁滾筒、側?；啞?nèi)?；?。 （6）錨固系統(tǒng)：扁擔梁、主梁后錨桿及底模后錨桿 （7）工作平臺

13、：前工作平臺、后工作平臺（吊籃）及側模平臺。 （8）其它部件：前吊桿、后下橫梁吊桿、吊桿連接件、IV鋼螺帽及連接器、導鏈、銷軸、拉條、千金繩、滑車等。第25頁，共70頁。三角掛籃立體圖第26頁，共70頁。立柱平撐前上橫梁主縱梁后上橫梁立柱承重系統(tǒng)斜拉第27頁，共70頁。后下橫梁吊耳底模板底模系統(tǒng)前下橫梁底?？v梁第28頁，共70頁。翼緣板模板側模吊耳側模系統(tǒng)側?；簜饶ｈ旒艿?9頁，共70頁。內(nèi)側模吊耳內(nèi)模系統(tǒng)內(nèi)模桁架內(nèi)模滑梁頂板底模第30頁，共70頁。4.2三角掛籃結構設計檢算（1）設計概述 跨黃廣大堤橋單段混凝土最大方量1#段為70.22 m3 ，節(jié)段長度為3m,并以5#段64.69 m3，

14、節(jié)段長度4m進行設計復核，掛籃單頭重量62.1噸，與施工最小梁段12#重量比值為0.49。 單套掛籃構件重量表承重構件(t)側模(t)底模(t)內(nèi)模(t)合計(t)40.6162.92.662.1第31頁，共70頁。（2）設計參數(shù)取值 a、混凝土最大方量1#段（70.22m3）為最不利工況進行計算； b、混凝土漲模系數(shù)?。?.05； c、沖擊系數(shù)?。?.2； d、鋼筋混凝土容重取：26kN/m3； e、施工機具、人群荷載?。?.5kPa； f、鋼材彈性模量?。?.1105MPa； g、桿件承擔砼重的彈性撓度取構件跨度的：1/400； h、桿件承擔掛籃自重的彈性撓度取構件跨度的1/250； j、

15、應力取值： Q235鋼：軸=170Mpa，彎=170Mpa，=85Mpa； 16Mn鋼：軸=210Mpa，彎=210Mpa，=125Mpa；第32頁，共70頁。（3）主要構件受力結果構件名稱彎（拉/壓）應力（MPa）剪應力（MPa）撓度（mm）備注底?？v梁135.78.4411.2滿載前下橫梁41.399.330.6滿載前上橫梁123.3425.243.9滿載后下橫梁35.72.8820.2空載后上橫梁67.615.411.59滿載內(nèi)?；?19.8713.1210.35滿載外?；?2.395.7115.2空載主梁69.6321.212.67滿載立柱156.57滿載吊桿201.4后錨桿斜拉桿

16、201.16第33頁，共70頁。 4.3掛籃改制加工及結構檢測 本項目的掛籃利用公司原有掛籃改制后投入使用。掛籃改制不同于掛籃加工，其過程相對于新加工更為復雜： （1）按擬采用的原有掛籃結構構件型鋼特性進行設計檢算； （2）詳盡理清原掛籃構件情況及數(shù)量，進行改制設計，確定需改制、需增加或加強構件的施工圖設計； （3）做好機加工構件的設計及統(tǒng)計； （4）配套提吊、滑移、斜拉等構件的設計及統(tǒng)計。 改制工作在現(xiàn)場完成，施工過程控制重點為，受力構件對接焊接控制、焊縫質量控制、加工精度控制，完成后100%進行焊縫探傷檢測，合格后方可投入使用。第34頁，共70頁。第35頁，共70頁。 4.4掛籃安裝 （1

17、）在0#塊上先進行放樣，定出主梁位置線，并精確定位主梁墊塊，找平，安放主梁墊塊，安裝主梁。 （2）安裝后上橫梁：主梁就位后，吊裝后上橫梁，并通過高強螺栓與主梁連接。 （3）安裝立柱：將立柱吊裝至設計位置，通過高強螺栓與后上橫梁連接。 （4）安裝斜拉帶精扎螺紋鋼，并按照給定噸位對稱張拉。 （5）四片主桁全部安裝并錨固好后，安裝主桁立柱平聯(lián)，保證其整體穩(wěn)定性。 （6）安裝前上橫梁：將主桁、后上橫梁、前上橫梁形成整體。 （7）安裝后錨扁擔梁：并利用千斤頂對稱頂升錨固。 （8）依次安裝后下橫梁、前下橫梁，并將其通過吊桿對應固定在后上橫梁和前上橫梁上。 （9）依次安裝底?？v梁、鋪設底板模板。 （10）安

18、裝內(nèi)模及側?；?，滑移側模就位，安裝內(nèi)膜桁架第36頁，共70頁。 4.5安全鑒定及驗收 掛籃拼裝完成后，項目部安全小組聯(lián)合安全監(jiān)理工程師，對掛籃整體結構進行安全檢查驗收，同時上報公司安全鑒定小組，進行現(xiàn)場驗收，完成后針對掛籃總體安全情況進行評述，合格后方可投入使用。第37頁，共70頁。 4.5掛籃荷載試驗 （1）試驗方法 掛籃安裝完成后進行荷載試驗。掛籃通過原位堆載的方法進行荷載試驗，堆載重物為河沙（密度為1.45t/m）。掛籃安裝完成后在掛籃的底模上按照施工過程中最大荷載工況下荷載的分布情況，確定各區(qū)域堆載沙袋的體積。最大試驗荷載為最不利施工荷載的120%。 （2）試驗荷載分級加載步驟 a.

19、模板安裝完成為初始狀態(tài) b.加載到鋼筋綁扎完畢 （10.14t） c.加載到底板混凝土澆筑完畢 （51.78t+10.14t） d.加載到腹板混凝土澆筑完畢 （41.18t+51.78t+10.14t） e.加載到頂板混凝土澆筑完畢 （57.74t+39.6t+53.18t+10.14t） f.超載20%的狀態(tài)下 （57.74t+39.6t+53.18t+10.14t）1.2=192.79t第38頁，共70頁。第39頁，共70頁。 （3）觀測點布設 第40頁，共70頁。第41頁，共70頁。 （4）壓載數(shù)據(jù)測量及處理 a.分級加載分級測量各控制點變形，完成20%超載加載后，每間隔3小時進行一次控

20、制點變形測量，總持載時間不小于24小時，直至連續(xù)3次測量無變化后，分級進行卸載，并分級進行控制點測量。 b.根據(jù)分級壓載和卸載后的觀測值確定各分段所產(chǎn)生的彈性變形和非彈性變形，并繪制彈性變形和非彈性變形曲線，確定完全非彈性變形值及消除完全非彈性變形的壓載值，并回歸線性方程，從而確定各梁段澆筑砼時所產(chǎn)生的彈性變形值。 c.把此次的成果與理論計算進行對比，并進行成果分析。 d.預拱度重新調整和計算。 第42頁，共70頁。 4.6鋼筋工程 懸澆梁多數(shù)為三項預應力結構，且截面變化較為復雜，因此鋼筋綁扎安裝經(jīng)常會出現(xiàn)相互干擾現(xiàn)象，因此鋼筋加工精度控制尤為重要，在進行安裝時必須綜合考慮預應力管道、預埋件等

21、整體位置關系，同時遵循設計及規(guī)范的相關要求。鋼筋工程重點做好以下幾個方面： （1）做好鋼筋大樣的尺寸復核工作，尤其是腹板箍筋，底板、翼緣板及梗斜處的掛鉤筋，確保尺寸準確，并保證加工精度，按綁扎順序存放； （2）綁扎過程中嚴格控制錨下鋼筋網(wǎng)片的綁扎和螺旋筋位置； （3）綁扎過程中嚴格按設計要求安裝底板鋼束的防崩鋼筋，并將其兩肢與頂層橫向主筋焊接，跨中梁端可適當加密防崩筋的布置。 （4）安裝永久預埋件（欄桿鋼筋、泄水孔、通氣孔等）和掛籃預埋件（吊桿孔）。 第43頁，共70頁。第44頁，共70頁。4.7模板工程 現(xiàn)澆梁底、側模板均采用大塊定型鋼模板（大部分采用承臺模板），內(nèi)模采用組合鋼模。結合以往懸

22、灌橋掛籃模型的弊端，九江項目在模板設計和施工上進行了改革，主要體現(xiàn)在以下幾個方面： （1）整體上采用桁架和面板分離設計，之間采用鉤頭螺栓固定連接，局部點焊，解決運輸問題，同時提高模板和桁架的周轉次數(shù)； （2）桁架及面板均采用分塊設計，水平分縫，常規(guī)尺寸，整體結構（高度和線形）利用小角模調節(jié)，模板之間采用螺栓拼接，解決運輸問題，過程中可根據(jù)周邊環(huán)境和具體施工情況拆除部分桁架和面板； （3）較大懸臂翼緣板外側增加吊桿，保證翼板模型整體受力，確保成橋線形。 （4）因底板二次拋物線變化，每段底模搭接長度嚴格控制在10-15cm，安裝止?jié){條，確保脫模后的底板錯臺和施工縫線形受控。 （5）內(nèi)模桁架設計為1

23、/2片臨時對接，保證腹板變寬內(nèi)模支架調整方便第45頁，共70頁。第46頁，共70頁。第47頁，共70頁。 （6）脫模劑涂刷 脫模劑采用柴機油混合物（體積比1：3），利用羊毛刷人工涂刷，涂刷要求為均勻一致，薄厚適中 。 操作要求為：以一滾軸刷脫模劑為準，反復在面板面涂刷，直至油料用完。 檢查標準為：目測表面脫模劑均勻，無下流現(xiàn)象，用手指畫過模板面，無明油漬。施工控制重點：模板面板平整、潔凈，脫模劑涂刷均勻適中。第48頁，共70頁。 4.8混凝土工程 現(xiàn)澆梁段混凝土采用混凝土輸送泵泵送澆筑，兩側對稱一次性完成，澆筑順序為底板，對角交錯同時澆筑一側腹板，再同時澆筑另一側腹板，最后同時澆筑頂板?；炷?/p>

24、澆筑不平衡荷載不得大于1/2施工梁段重量，超方量不大于梁段理論重量的3%。重點做好以下幾個方面： （1）配合比設計方面，根據(jù)設計標號及規(guī)范選用相應的原材料，并根據(jù)結構鋼筋間距（尤其是錨下鋼筋間距）選擇粗骨料級配，同時考慮混凝土輸送方法和施工環(huán)境影響確定試配塌落度，九江項目設計配合比塌落度控制為22cm。實際施工配合比塌落度控制為：底板16cm（防止翻漿），腹板18cm,頂板20cm。 （2）因腹板過高，掛鉤鋼筋過密，澆筑混凝土布料利用自制的小直徑串筒布料，同時振搗要求人工下模型進行振搗，保證混凝土的均勻密實。 第49頁，共70頁。 （3）解決管道進漿問題：a、預應力管道內(nèi)采用襯管；b、在0#段

25、處，每根頂板管道均設置備用壓漿管，每段混凝土澆筑完成后，立即利用備用壓漿管向管道內(nèi)注水沖洗，根據(jù)出口流水情況判別是否漏漿，并作下一步處理。 第50頁，共70頁。4.9預應力工程 （1）預應力工程重點控制管道定位及管道數(shù)量，因施工工藝要求為按節(jié)段施加預應力，因此截面管道數(shù)量較多，特別實在0#塊施工時，仔細審核圖紙，清楚管道數(shù)量，防止漏埋。 （2）是施工過程做好管道的防護和保護，禁止損傷。 （3）是張拉施工嚴格按設計及規(guī)范要求進行。 預應力施工精細化：第51頁，共70頁。 5、掛籃滑移 施工梁段縱向預應力施加完成后，進行掛籃滑移施工。施工工藝流程為：第52頁，共70頁。 掛籃滑移是懸澆施工重點控制

26、環(huán)節(jié)，涉及主梁結構安全及施工安全，掛籃前移控制重點： （1）已澆塊段鋼束張拉及壓漿完畢； （2）行走軌道下的反壓梁、螺栓及豎向預應力筋無漏錨或錨固不緊情況； （3）掛籃后錨行走小車及外側?；喰≤嚬ぷ鳡顟B(tài)正常； （4）主要結構構件及連接點完好，牽引設備、鋼絲繩完好； （5）專職安全員、技術員、作業(yè)隊伍班組長，在滑移前對掛籃進行檢查，填寫檢查記錄，經(jīng)過現(xiàn)場技術負責人及生產(chǎn)副經(jīng)理認可，方能進行掛籃前移。第53頁，共70頁。 6、邊、中跨合龍施工 （1）邊跨合龍 邊跨合龍段位于懸臂端和支架現(xiàn)澆段之間,支架現(xiàn)澆段是相對穩(wěn)定的，而懸臂端在溫度變化、日照、風力等影響下，會發(fā)生軸向伸縮、豎向撓曲及水平向偏移

27、變形。在合龍段預應力鋼筋張拉之前，尤其是混凝土澆筑早期，這些變形可能導致合龍段混凝土開裂，施工工藝應保證合龍段適應這些變形，避免裂縫的出現(xiàn)。 為了保證合龍段混凝土澆筑并達到強度期間懸臂端和支架現(xiàn)澆段之間的相對位置不發(fā)生變化，抵抗溫度升高使得懸臂縱向伸長產(chǎn)生的壓應力等的作用，合龍前要焊接頂、底板剛性支撐裝置及剪力撐裝置；還要張拉臨時預應力鋼束以抵消兩端因溫度降低而縮短所產(chǎn)生的拉應力，這樣通過設置承受壓力及拉力的裝置使合龍段混凝土得到保護。在施工組織安排方面盡可能縮短邊跨直線段和最后一段懸澆段的混凝土齡期差，以減少混凝土徐變影響帶來的內(nèi)應力。合龍段鎖定布置示意見下圖。 第54頁，共70頁。預埋件焊

28、接勁性骨架第55頁，共70頁。 采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重噸位常規(guī)為1/2合龍段重量。配重工況見下圖。水箱水箱水箱水箱0#塊0#塊合龍段合龍段第56頁，共70頁。 邊跨合龍流程圖：（1）“T構”懸臂澆注及邊跨支架現(xiàn)澆段施工完畢。利用掛籃結構形成安裝合龍段吊架；（2）加水箱配重，鋼筋綁扎，預應力管道安裝，邊跨合龍段鎖定；（3）選擇當天最低溫度時間澆注混凝土。逐級卸除水箱配重水；（4）邊跨合龍段預應力張拉完畢，拆除合龍段支架。第57頁，共70頁。 （2）中跨合龍 中跨合龍段是兩個中間墩懸臂澆筑梁段的合龍，由于兩邊均為懸臂段，溫度等外界因素的影響會更加顯著。合龍前將

29、一側掛籃后退，合龍位置另一側掛籃前進，利用掛籃合龍，在中跨合龍前先將邊跨支架以及0#塊處的臨時固結解除。 中跨合龍的具體措施與邊跨合龍段基本相同。中跨合龍段施工示意圖如下：（4）選擇夜晚最低溫度時間澆注混凝土，逐級卸除水箱配重水；（5）合龍段預應力張拉完成連續(xù)梁體系轉換。拆除合龍吊架。 （1）邊跨合龍； （2）一側掛籃后移，用另側掛籃形成中跨合龍吊架，加配重水箱；（3）鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合龍鎖定；第58頁，共70頁。 （3）合龍段施工要點 邊、中跨合龍段安裝模板時與兩端澆筑成型的混凝土必須夾緊，保證接口的平整滑順。 合龍段混凝土澆筑時間應選在日氣溫較低，溫度變化幅度較小時鎖定并灌注合龍

30、段混凝土（夜間11點過后）。 合龍?zhí)巹傂灾蔚脑O計和臨時束的張拉力必須嚴格按設計要求實施。剛性支撐鎖定時間根據(jù)連續(xù)觀測結果確定，要求在梁體相對變形最小和溫度變化幅度最小的時間區(qū)間內(nèi)，對稱、均衡、同步鎖定。 合龍施工時，不宜引起該段施工的附加應力，因此，在澆筑過程中需要調整兩懸臂端合龍施工荷載，使其變形相等，避免合龍段產(chǎn)生豎向應力。調整懸臂端合龍施工荷載（設置水箱，卸除水進行調整）。 第59頁，共70頁。 合龍段混凝土宜比梁體提高一個等級，并要求早強，最好采用微膨脹混凝土。 合龍段混凝土灌注完成后養(yǎng)生期間，夏天要做好合龍段的降溫工作。常用的降溫措施有：梁頂面灑水降溫，梁側噴水降溫，箱梁內(nèi)灑水及通

31、風降溫。冬天做好砼保濕保溫工作。 合龍束連續(xù)預應力筋的張拉順序應按照設計的規(guī)定，一般為先長束后短束，先中間后兩邊，并對稱實施張拉，過程雙控。第60頁，共70頁。三、大跨度預應力砼連續(xù)梁及剛構 橋存在的質量通病 第61頁，共70頁。 目前國內(nèi)外大跨徑預應力砼梁橋存在的主要病害是主跨跨中下?lián)线^大、箱梁梁體裂紋（斜裂縫、縱向裂縫、0號塊裂縫）、橋墩墩身裂縫。 1、 跨中下?lián)线^大 跨中下?lián)蠒M一步加劇箱梁底板開裂，而箱梁裂縫增多使其結構剛度降低，又進一步加劇了跨中下?lián)?，這兩者相互影響形成了惡性循環(huán)。 三、 大跨度預應力砼連續(xù)梁及剛構橋存在的質量通病 第62頁，共70頁。 （1） 腹板斜裂縫 斜裂縫也稱

32、主拉應力裂縫，一般發(fā)生在箱梁腹板上，是預應力砼梁橋中出現(xiàn)最多的一種裂縫，往往首先發(fā)生在剪應力最大的支座附近，與梁軸形成2550。，隨著時間的推移，不斷向受壓區(qū)發(fā)展，箱梁腹板出現(xiàn)斜裂縫一般主要位于邊跨現(xiàn)澆段和中跨（1/43/8）L段出現(xiàn)較多。如通過對黃石長江大橋的詳細調查，共發(fā)現(xiàn)裂紋6638條，其中5328條分布在箱梁腹板內(nèi)表面（上游腹板2200條、下游腹板3128條），1073條分布在箱梁腹板外表面，237條分布在箱梁底板上。 （2）縱向裂縫 縱向裂縫發(fā)生的頻率僅次于腹板斜裂縫，多出現(xiàn)在箱梁頂、底板上，順橋向。有的縱向裂縫連續(xù)貫通較長，有的則不連續(xù)且較短，縱向裂縫的主要形式有：底板跨中部分預應

33、力鋼筋張拉錨固后出現(xiàn)縱向裂縫；較長懸臂翼緣板的懸臂根部出現(xiàn)縱向裂縫；寬箱梁頂板跨中出現(xiàn)縱向裂縫。 2、 箱梁梁體裂縫第63頁，共70頁。 （3）墩頂0#塊裂縫 箱梁0#塊是主墩和箱梁的交接部位，不但結構復雜，而且是全橋受力的主體，同時頂板縱向預應力全部通過該處。在已建成的橋梁中，不論是施工過程中還是運營階段，箱梁0#塊都較容易開裂。 （4）底板砼劈裂、壓潰 大跨度預應力砼梁一般采用變高度箱梁，底板順橋向呈彎曲形狀，底板束張拉時產(chǎn)生向下的徑向分布荷載，如果底板預應力束保護層較小，而且又未采取抗徑向力的措施，在這種情況下，容易產(chǎn)生底板劈裂。正確的設計往往按此分布荷載設平衡箍筋，使這部分力，通過平衡

34、箍筋傳遞于上層鋼筋，使全底板承受此力。 第64頁，共70頁。序號橋名主橋跨徑（m）橋型跨中下?lián)侠塾嬛担╟m/年）備注1湖北黃石長江大橋245連續(xù)剛構橋30.5cm/7年梁體存在斜裂縫、縱向裂縫、0號塊裂縫2廣東虎門大橋輔航道橋270連續(xù)剛構橋22.2cm/7年梁體存在斜裂縫、和0號塊裂縫3河南三門峽黃河公路大橋160連續(xù)剛構橋22cm/10年梁體存在斜裂縫、和0號塊裂縫4廣東南海金沙大橋120連續(xù)剛構橋22cm/7年梁體存在斜裂縫、和0號塊裂縫5美國鸚鵡渡口橋（Parrotts Ferry Bridge）195連續(xù)梁橋63.5cm/12年/6英國Kingston橋143.3中央帶鉸T型剛構橋30cm/28年/7科羅巴島（Koror-Babeldaob）橋241中央帶鉸T型剛構橋120cm/12年加固處理不到3個月發(fā)生了倒塌事故第65頁，共70頁。 施工線形控制是大跨度橋梁施工最重要的環(huán)節(jié)之一，其目的是保證橋梁在運營一段時期后其線形滿足設計要求。 1、 橋梁