鋼結(jié)構(gòu)吊裝區(qū)地下室屋蓋結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)方案

1、 鋼結(jié)構(gòu)吊裝區(qū)地下室屋蓋結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)方案目錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc264960082 一、臨時(shí)支撐柱布置及地下室屋蓋結(jié)構(gòu)加固 PAGEREF _Toc264960082 h 1 HYPERLINK l _Toc264960083 2.載荷計(jì)算 PAGEREF _Toc264960083 h 1 HYPERLINK l _Toc264960084 3.荷載分項(xiàng)系數(shù)的計(jì)算及計(jì)算規(guī)定 PAGEREF _Toc264960084 h 2 HYPERLINK l _Toc264960085 4.現(xiàn)澆板承載力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264960085 h

2、 2 HYPERLINK l _Toc264960086 4.1雙向板承載力校核 PAGEREF _Toc264960086 h 2 HYPERLINK l _Toc264960087 4.2局部單向板承載力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960087 h 5 HYPERLINK l _Toc264960088 五、結(jié)構(gòu)次梁承載力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264960088 h 6 HYPERLINK l _Toc264960089 5.1結(jié)構(gòu)次梁自重均布荷載條件下的受力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264960089 h 6 HYPERLINK l _Toc264960090

3、 5.2南北向次梁承載力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960090 h 7 HYPERLINK l _Toc264960091 5.2.1結(jié)構(gòu)南北向次梁支座后承受新荷載的應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算 PAGEREF _Toc264960091 h 7 HYPERLINK l _Toc264960092 5.2.2南北向次梁承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc264960092 h 7 HYPERLINK l _Toc264960093 5.2.3南北向結(jié)構(gòu)次梁截面承載力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960093 h 8 HYPERLINK l _Toc264960094 5.3東西向次梁承載力驗(yàn)算

4、 PAGEREF _Toc264960094 h 9 HYPERLINK l _Toc264960095 5.3.1支座加固承受新荷載后東西向次梁受力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960095 h 9 HYPERLINK l _Toc264960096 5.3.2東西向次梁承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc264960096 h 9 HYPERLINK l _Toc264960097 5.3.3東西向結(jié)構(gòu)次梁截面承載力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960097 h 10 HYPERLINK l _Toc264960098 6. 框架梁承載力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264

5、960098 h 11 HYPERLINK l _Toc264960099 6.1東西向結(jié)構(gòu)框架梁承載力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264960099 h 11 HYPERLINK l _Toc264960100 6.2南北向結(jié)構(gòu)框架梁承載力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960100 h 13 HYPERLINK l _Toc264960101 6.2.1自重均勻施工荷載下框架梁南北向受力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264960101 h 13 HYPERLINK l _Toc264960102 6.2.2新加荷載下框架梁南北向受力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc26496

6、0102 h 14 HYPERLINK l _Toc264960103 6.2.3南北向次梁承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc264960103 h 15 HYPERLINK l _Toc264960104 6.2.4南北向框架梁截面承載力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc264960104 h 15 HYPERLINK l _Toc264960105 CL41b梁16的承載力 PAGEREF _Toc264960105 h HYPERLINK l _Toc264960106 7、鋼管支撐柱承載力校核計(jì)算 PAGEREF _Toc264960106 h 18 HYPERLINK l _Toc26

7、4960107 8、地下二層屋頂承載力分析 PAGEREF _Toc264960107 h 18 HYPERLINK l _Toc264960108 九、相關(guān)注意事項(xiàng) PAGEREF _Toc264960108 h 18 HYPERLINK l _Toc264960109 十、相關(guān)圖 PAGEREF _Toc264960109 h 19鋼結(jié)構(gòu)吊裝區(qū)地下室屋蓋結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)與校核計(jì)算1、臨時(shí)支撐柱布置及地下室頂板結(jié)構(gòu)加固臨時(shí)支撐柱采用A 2196螺旋焊鋼管，布置在次梁與次梁的交匯處（即井形梁的交匯處），布置在梁9m的中點(diǎn)處?？缈蚣芰?。對(duì)于跨度7m，6m框架梁下不設(shè)置臨時(shí)支撐鋼柱。臨時(shí)支撐鋼柱加固總

8、則只加固一層，即臨時(shí)支撐鋼柱從底層平面支撐到地下室結(jié)構(gòu)的屋面結(jié)構(gòu)梁底部。其布置見后方臨時(shí)支撐鋼柱布置圖。根據(jù)原鋼結(jié)構(gòu)吊裝區(qū)地下室屋蓋結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)驗(yàn)算及設(shè)計(jì)院審定意見，鋼結(jié)構(gòu)吊裝區(qū)地下室屋蓋結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度為C40，分梁結(jié)構(gòu)截面調(diào)整為350780，框架梁調(diào)整為500900。為600900，部分梁截面按方案要求進(jìn)行了加固。本次加固設(shè)計(jì)及驗(yàn)證是基于鋼結(jié)構(gòu)吊裝區(qū)地下室屋蓋結(jié)構(gòu)的梁、板已進(jìn)行加固。2.負(fù)載計(jì)算1）鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)自重荷載：200厚現(xiàn)澆板重量：0.225.1=5KN/；350780（750、700）梁自重：0.350.5825.5=5.2KN/m；600900梁自重：0.60.725.5=11

9、KN/m。2) 堆積自重堆垛荷載為200厚沙墊+鋼墊+輪胎骨架構(gòu)件，考慮為8KN/。3) 起重機(jī)負(fù)載鋼結(jié)構(gòu)吊裝時(shí)，用兩臺(tái)50噸汽車起重機(jī)吊起鋼構(gòu)件。鋼構(gòu)件在輪胎骨架上組裝成桁架后，由桅桿式起重機(jī)吊起。鋼柱也由桅桿式起重機(jī)吊起。在此計(jì)算中，該起重機(jī)被認(rèn)為是一臺(tái)50T的汽車起重機(jī)，其自重為54T。四個(gè)支腿之間的距離是雙向考慮的?，F(xiàn)場(chǎng)50t汽車起重機(jī)最大起重量12T左右，最大起重力矩1200KN.m 。7m地下室結(jié)構(gòu)屋頂?shù)淖畲蠛妥钚≈葔毫椋寒?dāng)起重機(jī)的起升方向與車輛的起升方向相同時(shí)：當(dāng)起重機(jī)吊裝方向與車輛對(duì)角線方向一致時(shí)：當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)50噸汽車起重機(jī)最大起重量控制在8T，最大起重力矩不超過(guò)1000KN.

10、m時(shí)，起重機(jī)對(duì)地下室結(jié)構(gòu)頂板的最大和最小支腿壓力分別為：當(dāng)起重機(jī)的起升方向與車輛的起升方向相同時(shí)：當(dāng)起重機(jī)吊裝方向與車輛對(duì)角線方向一致時(shí)：4) 均勻的施工荷載主要施工人員和鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件臨時(shí)堆放造成的施工荷載考慮為4KN/。3、載荷系數(shù)的計(jì)算及計(jì)算規(guī)定根據(jù)自重荷載效應(yīng)的組合，在計(jì)算梁截面荷載時(shí)，將起重機(jī)對(duì)結(jié)構(gòu)梁、板或柱形成的荷載視為活荷載?？紤]其動(dòng)載荷系數(shù)；考慮采用背支撐鋼柱加固結(jié)構(gòu)梁和板，鋼柱的剛度遠(yuǎn)小于鋼筋混凝土柱，即鋼柱支撐是地下室屋面結(jié)構(gòu)的彈性支撐，計(jì)算準(zhǔn)確比較簡(jiǎn)單。難，故保守地認(rèn)為地下室屋蓋的自重荷載、均布荷載和堆垛荷載由地下室屋蓋梁板結(jié)構(gòu)本身承擔(dān)，并傳遞給其下方的鋼筋混凝土柱或鋼筋混凝

11、土剪力墻，而起重機(jī)負(fù)載由鋼筋混凝土柱加固。結(jié)構(gòu)共用，此時(shí)考慮鋼柱支撐為剛性支撐，不再考慮鋼柱支撐彈性變形的影響。4、現(xiàn)澆板承載力校核計(jì)算4.1 檢查雙向板的承載力支腿的壓力從支腿傳遞到墊板，再傳遞到鋼墊板和砂墊，最后傳遞到結(jié)構(gòu)梁板。最不利情況作用于結(jié)構(gòu)板的雙向跨中，且集中均布荷載面積不小于1.2m 1.2m，則其局部均布?jí)毫椋?85/(1.21.2)=198KN/，現(xiàn)澆板2.65m尺寸 3.025m。1）根據(jù)周圍簡(jiǎn)支雙向板計(jì)算起重機(jī)集中分布荷載的等效均布荷載根據(jù)雙向板，將局部分布載荷簡(jiǎn)化為等效均勻分布載荷。四邊簡(jiǎn)支情況下，板內(nèi)局部均布荷載形成的最大跨中彎矩為：四邊簡(jiǎn)支等效均布荷載作用下板的跨

12、中最大彎矩為：但：取較大值，周圍簡(jiǎn)支雙向平板起重機(jī)集中均布荷載形成的樓板上等效均布荷載為：.2）根據(jù)兩側(cè)簡(jiǎn)支單向板計(jì)算起重機(jī)集中分布荷載的等效分布荷載L =2.65m當(dāng)：L =3.025m當(dāng)：按上述計(jì)算取較大值，兩側(cè)簡(jiǎn)支單向平板起重機(jī)集中均布荷載在樓板上形成的等效均布荷載為：因此，根據(jù)上述1）、2）計(jì)算結(jié)構(gòu)，取起重機(jī)在板上的局部分布載荷形成的等效均布載荷。, , 根據(jù)雙向板力校核，恒載效應(yīng)控制組合，其中：計(jì)算雙向板的跨中彎矩時(shí)，g+q/2作用下四邊固定時(shí)的最大跨中彎矩與考慮g/2作用下的四邊簡(jiǎn)支，考慮泊位。松筆的影響，那么：在計(jì)算雙向板支座彎矩時(shí)，根據(jù)g+q作用下四邊固定時(shí)支座的最大負(fù)彎矩，并

13、考慮泊松比的影響，則：但：現(xiàn)澆板坯局部沖剪抗力校核計(jì)算：支腿與鋼墊板接觸面積不小于600600，通過(guò)支腿、木方、鋼板和200厚砂墊層傳遞給現(xiàn)澆板的支撐面積不小于600600。小于 12001200，則：4.2 局部單向板承載力校核計(jì)算285/(1.21.2)=198KN/，現(xiàn)澆板2.6m尺寸 5.6m，按單向板將局部分布荷載簡(jiǎn)化為等效均布荷載：現(xiàn)澆板尺寸為2.60m 5.6m，按單向板進(jìn)行受力校核，靜載效應(yīng)控制組合為：支座的最大跨中彎矩和最大負(fù)彎矩分別為：但：根據(jù)以上計(jì)算，現(xiàn)有的地下室頂板現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)板結(jié)構(gòu)可以滿足50T汽車起重機(jī)吊裝上部鋼結(jié)構(gòu)的承載能力要求。同時(shí)，根據(jù)以上計(jì)算，現(xiàn)場(chǎng)50噸汽車起重

14、機(jī)的最大起重量控制在8T，最大起重力矩控制在不超過(guò)1000KN.m。五、結(jié)構(gòu)次梁承載力校核計(jì)算5.1自重均載條件下結(jié)構(gòu)次梁的受力驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的次梁承受自重和均布施工荷載，選取典型板進(jìn)行計(jì)算，按9m 7m、一橫兩豎井形梁進(jìn)行計(jì)算，a= 3m, b = 3.5m，a/b=1.167。結(jié)構(gòu)次梁自重的簡(jiǎn)化等效均布荷載為：則井形梁結(jié)構(gòu)所承載的均布荷載為：根據(jù)半固定周長(zhǎng)，井形梁跨中彎矩和支座負(fù)彎矩分別為：東西梁跨中及支座彎矩：梁跨中支座南北向彎矩： .根據(jù)周圍簡(jiǎn)支，井形梁的跨中彎矩分別為東西向梁跨中彎矩：南北向梁跨中彎矩： .根據(jù)周長(zhǎng)固定，井形梁跨中彎矩和支座負(fù)彎矩分別為：東西梁跨中及支座彎矩：框架梁支座處橫

15、梁東西向剪力：梁跨中支座南北向彎矩：框架梁支座處南北向梁的剪力： .結(jié)構(gòu)次梁自重及均布荷載計(jì)算表外圍半固定周圍的簡(jiǎn)單支持周長(zhǎng)固定跨中彎矩支撐彎矩跨中彎矩跨中彎矩支撐彎矩軸承剪切力東西向梁207.5-124.32380.86166.38-166.38161.64南北向梁104.32-125.14193.0175.77-151.46142.245.2 南北向次梁承載力驗(yàn)算5.2.1結(jié)構(gòu)次梁支撐后承受新荷載的南北向應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算支座加固后，次梁可視為框架梁，跨度視為3m承受起重機(jī)的移動(dòng)荷載。次梁南北方向的截面尺寸總則為350780。驗(yàn)算結(jié)構(gòu)次梁承載力時(shí)，考慮起重機(jī)支點(diǎn)荷載在次梁上移動(dòng)，視為恒載效應(yīng)。在

16、起重機(jī)支點(diǎn)集中載荷作用下：F=226.431.40.71.05=236.25KN根據(jù)南北次梁連續(xù)五個(gè)等跨，承重的最大負(fù)彎矩、最大承重剪力和上述荷載產(chǎn)生的承力分別為：南北次梁上起重機(jī)荷載產(chǎn)生的荷載清單支撐彎矩 (KN.m)跨中彎矩 (KN.m )軸承剪切力 (KN.m)三跨梁-56128.28122.85/236.255.2.2南北向次梁承載力計(jì)算根據(jù)5.1，5.2.1計(jì)算：結(jié)構(gòu)次梁自重及均布荷載計(jì)算表外圍半固定周圍的簡(jiǎn)單支持周長(zhǎng)固定跨中彎矩支撐彎矩跨中彎矩跨中彎矩支撐彎矩軸承剪切力南北向梁104.32-125.14193.0175.77-151.46142.24南北次梁上起重機(jī)荷載產(chǎn)生的荷載清

17、單支撐彎矩 (KN.m)跨中彎矩 (KN.m )軸承剪切力 (KN.m)三跨梁-56128.28122.85/236.25根據(jù)周圍固定考慮支座彎矩，根據(jù)周圍簡(jiǎn)支考慮跨中彎矩，則：結(jié)構(gòu)次梁截面南北向最大荷載如下表所示：支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m )軸承剪切力 (KN)不帶起重機(jī)承重的剪切力 (KN)-207.46321.29265.09/378.49142.245.2.3南北向次梁截面承載力校核計(jì)算抗彎承載力計(jì)算：對(duì)于支撐的負(fù)彎矩：對(duì)于正跨中彎矩：剪切載荷能力：如果該部分符合要求，則：根據(jù)以上計(jì)算，對(duì)于南北向的350780結(jié)構(gòu)次梁，布置梁下支撐柱后，梁可滿足承載力要求。5.3

18、東西向次梁承載力驗(yàn)算5.3.1東西向結(jié)構(gòu)加固次梁支護(hù)后承受新荷載的應(yīng)力校核支座加固后，次梁可視為框架梁，跨度視為3.5 m承受起重機(jī)的移動(dòng)荷載。次梁東西方向的截面尺寸總則為350780。驗(yàn)算結(jié)構(gòu)次梁承載力時(shí)，考慮起重機(jī)支點(diǎn)荷載作用于次梁上，視為恒載效應(yīng)。在起重機(jī)支點(diǎn)集中載荷作用下：F=226.431.40.71.05=236.25KN支座的最大負(fù)彎矩、最大支座剪力以及上述荷載對(duì)次梁產(chǎn)生的東西向承載力分別為：東西方向次梁上起重機(jī)荷載產(chǎn)生的荷載列表支撐彎矩 (KN.m)跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)五等跨梁-65.32149.66122.85/236.255.3.2東西向次梁承載力計(jì)算

19、根據(jù)5.1，5.3.1計(jì)算：東西向結(jié)構(gòu)次梁自重均布荷載計(jì)算表外圍半固定周圍的簡(jiǎn)單支持周長(zhǎng)固定跨中彎矩支撐彎矩跨中彎矩跨中彎矩支撐彎矩軸承剪切力東西向梁207.5-124.32380.86166.38-166.38161.64東西方向次梁上起重機(jī)荷載產(chǎn)生的荷載列表支撐彎矩 (KN.m)跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)五等跨梁-65.32149.66122.85/236.25考慮根據(jù)周圍固定的支座彎曲，根據(jù)周圍簡(jiǎn)支考慮跨中彎矩，則：結(jié)構(gòu)次梁截面東西向的最大荷載如下表所示：支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m )軸承剪切力 (KN)不帶起重機(jī)承重的剪切力 (KN)-231.7530

20、.52284.49/397.89161.645.3.3東西向結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)次梁截面承載力校核計(jì)算抗彎承載力計(jì)算：對(duì)于支撐的負(fù)彎矩：對(duì)于正跨中彎矩：剪切載荷能力：如果該部分符合要求，則：根據(jù)以上計(jì)算，對(duì)于東西向結(jié)構(gòu)的次梁，在布置梁下支撐柱后，梁可以滿足承載力要求。6、檢查框架梁承載力計(jì)算6.1 東西向結(jié)構(gòu)框架梁承載力驗(yàn)算框架梁東西向的截面尺寸總則為600900。在校核框架梁的承載力時(shí)，其上的荷載被認(rèn)為是最不利的荷載，它是恒載效應(yīng)的組合。在結(jié)構(gòu)板上的均布荷載作用下，梁上形成兩個(gè)基本近似三角形的分布力：換算成均勻布線載荷：qe=0.53264.41=34.3KN/m。在框架梁自身自重均布載荷的作用下：q=

21、111.35=14.85KN/m上述均布荷載合計(jì)：q=34.3+14.85=49.15KN/m。根據(jù)上述均勻布線荷載，可計(jì)算框架梁東西方向的截面荷載：均勻布線荷載下東西向框架梁截面荷載支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三跨梁-240.84240.84206.43四根等跨梁-257.7240.84208.84受南北向次梁集中荷載影響，5.2.2東西向作用在框架梁上的集中力可按中間剪力保守計(jì)算：F1=142.242=284.48KN根據(jù)以上荷載，可計(jì)算框架梁東西向的截面荷載：南北向次梁集中荷載作用下框架梁東西向截面荷載支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸

22、承剪切力 (KN)三跨梁-298.7348.5185四根等跨梁-320.61336.5188.04在起重機(jī)支點(diǎn)移動(dòng)集中載荷作用下：F2=226.431.40.71.05=236.25KN根據(jù)上述荷載，可計(jì)算出起重機(jī)集中荷載作用下框架梁東西向的面荷載參數(shù)：起重機(jī)集中荷載作用下框架梁東西向截面荷載支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三跨梁-289.4289.4159.5/236.25四根等跨梁-266.25279.5155.16/236.25根據(jù)以上計(jì)算，可得框架梁截面東西向荷載參數(shù)：東西向框架梁截面荷載參數(shù)匯總表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切

23、力 (KN)三跨梁-828.94878.74550.93/627.68四根等跨梁-844.56856.84552.04/633.13抗彎承載力計(jì)算：對(duì)于支撐的負(fù)彎矩：對(duì)于正跨中彎矩：剪切載荷能力：如果該部分符合要求，則：根據(jù)以上計(jì)算，對(duì)于東西方向的框架梁，梁可以滿足承載力要求。6.2 南北向結(jié)構(gòu)框架梁承載力驗(yàn)算6.2.1自重均勻施工荷載下框架梁南北向受力驗(yàn)算在結(jié)構(gòu)板均勻荷載作用下，各跨框架梁上形成三個(gè)三角形分布荷載，三角形分布荷載的峰值為：轉(zhuǎn)換為均勻載荷為：南北方向受框架梁自重影響：上述均勻分布的載荷加起來(lái)為：上述荷載在框架梁上形成的南北向截面荷載為：板自重均布荷載作用下框架梁南北向截面荷載一

24、覽表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三跨梁-540.2432.2360.13四根等跨梁-578415.96364.33同時(shí)，南北方向的框架梁承受東西方向次梁的集中荷載。根據(jù)5.1節(jié)計(jì)算，其值為：F=161.642=323.28KN，則框架梁截面南北方向荷載為：南北向框架梁上框架次梁集中荷載產(chǎn)生的截面荷載參數(shù)列表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三跨梁-776.84709.92409.6四根等跨梁-832.12692.47415.74因此，將以上兩張表總結(jié)為：自重均勻施工荷載下框架梁南北向截面荷載一覽表支撐彎矩 (KN.m )跨中

25、彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三跨梁-1317.041142.12769.73四根等跨梁-1410.121108.43780.076.2.2新增荷載下框架梁南北向受力驗(yàn)算在起重機(jī)支點(diǎn)移動(dòng)集中載荷作用下：F2=226.431.40.71.05=236.25KN，則可計(jì)算框架梁截面在集中荷載作用下南北向的荷載參數(shù)。吊車集中荷載作用下框架梁南北向截面荷載一覽表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m )軸承剪切力 (KN)三跨梁-186.05226.46135.84/236.25四根等跨梁-186.05223.26137.03/236.256.2.3南北向次梁承載力計(jì)算根據(jù)6.2.16.

26、2.2：南北向框架梁截面校核載荷一覽表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三跨梁-1503.091368.58905.57/1006四根等跨梁-1596.171331.69917.1/1016.326.2.4南北向框架梁截面承載力校核計(jì)算抗彎承載力計(jì)算：對(duì)于支撐的負(fù)彎矩：對(duì)于正跨中彎矩：剪切載荷能力：如果該部分符合要求，則：根據(jù)以上計(jì)算，對(duì)于南北向的框架梁，設(shè)置梁跨的中間支撐柱后，梁即可滿足承載力要求。6.3 CL41b梁承載力計(jì)算CL41b梁的截面尺寸為400900。考慮到兩層均加固，在46軸和48軸交點(diǎn)處設(shè)置框架梁下鋼管支撐柱后，跨度為l= 6m，在承載力時(shí)校

27、核框架梁上的荷載被檢查?？紤]最不利的載荷，它是靜載荷效應(yīng)的組合。在11.2m跨度期間，梁上的等效均勻梯形線荷載為：根據(jù)一側(cè)固定一側(cè)的簡(jiǎn)支梁，梁截面荷載為：自重荷載和均勻施工荷載作用下CL41b梁截面荷載表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)一側(cè)固定，一側(cè)簡(jiǎn)易支撐-1091780.6413鋼管柱加支座加固后，6m梁的最大跨度為均布施工荷載作用下CL41b梁截面荷載表支撐彎矩 (KN.m )6m跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三等跨連續(xù)梁-219.67175.74219.67中跨起重機(jī)集中荷載作用下的截面荷載為：F=236.25KN起重機(jī)集中荷載作用下CL41b梁截面荷載表支撐彎矩 (KN.m )6m跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)三等跨連續(xù)梁-248229.64160總結(jié)為：起重機(jī)集中荷載作用下CL41b梁截面荷載表支撐彎矩 (KN.m )跨中彎矩 (KN.m)軸承剪切力 (KN)-1559780.6/406793抗彎承載力計(jì)算：對(duì)于支撐的負(fù)彎矩：負(fù)時(shí)刻截面有明顯的過(guò)補(bǔ)強(qiáng)現(xiàn)象。對(duì)于正跨中彎矩：剪切載荷能力：如果該部分符合要求，則：根據(jù)以上計(jì)算，對(duì)于CL41