連續(xù)鋼構(gòu)橋畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、完整版（2022年）連續(xù)鋼構(gòu)橋畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書刖言畢業(yè)設(shè)計(jì)是教學(xué)計(jì)劃中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，是在完成學(xué)校所有規(guī)定的基礎(chǔ)課、專業(yè)基礎(chǔ)課和專業(yè)課后進(jìn)行的，是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的基礎(chǔ)知識(shí)和專業(yè)知識(shí)能力的綜合體現(xiàn)。本設(shè)計(jì)是在臧華和張偉老師的耐心指導(dǎo)下完成的。畢業(yè)設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了橋梁方案的設(shè)計(jì)與比較，橋梁的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算，預(yù)應(yīng)力筋的配置設(shè)計(jì)，截面應(yīng)力、撓度驗(yàn)算以及訓(xùn)練了手工制圖和CAD制圖的基本技能和方法。橋梁的方案設(shè)計(jì)與比較是按照實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀的基本原則進(jìn)行的，從擬訂的五個(gè)方案中，選出三個(gè)進(jìn)行了詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較。橋梁的結(jié)構(gòu)計(jì)算中，首先應(yīng)用橋梁博士電算程序進(jìn)行內(nèi)力的計(jì)算，然后，根據(jù)電算結(jié)果分析，得出各控

2、制截面的內(nèi)力組合結(jié)果，并利用組合結(jié)果進(jìn)行配筋、驗(yàn)算。橋梁施工方法的設(shè)計(jì)是根據(jù)當(dāng)?shù)氐牡匦螚l件，施工設(shè)備和能力以及工程的可行性而進(jìn)行的。和以往的理論教學(xué)不同，畢業(yè)設(shè)計(jì)是要學(xué)生在老師的指導(dǎo)下，獨(dú)立地、系統(tǒng)地完成一個(gè)工程設(shè)計(jì)，以期能掌握一個(gè)工程設(shè)計(jì)的全過程，在鞏固已學(xué)課程的基礎(chǔ)上，學(xué)會(huì)考慮問題、分析問題和解決問題，并可以繼續(xù)學(xué)習(xí)到一些新的專業(yè)知識(shí)，有所創(chuàng)新。作為一名交通工程方向的本科生應(yīng)該做好這次設(shè)計(jì)。通過本次的畢業(yè)設(shè)計(jì),我對(duì)橋梁工程設(shè)計(jì)的過程及內(nèi)容有了一個(gè)初步的了解。由于知識(shí)水平有限，在本次設(shè)計(jì)中難免會(huì)有不少錯(cuò)誤和不足，懇請(qǐng)各位老師和同學(xué)批評(píng)、指正！第一章方案比選本章主要根據(jù)橋址的地形、地貌、水文地

3、質(zhì)條件和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的要求，綜合考慮經(jīng)濟(jì)與安全、時(shí)間與空間環(huán)境等方面的因素，初擬方案。初擬方案完成后，通過初步分析，將其中明顯競(jìng)爭(zhēng)性不大的體系刪去,提出2-3個(gè)具有特色的體系作進(jìn)一步分析評(píng)比，這2-3個(gè)比選方案應(yīng)力求受力合理，施工可行。比選標(biāo)準(zhǔn)主要依據(jù)安全、適用、經(jīng)濟(jì)和美觀，其中以安全和經(jīng)濟(jì)為重。最終確定方案以設(shè)計(jì)出安全適用、經(jīng)濟(jì)合理、美觀環(huán)保的橋梁。方案比較實(shí)用性比較本次設(shè)計(jì)選取第二、三、四方案進(jìn)行比較。.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：伸縮縫少，結(jié)構(gòu)剛度大，變性小，動(dòng)力性能好，主梁性能好，主梁變形撓曲線平緩，行車平順，通暢，安全，可滿足交通運(yùn)輸要求，且施工簡(jiǎn)單，但工期長(zhǎng)。.連續(xù)剛構(gòu)橋：行車平順，通暢，安

4、全，可滿足交通運(yùn)輸要求，施工技術(shù)成熟，易保證工程質(zhì)量，橋下凈空大，可滿足通航要求，屬有推力體系，對(duì)地基要求比連續(xù)梁高，此處地勢(shì)平緩，地質(zhì)條件不好，跨徑大，墩高小，溫度，混凝土收縮產(chǎn)生較大位移，對(duì)橋墩不利。.斜拉橋：跨度大，行車性能好，不用作大量基礎(chǔ)工程，由于拉鎖多點(diǎn)支撐作用，梁高小，可采用懸臂施工，不影響通航，梁可以預(yù)制，可加快施工速度。1.1.2安全性比較.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：技術(shù)成熟，計(jì)算簡(jiǎn)單，施工方法簡(jiǎn)單，質(zhì)量好，整體性好，剛度大，可保證工程本身安全，同時(shí)行車性能良好，可保證司機(jī)正常行車，滿足交通運(yùn)輸安全要求。.連續(xù)剛構(gòu)橋：一般做成薄壁墩，墩的剛度小，難以承受船舶撞擊，但此處不通航，對(duì)

5、橋墩有利，因墩梁固結(jié)墩處可承受較大彎矩，梁高可做薄，基礎(chǔ)沉降對(duì)結(jié)構(gòu)影響大。.斜拉橋：拉索是柔性體系，風(fēng)力作用下會(huì)震動(dòng)，會(huì)影響橋上行車何橋本身安全，橫向剛度小，變性大。1.1.3經(jīng)濟(jì)性比較.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：施工技術(shù)成熟，方法簡(jiǎn)單，易掌握，需要的機(jī)具少，無需大型設(shè)備，可充分降低施工成本，所用材料普通，價(jià)格低，成橋后養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少，需要大型支座，需較多預(yù)應(yīng)力鋼筋，基礎(chǔ)施工復(fù)雜。.連續(xù)剛構(gòu)：無需支座，節(jié)省大型支座費(fèi)用，其他于連續(xù)梁基本相同。.斜拉橋：需大量拉索鋼絲，預(yù)應(yīng)力束，主塔構(gòu)造復(fù)雜，高空作業(yè)多，成橋后養(yǎng)護(hù)費(fèi)用高，基礎(chǔ)施工復(fù)雜，還需減震裝置。1.1.4外觀比較.預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋：形式簡(jiǎn)單，造

6、型單一。.連續(xù)剛構(gòu)：墩梁固結(jié)作用可降低梁高，使梁看來更纖巧。.斜拉橋：現(xiàn)代感強(qiáng)，可通過索塔與拉索布置形式獲得滿意造型，塔較高，使橋向縱向和橫向延伸，比例協(xié)調(diào)，均勻。1.2方案確定通過以上的方案比選，綜合考慮該橋的經(jīng)濟(jì)性、技術(shù)性、施工可行性及實(shí)用性選擇連續(xù)剛構(gòu)方案為最后的實(shí)施方案，其優(yōu)點(diǎn)如下：.橋型美觀度：此種橋型與周圍環(huán)境較吻合，整個(gè)橋型輕盈美觀，簡(jiǎn)潔而有氣勢(shì)。.施工方法：采用懸臂澆注施工最為合理，混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工期間抗風(fēng)能力強(qiáng)，可不需在施工期間采用附加的抗風(fēng)措施，而混凝土長(zhǎng)懸臂施工時(shí)會(huì)帶來抗風(fēng)引起的風(fēng)險(xiǎn)。.經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)：混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋造價(jià)比斜拉橋低。第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)本章主要介紹當(dāng)方案確定以

7、后，如何進(jìn)一步進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)包括上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：截面尺寸的擬定，內(nèi)力計(jì)算（包括橫載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力的計(jì)算，內(nèi)力組合，內(nèi)力包絡(luò)圖的繪制），配筋設(shè)計(jì)，施工階段和使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算，最終承載力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算、剛度驗(yàn)算，預(yù)拱度設(shè)置等。下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容為橋墩（臺(tái)）的設(shè)計(jì)計(jì)算。設(shè)計(jì)資料方案簡(jiǎn)述本設(shè)計(jì)采用主橋35+80+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)體系。具體尺寸為跨中截面梁高1.5m,為主跨徑的1/53.3;主墩頂梁高4.5m,為主跨徑的1/17.7。采用雙支薄壁橋墩,壁厚為3m,中心距為7m,橋墩高度為20m。設(shè)計(jì)依據(jù)1.主要技術(shù)指標(biāo)A.主跨:

8、80mB.橋面凈寬：凈-14+2xl.75m。C.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)計(jì)荷載為公路-I級(jí)；環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)為I類環(huán)境；設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí)。D.相關(guān)參數(shù)：體系均勻升溫15和降溫2CTC,同時(shí)需考慮不均勻溫差；人行欄桿每側(cè)重量分別為L(zhǎng)5kN/m,單側(cè)防撞欄為7.0kN/m，橋面鋪裝用8cm厚防水混凝土+8cm厚瀝青混凝土。.材料參數(shù)a.上部結(jié)構(gòu)混凝土采用C55,C55混凝土強(qiáng)度指標(biāo)：抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值幾=24.4MPa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值九=1.89MPa,彈性模量E,=3.55xlO4Mpa。b.橋面鋪裝及下部結(jié)構(gòu)混凝土采用C35,C35混凝土強(qiáng)度指標(biāo)：抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值幾=16.1MPa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值幾=1.52MPa

9、,彈性模量紇=3.15xlO4Mpa。c.預(yù)應(yīng)力鋼筋采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1860Mpa的“5.24低松弛鋼絞線，張拉控制應(yīng)力取為0.75.加，預(yù)應(yīng)力筋的錨固方式為群錨，按后張法施工。強(qiáng)度指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值/感=1860Mpa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為=1260Mpa,彈性模量E,=1.95xl05Mpa。&普通鋼筋采用HRB400鋼筋。其強(qiáng)度指標(biāo)為:抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值九二330Mpa,彈性模量紇=2.0 x105mpa,箍筋及構(gòu)造鋼筋采用HRB335鋼筋,其強(qiáng)度指標(biāo)為抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值九=280Mpa,彈性模量丸=2.0 xl05Mpa。.設(shè)計(jì)依據(jù)aJTGD60-2004公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范。b.JTGD62-

10、2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范。2.2上部構(gòu)造主梁細(xì)部尺寸主梁尺寸擬定根據(jù)已成橋資料及梁橋、橋梁工程（上冊(cè)）手冊(cè)有關(guān)連續(xù)剛構(gòu)截面形式及尺寸的相關(guān)內(nèi)容，擬訂主梁尺寸如下：采用單箱單室主梁截面，箱頂寬17.5m,底面寬9.5mo變截面梁墩頂處梁高與最大跨徑的關(guān)系：梁高為1/17-1/20L,取L/17.7,即=90/17.7=4.5m取4.5m。變截面梁跨中處梁高與最大跨徑的關(guān)系：梁高為1/50-1/60L,取L/53.3,即2=90/53.3=1.5m取1.5m。梁底縱向變化曲線可以是拋物線、正弦曲線、三次曲線、圓弧線及曲線選，為使線形圓順，本設(shè)計(jì)采用拋物線。以跨中梁底為原點(diǎn)，

11、曲線方程為：h=Q003333x2支點(diǎn)處頂板后為40cm,底板后為80cm腹板后為55cm跨中和支座處選擇同樣尺寸，頂板后為25cm,底板后為32cm,腹板后為40cme板的厚度變化均采取線性變化，頂板厚度變化方程為：y=0.5x+25,腹板厚度變化方程為y=0.5x+40,底板厚度變化方程為y=1.6x+32（板的厚度變化方程中單位均為cm）0共設(shè)橫隔板四道，兩個(gè)支點(diǎn)各設(shè)兩道，厚度為80cm,中間留有人道，尺寸為200cmx200cmo99圖2.1跨中和邊支座處截面圖2.2墩頂處截面截面特性及單元重量計(jì)算成果表表2-1單元數(shù)量列表單元號(hào)左梁高左面積左單位重右梁高右面積單元重量11.508.3

12、52091.518.7922042821.518.792201.559.2523145131.559.252311.629.7324347441.629.732431.7110.225649951.7110.22561.8310.826952561.8310.82691.9811328355371.981132832.1511.929858182.1511.929823512.5314612923512.53142.5813.2330644102.5813.23302.8313.9347677112.8313.93473.1114.6365712123.1114.63653.4215.4384

13、750133.4215.43843.7516.2404789143.7516.24044.1117425829154.11174254.5017.9447873164.5017.94474.5017.9447492174.504131.03E+034.5041.31.03E+03826184.5017.94474.5017.9447895194.5017.94474.5017.9447895204.5017.94474.5017.9447984214.504131.03E+034.504131.03E+03826224.5017.94474.5017.9447492234.5017.94474

14、.1117425873244.11174253.7516.2404829253.7516.24043.4215.4384789263.4215.43843.1114.6365750273.1114.63652.8313.9347712282.8313.93472.5813.2330677292.5813.233023512.5314644302.3512.53142.1511.9298612312.1511.92981.98113283581321.9811.32831.8310.8269553331.8310.82691.7110.2256525341.7110.22561.629.7324

15、3499351.629.732431.559.25231474363738394041424344454647484950515253545556571.559.252311.518.792204511.518.792201.508.352094281.508352091.508.352094171.508.352091.508.352094171.508352091.508.352094171.508352091.508.352094171.508352091.508.352094171.508.352091.518.792204281.518.792201.559.252314511.55

16、9.252311.629.732434741.629.732431.7110.22564991.7110.22561.8310.82695251.8310.82691.9811.32835531.9811.32832.1511.92985812.1511.92982.3512.53146122.3512.53142.5813.23306442.5813.23302.8313.93476772.8313.93473.1114.63657123.1114.63653.4215.43847503.4215.43843.7516.24047893.7516.24044.11174258294.1117

17、4254.5017.9447873584.5017.94474.5041.31.03E+03492594.504131.03E+034.5017.9447826604.5017.94474.5017.9447895614.5017.94474.5017.9447895624.5017.94474.5041.31.03E+03984634.504131.03E+034.5017.9447826644.5017.94474.5017.9447492654.5017.94474.1117425873664.11174253.7516.2404829673.7516.24043.4215.438478

18、9683.4215.43843.1114.6365750693.1114.63652.8313.9347712702.8313.93472.5813.2330677712.5813.23302.3512.5314644722.3512.53142.1511.9298612732.1511.92981.9811.3283581741.9811.32831.8310.8269553751.8310.82691.7110.2256525761.7110.22561.629.73243499771.629.732431.559.25231474781.559.252311.518.7922045179

19、1.518.792201.508.3520942880547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0381547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0382547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0383547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0384547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0385547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0386547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0387547.51.19E+03547.51.1

20、9E+033.56E+0388547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0389547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0390547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0391547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0392547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0393547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0394547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0395547.51.19E+03547.51.19E+033.56E+0

21、32.3荷載內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力計(jì)算采用橋梁博士軟件進(jìn)行分析計(jì)算。2.3.1建模及數(shù)據(jù)的輸入.單元?jiǎng)澐指鶕?jù)施工情況及構(gòu)造要求，全橋共分為95個(gè)單元,100個(gè)截面。具體劃分情況如下：圖2.3計(jì)算簡(jiǎn)圖圖2.4全橋立面模型.全橋施工階段劃分為了方便全橋施工，特用橋梁博士軟件計(jì)算出了全橋上部結(jié)構(gòu)控制截面的幾何特性，具體情況如下：表2-2控制截面幾何信息節(jié)點(diǎn)EcMPa)A(m2)/(m4)Y(m)5（邊跨1/4L）3.45e0410.24.270.948（邊跨3/8L）3.45e0411.98.111.1510（邊跨L/2）3.45e0413.213313616（根部）3.45e0417.957.62.2623

22、（根部）3.45e0417.957.62.2630（中跨1/4L）3.45e0412.510.31.2535（中跨3/8L）3.45e049.733.630.89941（中跨1/2L）3.45e048.242.730.8863.施工過程模擬此橋采用懸臂施工法模擬如下：0號(hào)塊采用現(xiàn)澆，其余號(hào)梁段采用掛籃施工，然后懸臂現(xiàn)澆邊跨及中跨，最后合攏中跨。本次設(shè)計(jì)為簡(jiǎn)單起見，全橋共分3個(gè)施工階段，第一施工階段為主梁的澆筑階段，第二階段為鋪裝階段，第三階段為隨后的養(yǎng)護(hù)及運(yùn)營(yíng)階段。中跨合攏后進(jìn)行橋面鋪裝施工，在全橋范圍內(nèi)加向下均布力每延米-58.7kN!mo橫隔板在全橋截面計(jì)算中已經(jīng)計(jì)入，故此處不必重復(fù)計(jì)算，

23、人行欄桿ql=L5w/m防撞欄C2=7.QkN/m,橋面鋪裝層q3=(0.08*25+0.08*21)*17.5=64.4/w,施工階段q=58.7%N/m。2.3.2計(jì)算結(jié)果及數(shù)據(jù)處理所有數(shù)據(jù)輸完并檢查無誤后，進(jìn)入結(jié)構(gòu)計(jì)算模塊，輸出單元截面內(nèi)力如下表所示：.恒載內(nèi)力表2-3控制截面結(jié)構(gòu)重力結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV517900-354816500-982108940-238016-722001630023-2050006490030-496007000351760029704133400-37.9表2-4控制截面第一階段永久荷載結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)占1八、MV51040034287590-132010-59

24、60-257016-57400720023-1190001040030-26700513035535023604116500-251表2-5控制截面第二階段永久荷載結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV5278056818003811030467316-13600-155023-32800254030-8700152035142079041535002.活載內(nèi)力為了適應(yīng)新規(guī)范，本設(shè)計(jì)汽車荷載和人群荷載所產(chǎn)生的截面內(nèi)力均采用手工加載。a根據(jù)通用規(guī)范（JTGD602004）取計(jì)算活載所需的參數(shù)。a）沖擊系數(shù):基頻：八翳腎途梟后需棄出（當(dāng)計(jì)算沖擊里引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)用）6=鵠，力256HZ（當(dāng)計(jì)算沖擊力引起的

25、負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)13.616b）汽車荷載的局部加載在箱梁懸臂板上的沖擊系數(shù)采用1.3c）結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)具重要性系數(shù)取1.0。d）人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5枚/小b.根據(jù)影響線求得活載內(nèi)力a）內(nèi)力影響線音走剪力圖2.6邊跨1/4L截面內(nèi)力影響線變柜圖2.7邊跨3/8L截面內(nèi)力影響線警矩期力圖2.8邊跨1/2L截面內(nèi)力影響線圖2.9墩頂截面內(nèi)力影響線帝力圖2.10中跨1/4L截面內(nèi)力影響線警矩-L剪力圖2.11中跨3/8L截面內(nèi)力影響線變矩:剪力圖2.12跨中截面內(nèi)力影響線b）汽車活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力表表2-6控制截面汽車Mg結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV51760-2081330-3941078617.51600

26、230030617-4.3351620-35.4412530-243表2-7控制截面汽車“結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV50080010-689-297160023-978070230-319048235-4941884100表2-8控制截面汽車。M結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV51610235812101011075149.216043223-542078630-790631351220475412140248表2-9控制截面汽車Q.結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV51510-25181.18-40610566-4881600230030596-23.9351490-99412140-290表2-10控制截面汽車結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)M

27、V5008001000160023-848057330-302044735112342412190-216C）人群活載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力表表2-11控制截面人群Mg結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV52354.788154-31.11062.6-16.2160023003070.9-13.3521828.941450-6.95表2-12控制截面人群山結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV50080010-85.4-40.2160023-2410-20130-589-10235-96.737.44100表2-13控制截面人群/a、結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)占MV514718.3886.36.141042.82.361603.3523-2410-20

28、13052.81.9135-16.674.64122527.3表2-14控制截面人群Q總結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)占MV587.9-13.5867.4-38.110-65.9-58.8160023003037.1-1.1835138-8.2141225-34.4表2-15控制截面人群Ng結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV5008001000160023-2410-20130-518-1163512166.341450-7.113次內(nèi)力計(jì)算a.支座沉降次內(nèi)力計(jì)算方法及結(jié)果在橋梁設(shè)計(jì)中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問題。一般應(yīng)綜合考慮橋址處的地質(zhì)、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)來定。有時(shí)需選取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存

29、在一個(gè)工況組合的問題。程序一般對(duì)每一個(gè)截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。本設(shè)計(jì)考慮2號(hào)墩下降25，4號(hào)墩下降1加。a)2號(hào)墩下降2皿表2-16控制截面支座沉降結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV5760076081100076010144007601626600-8180238760-2120305250-21835229021841-2.26-218b)4號(hào)墩下降1的控制截面所受內(nèi)力很小，可忽略不計(jì)。b.溫差引起的次內(nèi)力計(jì)算本次設(shè)計(jì)考慮升溫20度和降溫20度兩種情況。平均氣溫取為10度。并考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力，分為梁頂板下緣溫度為0度線性過渡到梁頂板上緣溫度為10度和梁頂板下緣溫度為0度線性過渡到

30、梁頂板上緣溫度為-5度兩種情況考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力。a）溫度升高20度表2-17控制截面升溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV5-1480-1488-2150-14810-2820-14816-31000207002331900-21300303060035-1200041-21600a）溫度降低20度表2-18控制截面降溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV51480148821501481028201481631000-2070023-319002130030-3060035120004121600b）不均勻溫差引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力表2-19控制截面溫1結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV5811081181180081110154008

31、1116217006540233040077530853046.435775046.441792046.4表2-20控制截面溫2結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV5-4050-4058-5880-40510-7700-40516-10900-323023-15600-11330-4980035-4290041-41400c.混凝土收縮引起的次內(nèi)力表2-21控制截面混凝土收縮結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV574.27.4281087.42101417.42164050-200023-4410294030-4220351650412980d.混凝土徐變引起的次內(nèi)力表2-22控制截面混凝土徐變結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點(diǎn)MV530.13.0

32、1843.63.011057.23.0116105-49.12379.603089.703593.904194.902.3.3荷載組合及其原理1.原理根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG2004)第4.1.6條和第4.1.7條。有以下兩種組合。a.承載能力極限狀態(tài)的效應(yīng)組合根據(jù)橋規(guī)應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：a)基本組合。永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：S向=YoZYgAg法+YqSqm.+Zy0s0女i=lj=2)(2-1)或s.Yo(4Sgid+Sqm+vcLQjd)(2-2)式中Sud承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；Yo一一結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)r

33、c,第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)；Sgs.第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；yei汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力粕分項(xiàng)系數(shù)；SQid汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；丫在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)、風(fēng)荷載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)；S須、S頌在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力X風(fēng)荷載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值V,在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)。根據(jù)以上條文本設(shè)計(jì)采用以下三種組合：組合I1.2(1.0)X恒+L4X汽組合口1.2(1.0)x恒+L4x汽+0

34、.8xl.4x人群組合田1.2(1.0)x恒+L4x汽+0.8xl.4x(人群+溫升或溫降)b)偶然組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用某種代表值效應(yīng)、一種偶然作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)相結(jié)合。偶然作用的效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取1.0;與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測(cè)資料和工程經(jīng)驗(yàn)取用適當(dāng)?shù)拇碇怠５卣鹱饔脴?biāo)準(zhǔn)值及其表達(dá)式按現(xiàn)行公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定采用。b.正常使用極限狀態(tài)的效應(yīng)組合根據(jù)橋規(guī)應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組口a)作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：S$d=ZSguc+jSojk(2-3)式中Ssd作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；第j個(gè)可變作用

35、效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；WijSQjk第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值。b）作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：(2-4)式中Sid作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù);心江出第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。2.內(nèi)力組合表表2-23內(nèi)力組合表節(jié)點(diǎn)號(hào)承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)MmaxvinaxvminMnax喙axvmin54430011700-525-48003610013100397-21808477007480948-32104150096207432110-717-527040300-225-722-

36、334016-173000-3270001860012500-174000-241000946004100030-32500-86000112006780-30600-6150077706750354130011200551023403020012700352026204164100263001220-12404590027900304-562注：彎矩單位為ZN.如剪力單位為ZN。2.4縱向預(yù)應(yīng)力鋼束估算及布置縱向預(yù)應(yīng)力鋼束估算.預(yù)應(yīng)力束估算原理根據(jù)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁應(yīng)滿足使用荷載下應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的正截面強(qiáng)度的要求。因此預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量可以從這兩個(gè)方面綜合確定。a.

37、按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加應(yīng)力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的條件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎。上緣應(yīng)力：(2-5)(2-6)(2-7)(2-8)式中：-由預(yù)加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應(yīng)力；-分別為截面上、下緣的抗彎模量(可按毛截面考慮);M,nax,M,llin-荷載最不利組合時(shí)的計(jì)算截面內(nèi)力，當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值；rxj-混凝土彎壓應(yīng)力限值。一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上、下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡(jiǎn)便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限值條件。在公路橋規(guī)中，當(dāng)預(yù)拉區(qū)配置受力的非預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，容

38、許截面出現(xiàn)少許拉應(yīng)力，但在估算數(shù)量時(shí)，依然假設(shè)區(qū)等于零。根據(jù)截面受力情況，其配筋由三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵抗正、負(fù)彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩或僅在上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩。下面就分這三種情況討論：a）截面上下緣均配置有力筋N和M以抵抗截面正負(fù)彎矩，由力筋M和%在截面上下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別是：NsNsesN,Ns,（2-9）NsNsesN、Nxex11=7V1AWKAWx（2-10）將式（1）（4）分別代入（5）、（6）,解聯(lián)立方程式后得到：N=Mmax（e*-化+6*）化+勺）（4+ex）(2-11)N:max(Zr+6,)+%in氏-e*)(+)(4+)(2-12)式中

39、：e.,e,-分別是上緣的預(yù)應(yīng)力力筋重心和下緣的預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；兒人-分別是截面的上核心矩和下核心矩；A-混凝土截面積，可取毛截面計(jì)算。令M=nsfacya(2-13)Nv=nxfacya(2-14)代入式(7).(8)中得到：=Mmax(4-幻)-minC+6*)1氏+氏,)(6+j)fa(ya(2-15)n=max(h+)+).(&-e$)1(ks+kx)(es+ex)facxa(2-16)式中：4丐-上緣和下緣預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目；fa-每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；b“-預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力。b）當(dāng)截面只在下緣布置力筋N,以抵抗正彎矩時(shí):當(dāng)上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)：rH Nx Nx mA

40、 叱絲皿得到當(dāng)下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)：M .N =_(2-17)二 Mmin 1ekx fuaa(2-18 )N4=奪得到：N max k、+e*(2-19 )max 1 nx =尤+4 Z1a(2-20 )c）當(dāng)截面中只在上緣布置力筋M以抵抗負(fù)彎矩時(shí):當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)由舁管=-景得到:N = 4+幻(2-21 )n1_4+勺 fua(2-22 )當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí):由 L _ MA _ max彳導(dǎo)至(:A WxN = max, ga(2-23 ):“max 1& -4 fa(yu(2-24 )b.按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到

41、混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。截面安全性時(shí)通過計(jì)算截面抗彎安全系數(shù)來保證的。在初步估算預(yù)應(yīng)力力筋數(shù)量時(shí)，T型或箱形截面，當(dāng)中性軸位于受壓翼緣內(nèi)可按矩形截面計(jì)算，但是當(dāng)忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)、受壓區(qū)均有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。按破壞階段估算預(yù)應(yīng)力筋的基本公式是：Zx=oNy=Rabx（2-25）ZM=0幾M=Mp=R“bx（%-1）（2-26）由（18）式解得：（2-27）將（19）式代入（17）式，整理后得：Nv=Rab（h.-卜；_嗡）或,=凡或%唇缺）/工，（2-28）式中：預(yù)應(yīng)力筋數(shù)目；R.-混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；%-預(yù)應(yīng)力筋抗

42、拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；九-混凝土安全系數(shù)，通常取1.25;h0截面有效高度。若截面承受雙向彎矩時(shí)，可視為單筋截面，分別計(jì)算上、下緣所需得力筋數(shù)量。T型或箱形截面，當(dāng)中性軸位于腹板內(nèi)，則應(yīng)考慮截面腹板部分受壓混凝土得工作，相應(yīng)計(jì)算方法與公式可以參照公路橋規(guī)。2.預(yù)應(yīng)力束估算我們要求橋梁在正常運(yùn)營(yíng)使用階段滿足要求，故按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的配筋計(jì)算：擬采用=15.24鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積Apl=140mm2，強(qiáng)標(biāo)準(zhǔn)值為1860MPa,張拉控制應(yīng)力取%=0.75=0.75x1860=1395MPa,預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制預(yù)應(yīng)力的20%估算。a.5截面估束A=O.2m2ys=0.77m

43、yx=0.94mI=4.27/n4=5.545/n3wx=4.5434W5.545=二=巳=o544小A10.2上M4.543*A10.2正常使用狀態(tài)：A/max=36100,mm=13100kMm假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面下緣15cmes=0.94-0.15=0.796應(yīng)力鋼筋的損失考慮為0.2%.=0.8/*=0.8x0.75x1860=1116,混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為ctw=0.5fck=0.5x32.4=17.5MPa因?yàn)榻孛嬷皇浅惺苷龔澗兀恍柙诮孛嫦戮壊贾妙A(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截面所承受的正彎矩。a）當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面下緣的配筋束NS“=min_10.2x(-131000 x

44、103/5.545)x0.445fyay(Kx+es)139x10-6xlH6xl06x(0.445+0.79)取0根。b）當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面下緣的配筋束NX_4Mma/WJKs_10.2X(36100X1()3/4543)義。上62.-fy(yv(Ks-es)-139xIO-6xlll6xl06x(0.544-0.79)取。根。C）當(dāng)截面上緣不致壓碎時(shí)截面下緣的配筋束NS.S-竄）小臂答）x0445139x10-6x1116xI06x(0.445+0.79)=358.59取359根。d）當(dāng)截面下緣不致壓碎時(shí)截面下緣的配筋束NS.、.A(oJ+4戶K、10.2x(17.5xl06+3

45、6100 xl03.)x0.544=543=yofyav(Ks-es)139x10-6x1116x106x(0.544-0.79)取。根。故截面的鋼筋數(shù)取：359根(下緣)0b.23截面估束A=11.9m2ys=2.24mwx=25.487(yx=2.26ml=57.6/17.925.487.=1.424?17.9ws=25.714加正常使用狀態(tài)：Mnax=T74000ZMm,A/,nin=-241000kN-m假設(shè)預(yù)應(yīng)力筋的重心距截面上緣20cmes=2.24-0.20=2.M/n應(yīng)力鋼筋的損失考慮為0.2,則=0.84*=0.8X0.75X1860=1116MPa,混凝土彎壓應(yīng)力限值可取為

46、o-B=0*=0.5x32.4=17.5MPa因?yàn)榻孛嬷皇浅惺茇?fù)彎矩，只需在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋，以抵抗截面所承受的負(fù)彎矩。a)當(dāng)截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面上緣的配筋束4(一Mmin/卬、)K,17.9X(241000XIO3/25.714)x1.424)139x10-6x1116x106x(1.424+2.04)取445根。b)當(dāng)截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力時(shí)截面上緣的配筋束2Vx=A(Mmax/W,)K,=17.9x(-174000 x1()3/25.487)x1.437二3-fycrv(Ks-es)139x10-6x1116x106x(L437-2.04)-取1878根。c)當(dāng)截面上緣不致壓碎

47、時(shí)截面上緣的配筋束4E,-片片)K、7,9x(17.5xlO6-241000 x1()3、NS=叱=25.714=“fyav(Kx+es)139x10-6x1116x106x(1.424+2.04)1274.6取1275根。d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時(shí)截面上緣的配筋束4匕“1+七)&17.9x(17.5xl06+二xj437Ns=叱=25.487)x0.659NS”=簪=819.9A%(Kr+e,)139xl0-6xl116xl06x(0.659+0.9)取820根。d)當(dāng)截面下緣不致壓碎時(shí)截面上緣的配筋束A(E+K12.5x(17.5xl06+二30600*10：)x0749NS=/v(tv(/

48、Cv-es)139x1O-6x1116x106x(0.54-0.716)取。根。故截面的鋼筋數(shù)取：205根(下緣x2.4.2預(yù)應(yīng)力束布置.布置原則：a.縱向預(yù)應(yīng)力索為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋，為了設(shè)計(jì)和施工方便,進(jìn)行對(duì)稱布束，錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。b.鋼束在橫斷面中布置時(shí)直束靠近頂板位置，直接錨固在齒板上，彎束布置在腹板上，便于下彎錨固。c.本橋中采用預(yù)埋波紋管，根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范規(guī)定：其水平凈距不應(yīng)小于4cm,波紋管至構(gòu)件頂面或側(cè)面的間距不小于3.5cm.波紋管至構(gòu)件底面邊緣的凈矩不小于5cm,波紋管的內(nèi)徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力鋼筋的外徑至少大1所。d.根據(jù)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范預(yù)規(guī)第6.2.26條規(guī)定,后張預(yù)應(yīng)力

49、構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的曲率半徑鋼絞線不應(yīng)小于4八.鋼束布置：a.支點(diǎn)截面：400根鋼絞線分為16束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.13邊支座配束圖b.5節(jié)點(diǎn)截面：400根鋼絞線分為16束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.14截面5配束圖C.23節(jié)點(diǎn)截面：600根鋼絞線分為24束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.15截面23配束圖，+匚hr-VIs-7.a.35”總截回.300根鋼絞線分為12束，每束25根。具體布置圖如下：3圖2.16截面30配束圖e.41節(jié)點(diǎn)截面：400根鋼絞線分為16束，每束25根。具體布置圖如下：圖2.17截面41配束圖2.5預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算理論預(yù)應(yīng)

50、力束的張拉控制應(yīng)力，參照文獻(xiàn)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范預(yù)規(guī)第5.2.1條規(guī)定:構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的錨下控制應(yīng)力應(yīng)符合ak15=2014加%61.2d.41截面：4=8.24m2Ah-凈截面面積=31.22m一與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度2Ah/=0.44查公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范表6.2.7混凝土的徐變終值為：以心)=伊&,28) = 1.482= 1.416，7)=,580) = L183混凝土收縮應(yīng)變終值為:f(r28) = 1.51x10 4預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）;叫,=3.081/,叱八=4.4460Nv=(q=(0.75x1860-73.32-1M.41-66

51、.16-62.8)x103x140 x10-6x400=60945.36kNNNvxej上M以晨,580)Mg2&卬亦。(晨，14)/60945.36 60945.36x0.71618.243.081334003.0811.131.416322604.4462.614 MPa則：41截面收縮徐變損失為：CC5.439X2.614x1.416+1.44xIO1x1.95x105、工工1.2=0.9x=36.16MPa表2-29各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失值與有效預(yù)應(yīng)力匯總表號(hào)預(yù)加力階段使用階段有效應(yīng)力%*2*4J*5*6預(yù)加力階段使用階段578.39110.6252.27241.2862.823.298

52、6.091153.721067.632385.397.6341.1224.162.20.9183.711170.841087.1376683071.0372.125.43168.5662.820.1482.941226.441143.54173.32104.4166.16243.8962.836.1698.961151.111052.152.6持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算承載能力極限狀態(tài)計(jì)算理論進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用(或荷載)的效用(其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù))應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。箱形截面梁在腹板兩側(cè)上下翼緣的有效寬度%可按下面規(guī)定計(jì)算(1)簡(jiǎn)支

53、梁和連續(xù)梁各跨中部梁，懸臂梁中間跨的中部梁段bmi-Pf，(2-36)(2)簡(jiǎn)支梁支點(diǎn)，連續(xù)梁邊支點(diǎn)及中間支點(diǎn)，懸臂梁懸臂段%=Ph(2-37)式中%一腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度，i=l,2,3見圖2.21;%一腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實(shí)際寬度，i=l,2,3見圖2.22;?一有關(guān)簡(jiǎn)支梁、連續(xù)梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)，可按圖2.22和表2-30確定;P、一有關(guān)簡(jiǎn)支梁支點(diǎn)、連續(xù)梁邊支點(diǎn)和中間支點(diǎn)、懸臂梁懸臂段翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)，可按圖2.22和表2-30確定。圖2.18箱形截面梁翼緣有效寬度圖2.192、巧曲線圖表2-30P,、燈的應(yīng)用位置和理論跨徑結(jié)構(gòu)

54、體系理論跨徑/,簡(jiǎn)支梁卜婆1尸1連續(xù)梁邊跨邊支點(diǎn)或跨中部分梁段，,=0.8,中間2.6.2承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1.5號(hào)截面(上翼緣位于受壓區(qū))求有效翼緣寬度與1=0.8x35=28”4=4機(jī)b2=4.31w與=3=0.143,查圖2.2.2得曬=0.575,故%=0.575x/2844=2.3/?=131=0.118,查圖222得砧=0.65,故磯=0.65x428b24.31=2.802m故翼緣有效寬度b產(chǎn)(bm+b+bm2)x2=11.084m%,=15cmA=1.71-0.15=1.56zn首先按公式以44九必心判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：4A=1260 x16x(140 x10-6x

55、16x25)=700560002v加乎,=24.4x106x2x(絲產(chǎn)x2.3+”等x0.5+0.79x0.44+-Lx0.5x0.5+2.802x0.29)=1005280002因?yàn)榫哦飞祝詫儆诘谝活惤孛?。?jì)算受壓區(qū)的高度._fpdAP_1260 xl06x(140 xlQx16x25)fcdbf24.4xl06xll.084=0.261mffhf,所以腹板有部分處于受壓區(qū)。計(jì)算腹板內(nèi)受壓面積以確定受壓區(qū)高度受壓總面積4 =將二Jed1260 x 106 x(14O x IQ-6 x 24 x 25)24.4 xlO6=4.33862腹板處于受壓區(qū)的面積A=4.338-5.174x0.8

56、-x0.2x0.2x2=0.159m2設(shè)腹板內(nèi)距底板下緣V內(nèi)均處于受壓區(qū)則40.8+且竺二0.945,2x0.55即腹板內(nèi)距底板下緣0.945,n內(nèi)均處于受壓區(qū)。計(jì)算受壓區(qū)形心軸位置對(duì)下緣x=1.304mrMd=44300w計(jì)算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。3.30號(hào)截面(下翼緣位于受壓區(qū))求有效翼緣寬度bf/,=0.6x80=48m4=4.27m黑=0.089,查圖2.2.2得*=0.75,故時(shí)=0.75x4.27=3.20w故翼緣有效寬度%=(b+bm5)x2=7.36加ap-2Qcm=2.35-0.20=2.15w代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：4/a/,=1260 x106x(140 x10-6

57、x12x25)=52542000/v工曲為=24.4x106x7.36x0.33=59262720N因?yàn)榫?,所以底板只有部分處于受壓區(qū)。計(jì)算受壓區(qū)的高度._fpdAP_1260 x106x(140 xlOx12x25)fedbf24.4x106x7.36=0.295mrMd=64100ZNm計(jì)算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。4.41號(hào)截面(上翼緣位于受壓區(qū))求有效翼緣寬度勺/,=0.6x80=48mby=4mb2=4.35+唳=0.083，查圖222得勺=0.75，故%=0.75x4=3”.=135=0.091,查圖2.2.2得媼=0.725,故3?=0.725x/,48b24.35=

58、3.154/故翼緣有效寬度%=(b，i+t+bm2)x2=12.917ap-15cmAo=1.50-0.15=1.35m首先按公式44人此的判斷截面類型。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：/m4=1260 x106x(140 x10-6x16x25)=70056000/v九鳥號(hào)=24.4x106x2x(0-15+0-25x3+0.75+0.25x05cdff22+0.75x0.4+-x0.5x0.5+2.44x0.25)=91988000/v2因?yàn)閒MAlf血,所以屬于第一類截面。計(jì)算受壓區(qū)的高度._fpdAP_1260 xl06x(140 x10 x16x25)fcdbf_24.4xl06x12.91=0.2

59、24mroMd=64100kN-m計(jì)算結(jié)果表明，該截面的抗彎能力滿足要求。2.7持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算在公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響，對(duì)構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。在上述各組合中，汽車荷載效應(yīng)可不計(jì)入沖擊系數(shù)。全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算以支點(diǎn)和中跨跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足：%廠0.80。/北0b”為在荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：(2-38 )Ms(2-39 )b”為截面下邊緣

60、的有效預(yù)壓應(yīng)力：工工(2-40)Np=(2-41)仁為張拉控制預(yù)應(yīng)力扣除預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力.對(duì)于邊跨5截面?！盀樵诤奢d效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力：,的=還=7946.29%4.5432 =1.95 MPaN=aA,=i067.63x140 x16x25x=59787.28pp1000CT“為截面下邊緣的有效預(yù)壓應(yīng)力：59787.2859787.28八”八10.24.27+x0.79x0.94=16259.16k%?=16.26MPa因?yàn)椋篶r-0.80(T=7.95-0.8x16.26=-5.060所以5#截面的抗裂性滿足要求.對(duì)于23截面：?！盀樵诤奢d效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的