東廬中學(xué)高支模專項(xiàng)施工方案-修改版匯總

1、東廬中學(xué)高支模專項(xiàng)方案(修改補(bǔ)充)1、 高支模承力架以482.8 鋼管代入計(jì)算，鋼管進(jìn)場(chǎng)后以實(shí)測(cè) 數(shù)據(jù)再進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算。2、 4001200，5001000 原計(jì)算為梁下增設(shè)一根立桿， 立桿縱 距 700,計(jì)算無(wú)誤，承載力可以滿足?，F(xiàn)為安全起見(jiàn)，改為梁下增設(shè)兩根立桿，立桿縱距 700.步距 1500。3、 梁下最上層水平桿與立桿按原設(shè)計(jì)采用雙扣件.4、 板下立桿縱距 700700,板下單扣件。步距 1500.5、 垂直剪刀撐沿高支模架體外側(cè)、 主軸線及跨中連續(xù)設(shè)置； 水平剪刀撐從掃地桿向上每 4.5 米(三步腳手架)設(shè)一道,梁下應(yīng) 設(shè)水平剪刀撐一道。6、 架體應(yīng)與已澆筑完成的豎向結(jié)構(gòu)緊密拉結(jié)。7

2、、 預(yù)應(yīng)力大梁下的承重架體在預(yù)應(yīng)力建立以前不得拆除。8、 砼澆筑時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制堆載 ,做到分層、對(duì)稱、均勻；在豎向結(jié) 構(gòu)澆筑完成 35 天(視氣溫情況)后,方可澆筑水平構(gòu)件.9、 架體搭設(shè)完成 ,砼澆筑以前，應(yīng)按規(guī)定組織驗(yàn)收，合格后方可 澆筑。10、 架體施工期間， 可能面臨冬季， 搭設(shè)時(shí)應(yīng)做好鋼管、 腳手板上 的冰雪清掃工作，架體基礎(chǔ)必須進(jìn)行硬化 ,并經(jīng)常檢查架體是否因基礎(chǔ)下方的土層反復(fù)凍融產(chǎn)生下沉變形。操作工人也必須 配備防凍防滑勞保用品。砼澆筑前應(yīng)首先清除的積雪和冰塊，澆筑完成后應(yīng)及時(shí)覆蓋保濕材料，防止砼受凍破壞。附： 4001200，5001000 調(diào)整方案后的復(fù)核驗(yàn)算書梁模板(扣件鋼管

3、架)計(jì)算書梁段:L1 。400*1200梁一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B (m)：0 。40；梁截面高度 D(m)： 1.20；混凝土板厚度 (mm) :120.00;立桿沿梁跨度方向間距L (m) :0。a70；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距L (m) :1。b50；梁支撐架搭設(shè)高度H (m) ：12.18；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.70； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)： 2；采用的鋼管類型為482.8；立桿承重連接方式： 雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況， 取扣件 抗

4、滑承載力折減系數(shù)： 0.75;2。荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2 )： 0.50；鋼筋自重(kN/m3 ) :1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2 ) :2。0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn) 值(kN/m2 )： 17.8;振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2 ) :2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè) 模板荷載(kN/m2 )： 4 。0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)： 16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm (N/mm2)： 17 。0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值fv (N/mm2 )： 1.7

5、;面板材質(zhì)：膠合面板;面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量E (N/mm2)：6000。0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm (N/mm2 )： 13 。0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b (mm)：50。0；梁底方木截面高度h(mm)： 100 。0；梁底縱向支撐根數(shù)： 3；5。梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)： 250；主楞豎向根數(shù)： 3;穿梁螺栓直徑 (mm) ：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500； 主楞到梁底距離依次是： 200mm，500mm， 750mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm):2.8;主楞合并根數(shù)： 2;次楞材料：圓鋼管;直徑(mm)：48 。

6、00;壁厚(mm)：2.8；次楞合并根數(shù)： 2;二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè) ,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列 公式計(jì)算，并取其中的較小值：F=0。22t V1/21 2F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2 。000h；T - 混凝土的入模溫度，取20 。000；V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； - 外加劑影響修正系數(shù)，取1 。 200;1 - 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1 。 150。2分別計(jì)算得 17.848 kN/m2 、 18.000 kN

7、/m2 ，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載.三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)， 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位： mm)1。強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下: M/W f其中， W 面板的凈截面抵抗矩， W = 1081.81.8/6=58.32cm3；M - 面板的最大彎矩(N mm); - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2 )；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算:M = 0 。 1q l2+0. 117q l2max

8、1 2其中， q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值： q = 1.21。0817。1850.9=20.818kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q = 1 。41。0840。 9=5。2443kN/m;計(jì)算跨度: l = 250mm；面板的最大彎矩 M = 0 。 1 20 。8182502 + 0.117 5。 4432502 = 1 。70105 N mm;面板的最大支座反力為：N=1 。 1q1 l+1 。2q2 l=1 。120 .8180。25+1.25.4430.25=7。 358kN；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值： = 1.70105 / 5.83104=

9、2.9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2。 9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值 f =13N/mm2 ，滿足要求!2。撓度驗(yàn)算=0。 677ql4/ (100EI)l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì) 值： q=20 。818N/mm；l-計(jì)算跨度： l = 250mm ； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；I 面板的截面慣性矩: I = 1081 。81.81。 8/12=52.49cm4；面板的最大撓度計(jì)算值： = 0.67720.8182504/ (10060005。25105 ) = 0 。

10、 175 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大撓度計(jì)算值=0。 175mm 小于面板的最大容許撓 度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連 續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到: q=7.358/(1.200-0. 120) =6.813kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24 。493=8.99cm3；I = 210.783=21 。57cm4；E = 206000 。00

11、N/mm2 ;計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.371 kN m，最大支座反力 R= 4 。806 kN ，最大變形= 0.407 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下： = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.71 105/8.99103 = 41 。3 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f = 205N/mm2;次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 41。 3 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng) 度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2 ，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 330/400=0 。825mm；次楞的最大

12、撓度計(jì)算值=0.407mm 小于次楞的最大容許撓 度值 =0.825mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4 。806kN， 按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.本工程中，主楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚2。8mm，截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24 。493=8.99cm3 ;I = 210 。 783=21 。57cm4；E = 206000 。00 N/mm2 ;主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0。541 kN m，最大支座反力 R=10 。 693 kN ，

13、最大變形 = 0。 201 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到,主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5。 41 105/8。 99103 = 60 。2 N/mm2 ；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f = 205N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =60.2N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值 f=205N/mm2 ，滿足要求!(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.201 mm 主楞的最大容許撓度值： = 500/400=1.25mm;主楞的最大撓度計(jì)算值=0。 201mm 小于主楞的最大容許撓 度值 =1。 25mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其

14、抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是 按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的兩跨連 續(xù)梁計(jì)算.強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼 筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu) 自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 233.331818/6 = 1。26104 mm3；I = 233.33 181818/12 = 1 。 13105 mm4；1。抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算: = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m) :q =1.2(24.00+1.50)1。 20+0 。5

15、00。230。 90=7。1837kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q =1.4(2。00+2.00)0。230。 90=1 。 176kN/m；2q=7 。837+1. 176=9 。013kN/m;最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：M =0。125ql2= 0。1259。 0132002=4。51104 N mm;maxR =R =0。375q l+0。437q l=0。3757.8370。2+0.4371。A C 1 21760.2=0。 691kNR =1.25ql=1.259。0130。 2=2 。 253kNB =M /W=4。51104/1.26104=

16、3.6N/mm2；max梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =3.6 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！2。撓度驗(yàn)算根據(jù) 建筑施工計(jì)算手冊(cè) 剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載, 同時(shí)不考慮 振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0。 521ql4/ (100EI)=l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q /1 。 2=6。1531kN/m；l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距)： l =200 。00mm; E-面板的彈性模量： E = 6000 。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =200 。00/250 = 0 。800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:= 0。 521 7

17、.8372004/(10060001。13105 ) =0.096mm；面板的最大撓度計(jì)算值： =0.096mm 小于面板的最大允許 撓度值： =0。 8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷 載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模 板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算 寬度得到:q=2 。253/0 。233=9 。 657kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W

18、分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0 。 1ql2= 0. 19.6570.2332 = 0.053kN m；最大應(yīng)力= M / W = 0.053106/83333.3 = 0.6 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 0.6 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm2 ，滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/ (2bh )0其中最大剪力： V =0.69.6570.233 = 1 。352 kN;500=0.412kN方

19、木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31。3521000/(250100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.406 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值 1 。 7 N/mm2 ，滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值= 0。 6779.657233。 3334 /(1009000416.667104 ) =0.005mm；方木的最大允許撓度 =0.2331000/250=0。 933 mm；方木的最大撓度計(jì)算值= 0。005 mm 小于方木的最大允許撓 度 =0.933 mm，

20、滿足要求!3。支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P =R =0.691kN1 A梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P =R =2 。253kN2 B梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P =(0.7000 。 400)/40。233(1 .20。12024。3000+1.42.000)+1。220。233(1 。2000 。 120)0。簡(jiǎn)圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N =N =0 。 34 kN；1 4N =N =1 。 889 kN;2 3最大彎矩 M =0.051 kN m;max最大撓度計(jì)算值 V

21、=0 。 012 mm;max最大應(yīng)力=0。 051 106/4490=11.3 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 11.3 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2 ,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4 。49 cm3；I=10 。 78 cm4；E= 206000 N/mm2；1。梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0 。34 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN

22、)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。063 kN m ；max最大變形 = 0 。 1 mm ；max最大支座力 Rmax = 1 。 111 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.063106 /(4.49103 ) =14. 1 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 14 。 1 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2 ，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0. 1mm小于700/150與10 mm,滿足max要求！2。梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；

23、集中力P=1.889 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。352 kN m ；max最大變形 = 0 。 558 mm ；max最大支座力 Rmax = 4.281 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.352106 /(4.49103 )=78。5 N/mm2； 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 78.5 N/mm2小于支撐鋼管的抗 彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2 ,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度 =0 。 558mm小于700/150與10 mm,max滿足要求!八

24、、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉 群主編， P96頁(yè),雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16。00kN，按照扣件抗滑承 載力系數(shù)0 。 75,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式 計(jì)算(規(guī)范5 。2 。5)：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12 。00 kN ； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=4 。281 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 =

25、 N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力： N =1.889 kN ;1縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4 。281 kN ；腳手架鋼管的自重： N = 1.20. 12912。 18=1 。 887 kN；3樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N =1 。2(1。 50/2+(0 。 700 。 40)/4)0。4700.50+(1.50/2+(0.70-0 。40) /4)0。700. 120(1.50+24.00) =2 。467 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N =1 。4(2 .000+2.000)1.5

26、00/2+(0 。7000.400) /450。 700=3 。234 kN；N =N +N +N +N +N =1 。889+4 。281+1.887+2.467+3。1 2 3 4 5234=13.758 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 l /i 查表o得到;i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = 1.59; A - 立桿凈截面面積 (cm2 )： A = 4.24; W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3 )： W = 4 。49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2 )； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm2；l - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；o

27、根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度l 有兩個(gè)計(jì)算公式l =kho o和l =h+2a，o為安全計(jì)，取二者間的大值，即:l = Max1. 1671。71.5,1.5+20。 1= 2 。 976 m;ok - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為： 1 。 167 ； 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5 。3 。3 ，=1。 7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng) 度； a=0. 1m;得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l /i = 2975.85 / 15 。 9 = 187 ；o由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;=13758。 254/(

28、0 。205424) = 158 。3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 158。 3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng) 度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力： N =1 。 889 kN ;1縱向鋼管的最大支座反力： N =4 。 281 kN ；2腳手架鋼管的自重： N = 1 。20。129(12 。 18 1 。 2)3=1.887 kN；N =N +N +N =1 。 889+4 。 281+1 。 701=7 。 871 kN ;1 2 3- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由

29、長(zhǎng)細(xì)比 l /i 查表得到；oi - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm) :i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2 ) : A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 4 。49； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2 )； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205N/mm2;l - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；o根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度l 有兩個(gè)計(jì)算公式l =kho o和l =h+2a，o為安全計(jì)，取二者間的大值，即：l = Max 1 . 1671.71。 5,1 。5+20 . 1 = 2 。 976 m；ok 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為： 1 。 167

30、 ; 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng) 度； a=0. 1m；得到計(jì)算結(jié)果： 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l /i = 2975 。 85 / 15.9 = 187 ；o由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0 。205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=7871.27/(0.205424) = 90。 6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 90。 6 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2,滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計(jì)算l = k k (h+2a) = 1. 1671。028(1。5+0

31、. 12) =o 1 22.039 m；k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1 。 167；1k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+2a =1.7按照表2取值21.028 ;l /i = 2039.449 / 15 。 9 = 128 ；o由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.406 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值； = 13758。 254/ (0。406424)= 45 。 7 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 45.7 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全梁段:L1.500

32、1000mm一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)： 0.50；梁截面高度 D(m)： 1.00;混凝土板厚度(mm) :120 。00；立桿沿梁跨度方向間距L (m) :0.70;a立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a (m)： 0 。 10;立桿步距h(m) :1.50；板底承重立桿橫向間距或排距L (m)：b1 。50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)： 13.48；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.70； 承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):2;采用的鋼管類型為482。 8；立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件 抗滑承載力折減系數(shù)： 0.75

33、；2。荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2 ) :0.50; 鋼筋自重(kN/m3 )： 1 。50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2 )： 2 。0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo) 準(zhǔn)值(kN/m2):17 。8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2 ) :2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè) 模板荷載(kN/m2)：4.0；3。材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2 ) :9000 。0； 木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)： 16.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm (N/mm2 )： 17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值fv (N/mm2):1.7；F=H面板材質(zhì)：膠合面板；

34、面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量E(N/mm2 )： 6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm (N/mm2)： 13.0；4。梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm) :100 。0；梁底縱向支撐根數(shù)： 3；5。梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：250；主楞豎向根數(shù)： 2；穿梁螺栓直徑(mm)：M12;穿梁螺栓水平間距(mm)： 500；主楞到梁底距離依次是:200mm，500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：2 。8；主楞合并根數(shù):2；次楞材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm) :2 。8；次楞合并根數(shù)：

35、2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè) ,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列 公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0。22t V1/21 2其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2 。000h；T - 混凝土的入模溫度，取20 。000；V - 混凝土的澆筑速度，取1 。500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0 。 750m； - 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；1 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1 。 150。2分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17。848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載

36、。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位： mm)1。強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 881。81。8/6=47。52cm3;M - 面板的最大彎矩(N mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2 )；f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2 )； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0. 1q l2+0 。 117q l2max 1 2其中， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土

37、側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q = 1.20.8817。1850.9=16.963kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值： q = 1.40。8840.9=4。2435kN/m；計(jì)算跨度： l = 250mm;面板的最大彎矩 M = 0.1 16.9632502 + 0 。 117 4.4352502 = 1 。38105 N mm；面板的最大支座反力為:N=1. 1q l+1 。 2q l=1. 116.9630.25+1。24。1 24350.25=5.995kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值： = 1.38105 / 4。 75104=2 。 9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f = 13N/mm2

38、;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.9N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì) 值： q=16 。 963N/mm；l-計(jì)算跨度: l = 250mm；E 面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2 ;I-面板的截面慣性矩： I = 881.81.8 1.8/12=42.77cm4；面板的最大撓度計(jì)算值： = 0.67716.9632504/ (10060004 .28105 ) = 0.175 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =250/250 = 1

39、mm；面板的最大撓度計(jì)算值=0。 175mm 小于面板的最大容許撓 度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的簡(jiǎn)支梁 計(jì)算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到： q=5.995/ (1.0000. 120)=6.813kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚2 。8mm,截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4;E = 206000 。00 N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩

40、M = 0。492 kN m,最大支座反力 R=4 。 796 kN ，最大變形= 0.813 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 4。 92105/8。99103 = 54 。 7 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 54。 7 N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =205N/mm2 ，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值： = 380/400=0 。 95mm；次楞的最大撓度計(jì)算值=0.813mm 小于次楞的最大容許撓度值 =0 .95mm，滿足要求！2.

41、主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4 。 796kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 24 。493=8.99cm3；I = 210 。 783=21 。57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.540 kN m,最大支座反力 R=10 。 671 kN,最大變形 = 0.201 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值

42、： =5.40105/8.99103 = 60 N/mm2 ；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f =205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =60N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =205N/mm2 ，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0 。201 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1。 25mm;主楞的最大撓度計(jì)算值=0。 201mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1 .25mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)， 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度.計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算.強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)

43、自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 233.331818/6 = 1.26104 mm3;I = 233 。33181818/12 = 1.13105 mm4;1。抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):q =1 。2(24 .00+1。 50)1 .00+0。 5010.230.90=6.552kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q =1 。4(2 .00+2.

44、00)0。230.90=1。 176kN/m;2q=6 。552+1. 176=7 。 728kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:M =0. 125ql2= 0. 1257.7282502=6.04104 N mm;maxR =R =0 。 375q l+0 。 437q l=0 。3756。5520。A C 1 225+0.4371。1760.25=0。 743kNR =1 。 25ql=1 。257。7280。 25=2 。 415kNB =M /W=6.04104/1.26104=4.8N/mm2；max梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.8 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng) 度設(shè)計(jì)值 f

45、=13N/mm2 ，滿足要求!2.撓度驗(yàn)算根據(jù) 建筑施工計(jì)算手冊(cè) 剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載, 同時(shí)不考慮 振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:= 0.521ql4/ (100EI)=l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載： q =q /1 。 2=5。1460kN/m;l計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm; E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm;面板的最大撓度計(jì)算值:= 0.5216。5522504/ (10060001。13105 ) =0. 196mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0。 1

46、96mm 小于面板的最大允許 撓度值： =1mm,滿足要求!六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2 。415/0.233=10.35kN/m2。方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=51010/6 = 83 。33 cm3 ;I=5101010/12 = 416.67 cm4;方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)

47、算公式如下:最大彎矩 M =0. 1ql2= 0。110 .350.2332 = 0.056kN m；最大應(yīng)力= M / W = 0。 056106/83333.3 = 0 。 7 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；1 A方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 0。7 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2 ，滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/ (2bh )0其中最大剪力: V =0.610 。350 。233 = 1.449 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 31.4491000/(250100) = 0.435 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/

48、mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0。435 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值 1 。 7 N/mm2 ，滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下： = 0。 677ql4/(100EI) =l/250方木最大撓度計(jì)算值= 0.67710.35233。 3334 /(1009000416。667104)=0.006mm;方木的最大允許撓度 =0。 2331000/250=0。 933 mm ； 方木的最大撓度計(jì)算值= 0。006 mm 小于方木的最大允許撓度 =0。 933 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P =R =0.743kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P

49、=R =2 。415kN2 B梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P =(0.700-0.500)/40 .233(1.20. 12024.000+1。342.000)+1.220。 233 (1.0000 。120) 0.500=0.319kN簡(jiǎn)圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N =N =0.485 kN；1 4N =N =1 。 784 kN；2 3最大彎矩 M =0。052 kN m;max最大撓度計(jì)算值 Vmax=0 。008 mm；最大應(yīng)力=0.052106/4490=11 。 7 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度

50、 f =205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 11 。 7 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2 ,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10 。 78 cm4 ;E= 206000 N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中力P=0.485 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。09 kN m ；max

51、最大變形 = 0 。 143 mm ;max最大支座力 R = 1.584 kN ；max最大應(yīng)力 =M/W= 0。09106 /(4。49103 )=20.2 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 20 。2 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2 ,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0. 143mm小于700/150與10 mm，max滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中力P=1.784 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)

52、算變形圖(mm)最大彎矩 M = 0。333 kN m ；max最大變形 = 0 。 527 mm ；max最大支座力 Rmax = 4 。043 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0。 333106 / (4。49103 ) =74. 1N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 74 。 1 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2 ,滿足要求！3支撐鋼管的最大撓度 =0 。 527mm小于700/150與10 mm,max滿足要求!八、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉 群主編,P96頁(yè)，雙扣件承載

53、力設(shè)計(jì)值取16。00kN，按照扣件抗滑承 載力系數(shù)0 。 75，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式 計(jì)算(規(guī)范5.2 。5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12 。00 kN ； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=4 。043 kN;R 12 。00 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1。梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座

54、反力： N =1 。 784 kN ;1縱向鋼管的最大支座反力: N =4 。 043 kN ；2腳手架鋼管的自重： N = 1 。20。12913 .48=2 .088 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N =1.2 (1。50/2+(0.70-0.50)/4) 0。 700。 50+(1.50/2+4(0 。 70-0.50)/4)0.700. 120(1.50+24 。00) =2.392 kN; 施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N =1。4 (2.000+2。000)1。500/2+(0。700-0.500)/40。5700=3 。 136 kN；N =N +N +N +N

55、+N =1 。 784+4 。043+2 。088+2.392+3。1 2 3 4 5136=13 。444 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 l /i 查表o得到；i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = 1 。59； A - 立桿凈截面面積 (cm2 )： A = 4.24； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3 )： W = 4 。49； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2 )； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm2；l 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；o根據(jù)扣件式規(guī)范 ,立桿計(jì)算長(zhǎng)度l 有兩個(gè)計(jì)算公式l =kh和o ol =h+2a，o為安全計(jì)，取二者間的大

56、值，即：l = Max1. 1671.71.5,1。5+20. 1= 2.976 m;ok - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為:1 。 167 ; 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表，=1。 7;a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng) 度； a=0 。 1m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度l /i = 2975 。 85 / 15 。 9 = 187 ；o由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0 。205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值； =13444。 429/(0。205424) = 154 。 7 N/mm2 ;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 154.7 N/mm2小于鋼管立桿

57、抗壓強(qiáng)度 的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求!2。梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力:N =1.784 kN ；1縱向鋼管的最大支座反力： N =4 。 043 kN ；2腳手架鋼管的自重: N = 1。20. 129 (13.48- 1)=2。088 kN;3N =N +N +N =1 。 784+4 。 043+1.933=7.761 kN ；1 2 3- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 l /i 查表得到;oi - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1 。59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)：

58、A = 4 。24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2) ； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm2；2l 計(jì)算長(zhǎng)度 (m);o根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度l 有兩個(gè)計(jì)算公式l =kho o和l =h+2a，o為安全計(jì)，取二者間的大值，即:l = Max 1。1671。71。 5， 1 。5+20。 1= 2 。976 m；ok - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為： 1.167 ； 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng) 度； a=0. 1m;得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的

59、計(jì)算長(zhǎng)度l /i = 2975 。 85 / 15 。 9 = 187 ；o由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值； =7761. 189/ (0。205424) = 89。 3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 89。 3 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度 的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2 ,滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計(jì)算l = k k (h+2a) = 1. 1671。033(1。5+0 . 12) =o 1 22.049 m；k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；1k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+

60、2a =1 .7按照表2取值1.033 ;l /i = 2049 。 369 / 15.9 = 129 ；o由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0 。401 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值； = 13444.429/ (0。401 424) =45 。 6 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 45.6 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2 ，滿足要求！以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全專 項(xiàng) 施 工 方 案XXXXXXX 經(jīng)濟(jì)聯(lián)合社廠房高支模板編制人：負(fù)責(zé)人： 審核人： 批準(zhǔn)人： 職務(wù)：職務(wù): 職務(wù):職務(wù)： XXXXXX 建