中間位置轉(zhuǎn)向試驗(yàn)和評價指標(biāo)

1、中間位置轉(zhuǎn)向操縱穩(wěn)定性的參數(shù)靈敏度分析和改進(jìn)中間位置指的是車輛高速行駛時在直線行使位置附近，方向盤轉(zhuǎn)動范圍不太大，轉(zhuǎn)動速度緩慢，側(cè)向加速度較小時的一個區(qū)域，這個操縱區(qū)域稱為中間位置（）。統(tǒng)計結(jié)果顯示，車輛在高速行駛時，駕駛員絕大多數(shù)操縱行為發(fā)生在方向盤轉(zhuǎn)動范圍不太大，側(cè)向加速度較小的一個區(qū)域內(nèi)，需要急打方向的緊急情況相對較少，在高速公路上尤其如此。在評估車輛高速行駛的操縱性能時，中間位置的路感是一個非常重要的問題，汽車的很多高速操縱穩(wěn)定性能指標(biāo)，例如經(jīng)常評價的車輛是否發(fā)飄的問題就需要在這個區(qū)域內(nèi)進(jìn)行評估。另外，轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的非線性特性在轉(zhuǎn)向過程中起著非常重要的作用，尤其是在中間位置。因此，在研究路

2、感各影響因素的同時，重點(diǎn)需要研究干摩擦、液壓助力等非線性特性的影響。評價采用的客觀評價指標(biāo)，主要是那些與主觀性評價相關(guān)性好的中間位置操縱穩(wěn)定性客觀評價指標(biāo)。中間位置操縱穩(wěn)定性的客觀評價方法可以通過側(cè)向加速度、方向盤力矩和方向盤轉(zhuǎn)角三者之間的相互關(guān)系對整車的操穩(wěn)進(jìn)行評價。方向盤力矩側(cè)向加速度理處的轉(zhuǎn)向盤:吃*轉(zhuǎn)挺倉U師的汽乍宿討如迪度方向盤轉(zhuǎn)葩.|m黠處的母立0.2a0.0茲0.2剛砒嘔虞g從圖中提取出五個評價指標(biāo)：）方向盤力矩為0時的車輛側(cè)向加速度方向盤力矩為0時的汽車側(cè)向加速度表征了汽車的回正性能。為了理解這個指標(biāo)的意義，可以設(shè)想汽車在移線運(yùn)動中方向盤最后要回到直線行駛的位置之前，若松開方向

3、盤，車輛并不會回到直線行駛的位置而會“卡住”在某處。顯然，此時方向盤力矩為0，但汽車仍在做大半徑的曲線運(yùn)動，仍有一定的側(cè)向加速度，此加速度越小表明汽車的回正性能越好。）側(cè)向加速度為時的方向盤力矩側(cè)向加速度為0g時的方向盤力矩主要反映轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的干摩擦。）側(cè)向加速度為時方向盤力矩梯度側(cè)向加速度為0g時的方向盤力矩梯度就是方向盤力矩隨側(cè)向加速度的變化率，表征了車輛在直線行駛時的“路感”，它主要受到主銷幾何參數(shù)和總傳動比的影響。在裝有動力轉(zhuǎn)向的車輛上，轉(zhuǎn)向機(jī)閥中扭力桿的剛度、轉(zhuǎn)閥的設(shè)計及轉(zhuǎn)向系統(tǒng)摩擦都會對其產(chǎn)生影響。）側(cè)向加速度為處的方向盤力矩側(cè)向加速度為O.lg的方向盤力矩值代表了方向盤非線性力的大

4、小。）側(cè)向加速度為處方向盤力矩梯度0.lg處方向盤力矩梯度代表車輛的非線性路感，反映的是車輛駛離直線行駛位置時的“路感”動力轉(zhuǎn)向的車輛在O.lg時的力矩和力矩梯度比機(jī)械轉(zhuǎn)向器要小很多，因此路感比機(jī)械轉(zhuǎn)向差。一些車輛中間位置轉(zhuǎn)向試驗(yàn)客觀指標(biāo)的評價值車型大型中型緊湊緊湊運(yùn)動型中型中型運(yùn)動型產(chǎn)地美國美國美國美國美國其它其它其它驅(qū)動軸后軸前軸前軸前軸后軸后軸前軸后軸轉(zhuǎn)向系動力動力動力手動動力動力動力手動方向盤力矩為時的側(cè)向加速度處的方向盤力矩（N）處的方向盤力矩梯度Ng方向盤力矩N處的方向盤力矩梯度Ng方向盤轉(zhuǎn)角側(cè)向加速度方向盤轉(zhuǎn)角io)=l蛉曲帰晰二駅MUdI直處的55向狂粧於（即1-1&（/艮羸I

5、b1|Iiil0.2在0.0畝02側(cè)向加速度g從圖中提取的評價指標(biāo)：轉(zhuǎn)向靈敏度、最小轉(zhuǎn)向靈敏度和轉(zhuǎn)向遲滯。）轉(zhuǎn)向靈敏度側(cè)向加速度為1時曲線斜率的倒數(shù)反映的是轉(zhuǎn)向靈敏度。單位g/。2）最小轉(zhuǎn)向靈敏度圖上側(cè)向加速度0g-0.1g之間的曲線上最大斜率處，其值的倒數(shù)為最小轉(zhuǎn)向靈敏度，這個靈敏度通常比0.1g的轉(zhuǎn)向靈敏度低很多，主要原因在于非線性的轉(zhuǎn)向柔性，在中間位置轉(zhuǎn)向系比較高的轉(zhuǎn)向柔性和橫擺沖擊會減小最小轉(zhuǎn)向靈敏度。3）轉(zhuǎn)向靈敏度比轉(zhuǎn)向靈敏度與最小轉(zhuǎn)向靈敏度的比值。因?yàn)樵谀撤N程度上最小轉(zhuǎn)向靈敏度也與0.1g處的轉(zhuǎn)向靈敏度成比例的變化，因此可以將二轉(zhuǎn)向靈敏度進(jìn)行比較，可以排除由轉(zhuǎn)向柔性對系統(tǒng)分析的干擾

6、，通用公司后來定義此比值為“線性度”。此項(xiàng)指標(biāo)也可作為車輛易于駕駛程度的評價指標(biāo)，線性度越高，說明車輛響應(yīng)變化率與輸入變化率的比例化程度越高，車輛也就越容易駕駛，這一點(diǎn)對新司機(jī)而言尤顯重要。4）轉(zhuǎn)向遲滯轉(zhuǎn)向遲滯等于側(cè)向加速度在正負(fù)0.1g之間的曲線所包圍的面積再除以0.2g。其他評價指標(biāo)郭孔輝在此基礎(chǔ)上提出的三個新評價指標(biāo)：平均轉(zhuǎn)向靈敏度將整個中心區(qū)操縱性實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸，其直線斜率的倒數(shù)除以100定義為平均轉(zhuǎn)向靈敏度。他的大小介于0.1g轉(zhuǎn)向靈敏度與最小靈敏度之間，因?yàn)轳{駛員對車輛感覺有滯后，特別對新手來說對細(xì)微處不能很好的感覺，更多感覺到的是中心區(qū)平均靈敏度，因此，用此指標(biāo)能反映大多數(shù)

7、司機(jī)的情況。平均靈敏度方差定義實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與回歸后支線的方差為平均靈敏度方差，由于靜摩擦、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)柔性等原因造成了非線性，因此，此項(xiàng)指標(biāo)也是對總體非線性程度的評價。方差越小，說明這些影響非線性的因素越小，反之越大。如果說0.1g是靈敏度及最小靈敏度是對代表性點(diǎn)處細(xì)節(jié)的評價，則郭孔輝的這兩個指標(biāo)是對整個中心轉(zhuǎn)向區(qū)的綜合評價。線性回歸的相關(guān)系數(shù)定義為靈敏度線性化系數(shù)評價指標(biāo)，越接近1越好，這與線性度指標(biāo)類似。2.3方向盤力矩對方向盤轉(zhuǎn)角有兩個評價參數(shù)由方向盤力矩對轉(zhuǎn)角特性關(guān)系圖中導(dǎo)出，它們是0度轉(zhuǎn)角時方向盤力矩及0度轉(zhuǎn)角時方向盤力矩梯度，即常提到的轉(zhuǎn)向的“剛度”，這個術(shù)語可能來自于此參數(shù)的單位（如：每

8、單位角位移變化引起的力矩變化）。然而，這個參數(shù)并不是通常意義上的轉(zhuǎn)向系統(tǒng)剛度。這些特性更接近需要精確控制操作（如閉環(huán)控制）的“感覺”，而在正常公路行駛時的轉(zhuǎn)向開環(huán)控制意義不大。2.3.1.平均方向盤力矩梯度將數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸，其直線斜率定義為平均方向盤力矩梯度。因?yàn)轳{駛員對車輛感覺有滯后，特別對新手來說對細(xì)微處不能很好感覺，更多感覺到的是一種平均程度，它是中心區(qū)轉(zhuǎn)向時“路感”的平均度量。用此指標(biāo)能反映大多數(shù)司機(jī)的情況。2.3.2.平均方向盤力矩梯度方差實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與回歸后直線的方差為平均方向盤力矩梯度方差。由于靜摩擦、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)柔性特別是動力轉(zhuǎn)向助力等原因造成了系統(tǒng)非線性，因此，此項(xiàng)指標(biāo)也是對總體非

9、線性程度的評價。方差越小，說明這些影響非線性的因素較小，反之就越大。2.3.3.線性回歸的相關(guān)系數(shù)線性回歸的相關(guān)系數(shù)定義為“方向盤力矩梯度線性化系數(shù)”評價指標(biāo)，越接近1越好，這與線性度指標(biāo)類似。另外，日本豐田公司的AkiraHiguchi和HidekiSakai經(jīng)過多次試驗(yàn)，采用多個駕駛員，研究中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的評價方法。根據(jù)中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的主觀評價與客觀評價指標(biāo)的相關(guān)性，分別從三個方面得出了以下結(jié)論14：2.4方向盤力矩特性方向盤力矩特性即方向盤力矩對側(cè)向加速度特性。力矩梯度以及力矩梯度的線性度是表示了方向盤的力矩特性的兩個穩(wěn)態(tài)評價指標(biāo)。力矩梯度是指中心區(qū)側(cè)向加速度對方向盤力矩的變化率dy

10、/dT,因此，力矩梯度越小，側(cè)向加速度引起的力矩越大。力矩梯度的線性度，是指中心區(qū)力矩梯度與非中心區(qū)力矩梯度之比。實(shí)驗(yàn)表明，力矩梯度的線性度越小，駕駛員的主觀評價越高。2.5平面運(yùn)動特性平面運(yùn)動特性即側(cè)向加速度對方向盤轉(zhuǎn)角特性，側(cè)向加速度增益即為汽車在非中心區(qū)側(cè)向加速度對方向盤轉(zhuǎn)角之比，側(cè)向加速度增益的線性度是指中心區(qū)側(cè)向加速度增益與非中心區(qū)側(cè)向加速度增益之比。此值越大，表明線性度越好，主觀感覺就越好。2.6側(cè)傾運(yùn)動特性側(cè)傾運(yùn)動特性即側(cè)傾角對側(cè)向加速度特性，側(cè)傾率表示側(cè)向加速度值較小時的范圍內(nèi)的側(cè)傾角對側(cè)向加速度的變化率，試驗(yàn)表明，此值越小，主觀評價越高。側(cè)傾角延遲時間與主觀評價的相關(guān)性不大。

11、綜合以上兩種評價方法，本文擬采用其中與主觀評價相關(guān)性較好的參數(shù)作為本章的客觀評價指標(biāo)，具體指標(biāo)是方向盤力矩對側(cè)向加速度特性下的方向盤力矩為0時的汽車側(cè)向加速度，0g時的方向盤力矩，O.lg時的方向盤力矩，0g時的方向盤力矩梯度，O.lg時的方向盤力矩梯度五個評價指標(biāo)和方向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性下轉(zhuǎn)向靈敏度，最小轉(zhuǎn)向靈敏度，O.lg下的轉(zhuǎn)向靈敏度三個客觀評價指標(biāo)來對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的參數(shù)靈敏度進(jìn)行分析。3中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的參數(shù)靈敏度分析3.1仿真工況及參數(shù)運(yùn)用第二章所建立的動力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的汽車操縱穩(wěn)定性仿真模型，進(jìn)行動力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)不同參數(shù)特性的計算機(jī)仿真，分別從轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的角傳動比、阻尼、干摩擦、車輪

12、定位參數(shù)以及液壓助力幾個方面進(jìn)行。采用中心區(qū)操縱穩(wěn)定性仿真實(shí)驗(yàn)，過程如下：在車輛加速到lOOkm/h后，駕駛員隨后輸入一個連續(xù)正弦轉(zhuǎn)向。轉(zhuǎn)向頻率為0.2Hz,轉(zhuǎn)向輸入要足夠大，使側(cè)向加速度峰值大約為O.25g。仿真實(shí)驗(yàn)車的原車參數(shù)如下表所示。表3-2仿真實(shí)驗(yàn)轎車的整車以及轉(zhuǎn)向系參數(shù)序號名稱符號參數(shù)值量綱整車質(zhì)里MKg整車?yán)@軸慣量IZKgm2方向盤轉(zhuǎn)動慣量ISWKgm2轉(zhuǎn)向前輪繞主銷轉(zhuǎn)動慣量IFwKgm2_Lt日.齒條質(zhì)量MR5Kg軸距Lm整車質(zhì)心至前后軸距離a/bm前輪有效側(cè)偏剛度系數(shù)KfNm/rad后輪有效側(cè)偏剛度系數(shù)KrNm/rad轉(zhuǎn)向器線角傳動比iSm/rad12轉(zhuǎn)向器至前輪傳動比iLm

13、lrad齒條助力活塞面積Apm2轉(zhuǎn)向器小齒輪節(jié)圓半徑Rpm轉(zhuǎn)向柱粘性阻尼系數(shù)HSWNSlm轉(zhuǎn)向主銷粘性阻尼系數(shù)HKPNSlm轉(zhuǎn)向器粘性阻尼系數(shù)HGRNSlm前輪回正力臂D0m轉(zhuǎn)向器正向傳動效率F無轉(zhuǎn)向器逆向傳動效率B無助力系統(tǒng)效率PS無轉(zhuǎn)向系統(tǒng)齒條干摩擦FG轉(zhuǎn)向主銷干摩擦FC摩擦松弛角s無主銷后傾角主銷內(nèi)傾角如圖36所示為本程序的仿真結(jié)果的實(shí)驗(yàn)參數(shù)的時間歷程圖，本章將取其中的一個正弦作為我們分析的數(shù)據(jù)，詳細(xì)介紹各個轉(zhuǎn)向系統(tǒng)各參數(shù)對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響。0246810543CM1o-1-3-4-5方向盤轉(zhuǎn)矩n方向盤轉(zhuǎn)角時間-203圖3-方3向盤力矩隨時間變化歷程圖圖3-方4向盤轉(zhuǎn)角隨時間變化歷

14、程圖橫擺角速度32101側(cè)向加速度2s/m圖3-橫5擺角速度隨時間歷程圖圖3-側(cè)6向加速度隨時間歷程圖3.2參數(shù)靈敏度分析1.轉(zhuǎn)向系統(tǒng)轉(zhuǎn)向傳動比對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響1）轉(zhuǎn)向器齒輪半徑在車輛工業(yè)中，通常將齒輪比定義為方向盤轉(zhuǎn)角與前輪轉(zhuǎn)角之比值；觀察低速下之轉(zhuǎn)向行為可以發(fā)現(xiàn)，齒輪比的降低可以減少方向盤轉(zhuǎn)至左、右死點(diǎn)之圈數(shù)，對于駕駛員在停車或大角度回轉(zhuǎn)時，可以提高其操控上的便利性，然而相對于高速下之轉(zhuǎn)向特性，車輛轉(zhuǎn)向反映過于靈敏（即齒輪比太?。┓炊菀自斐晌ｋU，因此車輛轉(zhuǎn)向系之齒輪比的變化為影響駕駛員行為的關(guān)鍵因素16。3320-5-3改變前改變后-2-1012側(cè)向加速度m/s2方向盤轉(zhuǎn)矩n-3

15、-2-1012側(cè)向加速度m/s2505051-方向盤轉(zhuǎn)角-203圖3-方7向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖3-方8向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性33由圖3-7和3-8可以看出，當(dāng)齒條半徑由STEER_GR=0.00877減小到STEER_GR=0.0066時，齒條半徑減少24.7%，方向盤力矩減少41.8%，側(cè)向加速度減少29.4%，由方向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖看出，力矩為0時的側(cè)向加速度由-0.078g變?yōu)?0.068g，此值越小表示汽車的回正性越好。0g時的方向盤力矩由0.97N減小到0.87N；0.1g時的力矩2.201N減小到1.71N,0g時的力矩梯度為減小，0.1g時的力矩梯度減小。由方向盤

16、轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性圖看出，o.lg處的轉(zhuǎn)向靈敏由0.0189g/100deg減小為0.0127g/100deg。2）齒條位移到右前輪轉(zhuǎn)角傳動比由圖3-9和3-10中曲線表明:當(dāng)齒條位移到右前輪轉(zhuǎn)角傳動比IL1，IL2由IL1=0.1454867m/rad，IL2=0.1454867m/rad分別減小為IL1=0.1054867m/rad，IL2=0.1054867m/rad時，角傳動比減小40%，方向盤力矩增大了27%，側(cè)向加速度增大了38%從方向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖中可以看出：力矩為0時的側(cè)向加速度由-0.078g變?yōu)?0.071g，此值越小表示汽車的回正性越好。0g時的方向盤力矩由0

17、.97N減小到0.85N；0.1g時的力矩2.201N減小到2.01N,0g時的力矩梯度為11.9Ng,沒有發(fā)生變化。0.1g時的力矩梯度變化不大。從方向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度的特性圖上看出0.1g處的轉(zhuǎn)向靈敏度由0.0189g/100deg增為0.02487g/100eg。-5-4-3-2-10側(cè)向加速度m/s5432101方向盤轉(zhuǎn)矩nm-4-3側(cè)向加1速度0*34方向盤轉(zhuǎn)角3圖3-方9向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖3-1方0向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的轉(zhuǎn)向傳動比對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性影響較大，它不僅影響操縱穩(wěn)定的路感，而且對轉(zhuǎn)向的靈敏度影響也有很大影響。減小或增大傳動比，可以增加或降低汽車轉(zhuǎn)向靈

18、敏度。低速時，為了降低駕駛員的轉(zhuǎn)向負(fù)擔(dān)，可以采用小傳動比，增加汽車的轉(zhuǎn)向靈敏度；高速時，為了不至于使汽車對轉(zhuǎn)向輸入太敏感，增加駕駛員的精神負(fù)擔(dān)，可采用較大傳動比，降低汽車的轉(zhuǎn)向靈敏度。在助力特性不變的條件下，減小或增大傳動比，可以增加或降低方向盤力矩。高速可適當(dāng)減小傳動比，以增加高速路感。以上分析表明，轉(zhuǎn)向系統(tǒng)設(shè)計成可變傳動比，既可以改善汽車轉(zhuǎn)向靈敏度，又可以提高高速時汽車路感。因此，汽車電子轉(zhuǎn)向系統(tǒng)是理想的汽車轉(zhuǎn)向系統(tǒng)，是未來的發(fā)展趨勢。1）轉(zhuǎn)向器阻尼對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響3.3方向盤轉(zhuǎn)矩n-3-2-10123側(cè)向加速度m/s2-15-3側(cè)向加速度方向盤轉(zhuǎn)角/23m/s圖3-1方1向盤力矩

19、對側(cè)向加速度性圖3-1方2向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度性圖3-11和3-12中曲線表明，當(dāng)轉(zhuǎn)向器阻尼由H_GR=2200Ns/m增大到H_GR=4400N/m時，轉(zhuǎn)向器阻尼增大100%，方向盤力矩和側(cè)向加速度均沒有明顯的變化。方向盤力矩梯度及其線性度，最小轉(zhuǎn)向靈敏度均變化不大，因此轉(zhuǎn)向器阻尼在此變化范圍內(nèi)對中心區(qū)的操縱穩(wěn)定性的影響不大。2）主銷轉(zhuǎn)動阻尼對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響圖3-13和3-14中曲線表明，當(dāng)主銷轉(zhuǎn)動阻尼由H_KP=197N/m增大到H_KP=394N/m時，主銷轉(zhuǎn)動阻尼增大了100%，方向盤力矩減小了5.5%，側(cè)向加速度減小了4.5%。從方向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖中可以看出：力矩為

20、0時的側(cè)向加速度由-0.078g減小到-0.071g，此值越小表示汽車的回正性越好。從方向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖看出:0g時的方向盤力矩，0.1g時的力矩,0g時的力矩梯度，0.1g時的力矩梯度，基本沒有發(fā)生變化。從方向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度的特性圖上看出：0.1g處的轉(zhuǎn)向靈敏度增大，最小轉(zhuǎn)向靈敏度基本不變。和0.1g處的方向盤轉(zhuǎn)角均明顯增大，0g處的方向盤轉(zhuǎn)角由1.567增大到5.092,0.1g處的方向盤轉(zhuǎn)角由7.57增大到10.186。-3-4-5543210-134-4-3-2-101側(cè)向加速度m/s2方向盤轉(zhuǎn)矩改變前改變后-1515-10_-4-3側(cè)向加速度/s234圖3-1方3向盤力

21、矩對側(cè)向加速度特性圖3-1方4向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性3.3阻尼對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性影響不大。由于車速較高，方向盤轉(zhuǎn)動范圍不大，且轉(zhuǎn)動比較緩慢，所以阻尼對中心區(qū)的操縱穩(wěn)定性作用較小。但阻尼過小，會影響汽車的撒手穩(wěn)定性圖中仿真曲線也表明了這一點(diǎn)。在轉(zhuǎn)向過程中，轉(zhuǎn)向系各零部件之間存在一定的摩擦，這種摩擦稱為轉(zhuǎn)向系的干摩擦，3且干摩擦總是與部件的運(yùn)動速度方向相反。干摩擦與轉(zhuǎn)向輪的回正力矩共同形成方向盤操舵力矩，而駕駛員“路感”則是對應(yīng)轉(zhuǎn)向輪回正力矩部分，這樣，如果干摩擦太大，則會影響駕駛員的“路感”信息，從這個角度來說，干摩擦應(yīng)越小越好，但另一方面，如果逆?zhèn)鬟f的干摩擦太小，也會增大不平路面對方向盤的沖

22、擊。1）轉(zhuǎn)向器干摩擦對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響側(cè)向加1速度。/S2方向盤轉(zhuǎn)矩nm3圖3-1方5向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖3-1方6向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性由圖3-15和3-16中可以看出，當(dāng)轉(zhuǎn)向器干摩擦由FRIC_GO=150.0N減小到FRIC_G0=50.0N時，轉(zhuǎn)向器干摩擦減小了66.7%，方向盤力矩減小了26.5%，側(cè)向加速度僅減小4%,從方向盤力矩對側(cè)向加速度的特性圖可以看出，0g時的方向盤力矩明顯減小，0.1g處的方向盤力矩也明顯減少，減少0.87N。因此，可以說，轉(zhuǎn)向器干摩擦的變化對方向盤力矩影響較大，而對側(cè)向加速度的影響不大。2）轉(zhuǎn)向主銷干摩擦對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響由圖3-17

23、和3-18可以看出，當(dāng)車輪轉(zhuǎn)向主銷干摩擦由FRIC_C0=60.0N.M減小FRIC_C0=20.0N.M時，車輪轉(zhuǎn)向主銷干摩擦減小66.7%，方向盤力矩減小11.8%，側(cè)向加速度減小6%。從方向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖可以看出：0g時的方向盤力矩，0.1g時的力矩，0g時的力矩梯度，0.1g時的力矩梯度，基本沒有發(fā)生變化。從方向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度的特性圖上看出：0g和0.1g處方向盤轉(zhuǎn)角增大，轉(zhuǎn)向靈敏度減小。-3-2-101234側(cè)向加速度m/s2方向盤轉(zhuǎn)矩禮1方7向盤力矩對側(cè)向加速度特性433干摩擦對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性影響較大。轉(zhuǎn)向器干摩擦和主銷干摩擦對高速汽車中心區(qū)路3方向盤轉(zhuǎn)矩改變前一一

24、改變后側(cè)向加速度/s2圖3-1方9向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖3-2方0向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性感都有較大影響。其中齒條干摩擦對方向盤力矩影響較大，但對側(cè)向加速的幾乎沒什么影響，而主銷處的干摩擦對方向盤力矩和側(cè)向加速度均有影響，且影響較大。減小齒條的干摩擦，可減小方向盤力矩，而側(cè)向加速度轉(zhuǎn)向靈敏度不受任何影響，主銷干摩擦對方向盤力矩和側(cè)向加速度影響較大，減小主銷處的干摩擦可減小方向盤力矩，但同時也減小了轉(zhuǎn)向靈敏度。減小干摩擦，有助于駕駛員感受到真實(shí)的地面回正力矩和側(cè)向力，增加高速路感。1)主銷后傾角主銷后傾角與前移量對操縱穩(wěn)定性的影響主要是通過“后傾拖距”表現(xiàn)出來的。由于后傾拖距的存在，使地面?zhèn)?/p>

25、向力P構(gòu)成了MP的回正力矩，一方面該力矩由桿系和yy轉(zhuǎn)向器傳到方向盤，使駕駛員感到輪胎接地面的側(cè)向力，這是轉(zhuǎn)向輪的角反饋。后傾拖距在汽車操縱穩(wěn)定性中所起的作用就是增加了力矩反饋和角反饋。由圖3-19和3-20中曲線表明，當(dāng)主銷靜平衡時的后傾角由THETA_STATIC(1)=0.0314rad，THETA_STATIC(2)=0.0314159261rad減小THETA_STATIC(1)=0.015709rad,THETA_STATIC(2)=0.015709rad時；主銷靜平衡時的后傾角減小50%,方向盤力矩減小了17.2%，而側(cè)向加速度沒有明顯的改變。方向盤力矩為0時的側(cè)向加速度由-0.

26、078g變?yōu)?0.104g，0g時的力矩沒有改變，0.1g時的力矩由力矩2.201N減小為1.97N，0.1g時的力矩梯度減小，變?yōu)?.87Ng，0g時的力矩梯度變化不大。5IIIIIIII-4-3-側(cè)向加速度/s234)主銷內(nèi)傾角主銷后傾角與前輪偏距所造成的回正力矩是與前輪偏距所造成的回正力矩與汽車側(cè)向力F成正比的，而在一定的前輪轉(zhuǎn)角下，F(xiàn)是與車速的平方成正比的。車速越高，回正力yy矩越大。而當(dāng)車速很低時，F(xiàn)很小，主銷后傾角與前輪距就幾乎不產(chǎn)生回正作用。因此，y為了保證低速行駛時得回正作用就需要設(shè)置主銷內(nèi)傾角。151方向盤轉(zhuǎn)矩-3-2-10側(cè)向加速度/s23丨-J_050方向盤轉(zhuǎn)角-4-3-

27、2-101234側(cè)向加速度m/s2【改變前改變后2方1向盤力矩對側(cè)向加速度特性圖3-2方2向盤轉(zhuǎn)角對側(cè)向加速度特性圖3-21和3-22中曲線表明，當(dāng)主銷靜態(tài)時的內(nèi)傾角由PHI_STATIC(1)=-0.22907rad,PHI_STATIC(2)=0.22907rad(。)；減小到PHI_STATIC(1)=-0.0894rad,PHI_STATIC(2)=0.0894rad時，主銷靜態(tài)時的內(nèi)傾角減小了38%，而方向盤力矩和側(cè)向加速度均沒有明顯的變化。因此可以說，主銷內(nèi)傾角對中心區(qū)的操縱穩(wěn)定性影響不大。由于主銷內(nèi)傾角的存在，當(dāng)前輪轉(zhuǎn)向時，將使車身有抬高的傾向，這種系統(tǒng)位能的提高也會產(chǎn)生前輪的回

28、正力矩。而后傾拖距造成的回正力矩是與側(cè)向力成正比的，或者說是與離心加速度成正比的。而由主銷內(nèi)傾所造成的回正力矩卻與側(cè)向力無關(guān)。因?yàn)殡x心加速度為V2/R，在R一定時，它與車速V的平方成正比。也就是說，由于后傾拖距造成的回正力矩是與車速的平方成正比的，在低速時，該回正力矩很??；在高速時則較大，但由于主銷內(nèi)傾造成的回正力矩與車速無關(guān)。即在低速時具有與高速時一樣的回正力矩。在高速行駛時，主銷后傾造成的回正力矩要比內(nèi)傾角造成的前輪回正力矩大得多，在低速行駛時，前輪的回正力矩卻要比主銷后傾造成的回正力矩大得多，因此可以說，后傾拖距主要是在高速時起回正作用，而主銷內(nèi)傾主要在低速時起回正作用。兩者互相補(bǔ)充，使

29、汽車在整個車速范圍內(nèi)都具有適當(dāng)?shù)幕卣饔?。圖中仿真曲線的變化也表明了主銷后傾角對方向盤力矩有影響，而主銷內(nèi)傾角對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性影響不大。5.液壓閥壓力如圖3-23所示，第二章的中的液壓助力曲線模型，不同的液壓助力曲線形式對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的影響不同，我們根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，改變助力曲線的形式，得到如圖所示的液壓助力曲線，經(jīng)過仿真得出如下結(jié)果：擬合公式：yy0A*ex/t第一條曲線擬和為：當(dāng)方向盤力矩大于零時，方向盤力矩圖3-23液壓助力曲線y=-3775.53，A=1565.33，t=0.559080F3775.531565.33xpM/0.559(HPSsw當(dāng)方向盤力矩小于零時，y=3775.5

30、3，A=-1565.33，t=-0.559080F3775.531565.33HxpM/0.55908PSsw第二條曲線的擬和公式為：當(dāng)方向盤力矩大于零時，y=-3775.53，A=3000.33，t=0.559080F3775.533000.33xpH/0.55908PSsw當(dāng)方向盤力矩小于零時，y=3775.53，A=-3000.33，t=0.559080F3775.533000.33Hxp.M/0.55908PSsw第三條曲線的擬和為：當(dāng)方向盤力矩大于零時，y=-3775.53，A=50.33，t=0.559080FB775.5350.33Hxp島/0.55908PSsw當(dāng)方向盤力矩小于

31、零時，y=3775.53，A=5-0.33，t=-0.559080F3775.5350.33xp.M/0.55908PSsw(3-1)(3-2)(3-3)(3-4)(3-5)(3-6)1）第一種情況：正常情況下的液壓助力曲線由圖3-24看出，當(dāng)液壓產(chǎn)生助力時，方向盤力矩明顯減小，而側(cè)向加速度不發(fā)生改變由中心區(qū)操縱穩(wěn)定性的客觀評價指標(biāo)可以看出，當(dāng)液壓助力起作用時，力矩梯度的線性度明顯減小，方向盤力矩為0時的側(cè)向加速度也沒有發(fā)生變化，所以，對回正性沒有什么影響。0g時的力矩沒有發(fā)生變化，0.1g時的力矩減小為1.87,0g時的力矩梯度不變，0.1g時的力矩梯度減小為8.2Nmg1。-5-4-3-2

32、-101234側(cè)向加速度/s2-5-4-s-2-d-方向盤轉(zhuǎn)矩m-4-3-2-101234側(cè)向加速度m/s25101方向盤轉(zhuǎn)角圖3-24正常情況下的液壓助力曲線2）第二種情況：液壓助力較大時的情況在圖3-25中所示的液壓曲線的作用下，方向盤力矩大大減小，側(cè)向加速度沒有明顯變化，此時的最小轉(zhuǎn)向靈敏度沒有發(fā)生明顯的變化。方向盤力矩對側(cè)向加速度的梯度及梯度的線性度減小，線性度幾乎等于0，因此，此時的“路感”更差。-4-3-2-101234側(cè)向加速度m/s2方向盤轉(zhuǎn)矩m-3-2-101234側(cè)向加速度m/s23圖3-25液壓助力較大時的情況3）第三種情況：液壓助力較小時的情況在圖3-26所示的助力下，方向盤力矩和側(cè)向加速度均沒有明顯的變化，因此所起助力較小，所以對中心區(qū)的操縱穩(wěn)定性沒有什么改善。m/s-4-3-2側(cè)向-加1速度0543210134方向盤轉(zhuǎn)矩m方向盤轉(zhuǎn)角-3-2-10側(cè)向加速度-53圖3-26液壓助力較小時的情況液壓助力特性對中心區(qū)操縱穩(wěn)定性影響較大，當(dāng)液壓產(chǎn)生助力時，方向盤力矩明顯減小，而側(cè)向加速度不發(fā)生改變，力矩梯度的線性度明顯減小，路感變差。傳統(tǒng)的液壓助力的轉(zhuǎn)向系統(tǒng)由于助力特性一定，不隨車速而改變，如果增大液壓助力，雖然低速時轉(zhuǎn)向輕便，卻降低了高速時的路感，不利于駕駛員感知路面狀況。4上節(jié)從轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的角傳動比，阻尼，干摩擦，主銷定位以及液壓助力等五個方面，