高爐煉鐵論文

1、重慶科技學(xué)院課程設(shè)計PAGE PAGE 23重慶科技學(xué)院課程設(shè)計報告 學(xué) 院:冶金與材料工程學(xué)院專業(yè)班級:冶金普2010-03班學(xué)生姓名: 左朝慶 學(xué) 號: 2010440482 設(shè)計地點（單位）：_ _ _ _ _設(shè)計題目:_ _ _指導(dǎo)教師評語:_ _ _ _ _ _ _ 成績（五級記分制）:_ _ 指導(dǎo)教師（簽字） :_ _ 完成日期： 2013年 12月 27日 目 錄 HYPERLINK l _Toc312849869 緒論3 HYPERLINK l _Toc312849870 1、煉鐵模擬軟件簡要說明41.1 高爐模擬操作簡介 HYPERLINK l _Toc312849871 4

2、 HYPERLINK l _Toc312849872 2、模擬煉鐵實際操作4 HYPERLINK l _Toc312849873 2.1 礦石、燃料及溶劑的選擇4 HYPERLINK l _Toc312849874 2.2 各原料重要成分組成及范圍5 HYPERLINK l _Toc312849875 2.3 配料及生產(chǎn)環(huán)境的設(shè)定 PAGEREF _Toc312849875 h 82.4 HYPERLINK l _Toc312849876 所得結(jié)果反饋圖10 HYPERLINK l _Toc312849877 3、結(jié)果反饋計算11 HYPERLINK l _Toc312849878 3.1 結(jié)

3、果反饋計算11 HYPERLINK l _Toc312849879 4、物料平衡計算 PAGEREF _Toc312849879 h 12 HYPERLINK l _Toc312849880 4.1 混合礦計算 PAGEREF _Toc312849880 h 12 HYPERLINK l _Toc312849881 4.2 風(fēng)量計算 PAGEREF _Toc312849881 h 12 HYPERLINK l _Toc312849882 4.3 爐頂煤氣成分及數(shù)量計算 PAGEREF _Toc312849882 h 13 HYPERLINK l _Toc312849883 4.4 編制物料平衡

4、表 PAGEREF _Toc312849883 h 16 HYPERLINK l _Toc312849884 5、熱平衡計算 PAGEREF _Toc312849884 h 17 5.1 HYPERLINK l _Toc312849877 熱量收入17 HYPERLINK l _Toc312849878 5.2 熱量支出1 PAGEREF _Toc312849878 h 9 HYPERLINK l _Toc312849879 5.3 熱平衡表21 HYPERLINK l _Toc312849880 6、影響成本因素分析21 HYPERLINK l _Toc312849881 6.1 原料中各成

5、分變量的影響22 HYPERLINK l _Toc312849882 6.2生產(chǎn)環(huán)境中各因素的影響23 HYPERLINK l _Toc312849877 6.3裝料比例影響23 HYPERLINK l _Toc312849879 參考文獻(xiàn)23 緒 論近年來，我國高爐煉鐵生產(chǎn)在國家淘汰落后產(chǎn)能和宏觀經(jīng)濟調(diào)控政策的形勢下，生鐵產(chǎn)量仍逐年增加。據(jù)中國鋼協(xié)信息統(tǒng)計部匯集的73家煉鐵企業(yè)的資料顯示，2009年2012年6月我國生鐵產(chǎn)量仍逐年遞增，2012年上半年平均日產(chǎn)鐵量為110.1561萬噸，比2009年增產(chǎn)16.2178萬噸。2012年前三季度全國生鐵產(chǎn)量為5.0277億噸，比去年同期增長2.7

6、0%。全國生鐵產(chǎn)量增幅減緩（但增幅大于鋼產(chǎn)量的增幅1%），這是因我國經(jīng)濟增長變緩，鋼鐵產(chǎn)能富余量大，市場競爭激烈，鋼鐵企業(yè)出現(xiàn)虧損所造成的。重點鋼鐵企業(yè)鐵產(chǎn)量為4.322億噸，與去年同期相比增長1.20%。其他企業(yè)鐵產(chǎn)量為0.705億噸，同比增長12.90%。重點鋼鐵企業(yè)中有54家企業(yè)鐵產(chǎn)量是減產(chǎn)，有17家企業(yè)減產(chǎn)幅度大于10%，降幅最大的企業(yè)達(dá)52.95%。主要原因是煉鐵企業(yè)經(jīng)濟效益大幅下降，一批企業(yè)出現(xiàn)虧損，迫使部分煉鐵廠減產(chǎn)、停爐。 目前，我國煉鐵企業(yè)是多層次的，先進(jìn)與落后指標(biāo)并存，處于不同發(fā)展水平階段。為促進(jìn)我國煉鐵生產(chǎn)技術(shù)進(jìn)步，實現(xiàn)節(jié)能減排目標(biāo)，提升煉鐵企業(yè)的市場競爭力，我們應(yīng)當(dāng)加大

7、推廣成熟、先進(jìn)、實用的煉鐵技術(shù)裝備，同時，也應(yīng)加大淘汰落后的力度(國家明確規(guī)定要堅決淘汰400m3以下小高爐，于2012年前完成淘汰落后任務(wù))。我國煉鐵企業(yè)數(shù)目眾多，造成煉鐵產(chǎn)業(yè)集中度低、高爐平均爐容小(約有1450座高爐，大于1000m3的高爐約有350座)，煉鐵企業(yè)之間生產(chǎn)指標(biāo)差距大。因此，加大貫徹落實國家公布的鋼鐵工業(yè)“十二五”發(fā)展規(guī)劃的目標(biāo)和任務(wù)，利用產(chǎn)業(yè)政策和市場經(jīng)濟的手段，加快技術(shù)升級和重組優(yōu)化是煉鐵企業(yè)的一項重要任務(wù)。 現(xiàn)如今鋼鐵行業(yè)虧損較嚴(yán)重，因此現(xiàn)在研究討論降低鋼鐵冶煉成本顯得尤其重要。此次研究，我們是在鋼鐵大學(xué)開發(fā)的網(wǎng)絡(luò)模擬煉鐵軟件上進(jìn)行的，在網(wǎng)上用控制變量法對對各個可能影

8、響成本的因素設(shè)置并模擬。從而得到一些重要結(jié)論及應(yīng)對措施。此軟件是按照合理的方法編譯的程序，可模擬性強，模擬結(jié)果可靠。操作簡單，比實際高爐實驗要容易的多，從模擬結(jié)果還能得到一些重要的結(jié)論。從這些結(jié)論可得出一些可行的降低成本方法。煉鐵模擬軟件簡要說明隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展以及電腦的廣泛應(yīng)用。先如今可以編譯很多軟件來模擬實際生產(chǎn)過程。在電腦上來模擬實際生產(chǎn)過程，可以進(jìn)行很多實驗研究。煉鐵模擬軟件就是其中的一種，該軟見采用一定的方法編譯并按照特定的原理來工作，在此軟件上進(jìn)行實驗研究存在很多優(yōu)點。模擬操作比實際操作過程簡單，而且可靠性高、費時少、成本低、易于控制變量，得到的結(jié)果也較準(zhǔn)確。所以，用此軟件進(jìn)行實

9、驗研究是完全可行的。1.1 高爐模擬操作簡介在這個模擬中，我們將扮演負(fù)責(zé)高爐操作的工廠冶金專家，我們的目標(biāo)是通過選擇合適的原材料、生產(chǎn)統(tǒng)計數(shù)據(jù)和裝料速度，優(yōu)化高爐生產(chǎn)鐵水的過程。首先，我們要選擇合理的礦石放入料槽。其次，是燃料和熔劑的選擇。然后是用你所選的料進(jìn)行合理的配比。再次，進(jìn)行生產(chǎn)環(huán)境和生產(chǎn)設(shè)定。最后，點擊查看結(jié)果，就能查到實驗的結(jié)果。通過對前面環(huán)節(jié)中各個參數(shù)的改變，我們可以得到不同結(jié)果。通過對不同結(jié)果的計算和分析便能得到一些重要結(jié)論。模擬煉鐵實際操作 2.1 礦石、燃料及熔劑的選擇 2.2 各原料重要成分組成及范圍 礦石成分：表 1-1原料成分 ，%原料FeMnPSFeOFe2O3Si

10、O2Al2O3CaOMgOMnOP2O5FeS燒損燒結(jié)礦58.10.4340.04102.7080.004.841.133.654.080.560.100100球團(tuán)礦63.60.0540.0250090.862.930.224.001.450.070.060100天然礦61.30.1160.0650.015087.593.901.356.710.030.150.160.04100混合礦60.380.1720.0320.0031.3884.734.080.894.312.540.330.100.007100配礦比： 燒結(jié)礦：球團(tuán)礦：天然礦=54：31：15焦炭成分：表1-2焦炭成分 ，%C灰分（

11、10.00）有機物（0.56）游離水SiO2Al2O3CaOMgOFeOH2N2S86.805.182.940.250.141.480.0100.5597.40.70噴吹燃料成分：表1-3煤粉成分 ，%燃料CHNSOH2O灰分（8.00）SiO2Al2O3CaOMgOFeO煤粉70.500.060.040.440.421.304.152.600.340.260.6585.5預(yù)定生鐵成分：表1-4預(yù)定生鐵成分 ，%FeCSiMnTiVSP95.003.521.100.210.020.040.020.10 = 5 * GB3 * MERGEFORMAT 焦炭重點成分范圍：表 1-5焦炭重點成分范圍

12、表揮發(fā)份灰分水分硫固定碳波動范圍（%）0.71.21315260.88188 = 6 * GB3 * MERGEFORMAT 煤粉成分質(zhì)量要求：(1)灰分含量低，固定碳含量高。(2)含硫量低。(3)可磨性好(即將原煤制成適合噴吹工藝要求的細(xì)粒煤粉時所耗能最少，同時對噴槍等輸送設(shè)備的磨損也弱)。(4)粒度細(xì)。根據(jù)不同條件，煤粉應(yīng)磨細(xì)至一定程度，以保證煤粉在風(fēng)口前完全氣化和燃燒。一般要求粒度小于0. 074 mm的占80%以上，細(xì)粒煤粉也便于輸送。目前西歐有的高爐正在推廣噴吹粒煤的工藝。為了保證煤盡量多地(例如85%以上)在風(fēng)口帶內(nèi)氣化，應(yīng)噴吹含揮發(fā)分較高的煙煤,因外鋼鐵企業(yè)大多采用這種噴吹工藝.

13、煤中的揮發(fā)分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)一般控別在22一25% . = 7 * GB3 * MERGEFORMAT 混合礦質(zhì)量要求：表1-6 燒結(jié)礦質(zhì)量要求類別品級化學(xué)成分/%物理性能/%冶金性能/%TFeCaO/SiO2FeOS轉(zhuǎn)鼓指數(shù)（+6.3mm）抗磨指（-0.5mm）篩分指數(shù)（-5mm）低溫還原粉化指數(shù)RDI（+3.15mm）還原度指數(shù)RI允許波動范圍不大于堿度1.502.50一級品0.50.0811.00.0668.07.07.07278二級品1.00.1212.00.0865.08.09.070751.001.50一級品0.50.0512.00.0464.08.09.07474二級品1.00.113

14、.00.0661.09.011.07272表1-7 球團(tuán)礦質(zhì)量要求內(nèi)容化學(xué)成分物理性能冶金性能粒度名稱品級TFeFeO堿度S抗壓N/p轉(zhuǎn)鼓指數(shù)(ISO)%抗磨指數(shù)%(0.5mm)篩分指數(shù)%(5mm)膨脹率%還原度%1016mm指標(biāo)一級10.052000906590二級20.081500869590允許波動范圍一級0.50.05二級1.00.1表1-8 塊礦礦質(zhì)量要求化學(xué)成份（%）晶級TFeSiO2SP = 1 * ROMAN I組 = 2 * ROMAN II組 = 3 * ROMAN III組 = 1 * ROMAN I組 = 2 * ROMAN II組 = 3 * ROMAN III組一級

15、晶58120.10.30.50.20.50.9二級晶55140.10.30.50.20.50.9三級晶50170.10.30.50.20.50.9四級晶45180.10.30.50.20.50.92.3 配料及生產(chǎn)環(huán)境的設(shè)定2.4 所得結(jié)果反饋圖結(jié)果反饋計算 3.1 結(jié)果反饋計算 高爐利用系數(shù)=7280.03/2500=2.91 焦比=303.39kg/t Hm 煤比=136.66 kg/t Hm 能量利用系數(shù)=100% =92.36% 碳能量利用系數(shù)=100%=74.69%4、物料平衡計算 4.1 混合礦計算 G=（36000+22000+12210）/=1639.4 kg式中37.26為噸

16、鐵水/批，0.99為除去損失0.01所剩。4.2風(fēng)量的計算風(fēng)口前燃燒的碳量G燃料帶入的總碳量G：G= GC%+ GC%=301.4686.80%+136.6670.50%=358.01kg式中 86.80%、70.50%分別為焦炭和噴吹煤粉中碳的百分比溶入生鐵中的碳量為G：G=1000C%=10003.746%=37.46kg式中 3.746%碳在校核后的生鐵中的百分比生成甲烷的碳量為G：G=1.2% G=0.012358.01=4.30kg燃料帶入的總碳量有1%1.5%與氫化合生成甲烷，取1.2%4）直接還原消耗的碳量G：錳還原消耗的碳量：G=1000Mn%=10000.069%=0.15k

17、g硅還原消耗的碳量：G1000Si%=10001.10%=9.43kg磷還原消耗的碳量：G1000P%=10000.005%=0.048kg式中 0.069%、1.10%、0.005%分別為錳、硅、磷在校核后的生鐵中的百分比鐵直接還原消耗碳量：G=1000Fe% rd =100095.00%0.44=89.57kg 式中 rd一般為0.40.5，取0.44故 G= G+ G+G+G =0.15+9.43+0.048+89.57 =99.20kg故 風(fēng)口前燃燒碳量：G= G-G-G-G=358.01-37.46-4.30-99.20=217.05kg計算鼓風(fēng)量V1）鼓風(fēng)中氧的濃度：N=21%(1

18、-)+0.5=21%(1-1.556%)+0.51.556%=21.45%式中 21%空氣中氧的濃度相對濕度，其百分比為1.556%2) G燃燒需要氧的體積為V：故 V= G=217.05=202.58 m33）煤粉帶入氧的體積為V：V=G（O%+ H2 O %）=136.66（0.42%+ 1.30 %） =1.51m3式中 0.42%、1.30%分別表示氧和水在噴吹煤粉成分中的百分比4）需鼓風(fēng)供給氧的體積為V：V= V-V=217.05-1.51=217.54m3V= V/N=217.54/24.55%=886.11 m3式中 24.55%鼓風(fēng)中氧的濃度(富氧3.1)4.3.爐頂煤氣成分及

19、數(shù)量的計算甲烷的體積V：1）由燃料碳素生成的甲烷量為V：V= G=4.30=8.03 m32）焦炭揮發(fā)分中的甲烷量為V：V=GCH%=301.46=422.044m3式中 0.025%焦炭成分中甲烷揮發(fā)的百分比故 V= V+V=8.03m3氫氣的體積V：1）由鼓風(fēng)中水分分解產(chǎn)生的氫量為V：V= V=1014.171.556%=15.78 m32）焦炭揮發(fā)分及有機物中的氫量為V： V= G（H2%+ H2%）=301.46（0.01%）m3 =0.338m3式中 0.01%表示氫氣在有機物中的百分比3）煤粉分解產(chǎn)生的氫量為V：V= G（H2%+ H2 O %）=136.66（0.06%+1.30

20、%）=19.82 m3式中 0.06%、1.30%分別表示氫和水分在噴吹煤粉成分中的百分比4）爐缸煤氣中氫的總產(chǎn)量為V：V= V+V+V=15.78+376.352（0.01%）+19.82=35.64m35）生成甲烷消耗的氫量為V：V=2V=2(8.03)=16.06 m36）參加間接反應(yīng)消耗的氫量為V：V=V=35.6+376.352（0.01%）0.4=14.26m3式中 H2氫在高爐內(nèi)的利用率，一般為0.30.5，取0.4故 V =V-V-V=35.6+376.352（0.01%）- 2(8.03) -35.6+376.352（0.01%）0.4=5.32m3二氧化碳的體積V：1）由C

21、O還原FeO為FeO生成的CO2 量V ：由礦石帶入的FeO的質(zhì)量G：G= G FeO%=1590.4484.73%=1347.58kg參加還原FeO為FeO的氫氣量為G：G= VH2（1-）=35.6+376.352（0.01%）0.4（1-0.9） =0.127kg由氫氣還原FeO的質(zhì)量為G：G= G=0.127=10.16kg由CO還原FeO的質(zhì)量為：G= G- G=1347.58-10.16=1337.42kg故 V= G=1337.42=187.24m32）由CO還原FeO為Fe生成的CO2量為V：V=1000Fe%1- rd-r=100095.00%(1-0.38-0.07) =2

22、09.0 m3故 V= V+V=187.24-+209.0=396.24 m3一氧化碳的體積 V：1）風(fēng)口前碳素燃燒生成的CO量為V：V=G=217.05=405.16 m32）直接還原生成的CO量為V：V= G=99.20=185.17 m33）間接還原消耗的CO量為V：V= V+V=187.24+209.0=396.24 m3故 V=V+V-V=405.16+185.17 -187.24-209.0=194.09m3氮氣的體積V：1）鼓風(fēng)帶入的氮氣量為V：V= V（1-）N2%=886.11（1-1.556%）75.45%=658.17 m32）煤粉帶入的氮氣量為V：V=GN2%=136.

23、660.04%=0.044 m3故 V=V+V=658.17 +0.044 =658.214 m3煤氣成分：表1-9煤氣量及成分成分CO2CON2H2CH4體積，m3396.24 194.09658.214 5.32 8.031261.98%31.4015.3825.160.420.641004.4.編制物料平衡表鼓風(fēng)質(zhì)量的計算1 m3鼓風(fēng)的質(zhì)量為r：r=0.21（1-）32+0.79（1-）28+18/22.4=0.2455（1-1.556%）32+0.7545（1-1.556%）28+181.556%/22.4=1.29kg/ m3故 全部鼓風(fēng)的質(zhì)量為G：G=Vr=886.111.29=1

24、143.08kg煤氣質(zhì)量的計算1 m3煤氣的質(zhì)量為r：r=（44CO2%+28CO %+28N2%+2H2%+16CH4%）/22.4=(440.2262+280.196+280.5592+20.0128+160.0058)/22.4=1.393 kg/ m3故 煤氣的質(zhì)量為G：G=Vr=1402.681.393=1953.93kg煤氣中的水分1）焦炭帶入的水分G=GH2O%=301.460.70%=2.11kg2）氫氣參加還原生成的水分為：G= V=35.6+376.352（0.01%）0.4=35.6+376.352（0.01%）0.32=11.40kg故 G= G +G=2.11+35.

25、6+376.352（0.01%）0.32 =13.51 kg物料平衡表：表1-10物料平衡表收入支出項目kg%項目kg%混合礦焦炭煤粉風(fēng)量1590.44303.59136.661143.0850.119.574.3136.01生鐵爐渣煤氣水分爐塵1000249.631953.9313.51總計3173.77100.00總計3227.07絕對誤差53.3 相對誤差1.68%絕對誤差=物料收入質(zhì)量總和物料支出質(zhì)量=|3173.77-3227.07 |=53.3 相對誤差=100%=53.3/3173.77100%=1.68%2%所以計算結(jié)果符合要求。5、熱平衡計算5.1 熱量收入碳的氧化熱Q11）

26、碳素氧化為CO2放出的熱量Q1-1碳素氧化產(chǎn)生CO2的體積V：V= V-= 396.24 m3Q1-1= V33410.66=396.24-33410.66=7092129.38kJ式中 33410.66C氧化為CO2放熱，kJ/kg2)碳素氧化為CO放出的熱量Q1-2碳素氧化產(chǎn)生CO的體積V：V= V-V= 198.12 m3Q1-2= V9797.11=198.129797.11=1039823.27kJ式中 9797.11C氧化為CO放熱，kJ/kg故 Q1= Q1-1+ Q1-2=7092129.38+1039823.27=8131952.62kJ鼓風(fēng)帶入熱Q2Q2= (V- V) Q

27、+ VQ=(886.11-886.110.01556)1755.82+886.110.015562161.60=1526328.103 kJ式中 Q在1220下空氣的熱容量，其值為1755.82kJ/ m3 Q在1220下水汽的熱容量，其值為2161.60kJ/ m3H2氧化放熱Q3Q3 = G13448.28=35.6+376.352（0.01%）0.3213448.28=35.64 kJ式中 13448.28H2氧化為H2O放熱，kJ/kgCH4生成熱Q4Q4= V4865.29=8.034865.29 =20929.44 kJ式中 4865.29甲烷生成熱，kJ/kg爐料物理熱Q5Q5=

28、 G1.080=1590.441.080=12723.52kJ式中 1.080時混合礦的比熱容，kJ/(kg)熱量總收入QQ= Q1 +Q2 +Q3 + Q4 +Q5 =8131952.62+1526328.103+35.63+20929.44+12723.52=9691969.33kJ5.2 .熱量支出氧化物分解吸熱q1鐵氧化物分解吸熱q1-1：由于原料中含有溶劑型燒結(jié)礦，可以考慮其中有20%FeO以硅酸鹽形式存在，其余以Fe3O4形式存在。因此：G= G85%FeO%20%=1590.440.512.70%20%=4.38kgG= GFeO%- G=1590.441.38%-4.38=17

29、.57kgG= G=17.57=39.04kgG= GFe2O3%- G=1590.4484.73%-39.04=1308.54kgG= G+ G=17.57+39.04=56.61kg故 q= G4087.52=4.384087.52=17903.34 kJq= G5156.69=1308.545156.69=6747735.13 kJq= G4803.33=56.614803.33=271916.51 kJ式中 4087.52、4803.33、5156.69分別為FeSiO4、Fe3O4、Fe2O3分解熱，kJ/kg故 q1-1=q+q+q=17903.34+6747735.13 +271

30、916.51 =7037554.98kJ2) 錳氧化物分解吸熱q1-2：q1-2=1000Mn%7366.02=10000.069%7366.02=5082.55 kJ式中 7366.02由MnO分解產(chǎn)生1kgMn吸收的熱量，kJ3) 硅氧化物分解吸熱q1-3：q1-3=1000Si%31102.37=10001.10%31102.37=342126.07 kJ式中 31102.37由SiO2分解產(chǎn)生1kg硅吸收的熱量，kJ4) 磷酸鹽分解吸熱q1-4：q1-4=1000P%35782.6=10000.005%35782.6=21789.13kJ式中 35782.6由Ca3(PO4)2分解產(chǎn)生

31、1kg磷吸收的熱量，kJ故 q1= q1-1+ q1-2+ q1-3+q1-4=7037554.98+5082.55+342126.07+21789.13=7406552.73kJ脫硫吸熱q2q2= G8359.05=2.128359.05=17721.19kJ式中 8359.05假定燒結(jié)礦中硫以FeS形式存在，1kg硫吸收的值，kJ水分分解熱q3q3= (V+ GH2O%煤) 13454.1=(886.110.01556+136.661.30%)13454.1=12.8613454.1=173019.73 kJ式中 13454.1水分解吸熱，kJ游離水蒸發(fā)吸熱q4q4= GH2O%2682=

32、301.460.70%2682=5659.61kJ式中 26821kg水由0變?yōu)?00水汽吸熱，kJ生鐵帶走熱q5q5=10001173=1173000 kJ式中 1173鐵水熱容量，kJ/kg噴吹物分解熱q6q6= G1256.1=136.661256.1=171658.63kJ式中 1256.1煤粉分解熱，kJ/kg爐渣帶走熱q7q7= G1760=249.631760=439348.8kJ式中 1760爐渣熱容量，kJ/kg煤氣帶走熱q8從常溫到200之間，各種氣體的平均比熱容Cp如下：表1-11平均比熱容Cp ，kJ/( m3)成分CO2CON2H2CH4H2OCp1.7871.313

33、1.3131.3021.821.519干煤氣帶走熱量：q8-1= V ( + )200=1261.984+1.3025.32+1.787396.24+1.313194.09+1.313658.214 +1.828.03200=5764.15kJ煤氣中水分帶走熱：q8-2=1.519 G(200-100)=1.51913.51(200-100)= 2553.81kJ故 q8= q8-1+ q8-2=5764.15+2553.81=8317.96kJ故 q = q1+ q2+ q3+ q4+ q5+q6+ q7+ q8=7406552.73+17721.19+173019.73+5659.61+1

34、173000+171658.63+439348.8+8317.96=9396278.65kJ冷水帶走及爐殼散發(fā)熱損失為qq= Q- q= 9691969.33-9396278.65=295690.68kJ5.3熱平衡表收入項kJ%支出項kJ%碳的氧化熱鼓風(fēng)帶入熱爐料物理熱H2氧化放熱CH4生成熱總計 8131952.621526328.10312723.5235.6420929.449691969.3383.9015.750.130.00040.22100.0氧化物分解脫硫水分分解熱噴吹物分解熱游離水蒸發(fā)熱生鐵帶走熱爐渣帶走熱煤氣帶走熱外部熱損失總計7406552.7317721.19173019.73171658.635659.611173000439348.88317.96295690.689691969.3376.420.18