建筑結構實訓報告計劃

1、建筑構造實訓報告計劃建筑構造實訓報告計劃46/46建筑構造實訓報告計劃建筑構造實訓報告（一）、實訓目的1）能正確應用構造設計的方法、原理進行現(xiàn)澆樓蓋的設計2）能正確繪制板、梁的構造施工圖3）能熟練識、讀框架施工圖（二）、實訓內(nèi)容1、樓蓋構造的形式2、整體式單向板肋形樓蓋1）構造平面部署。2）連續(xù)梁、板的內(nèi)力計算：彈性計算，考慮塑性內(nèi)力重分布的計算。3）截面計算和配筋構造：板、次梁、主梁。4）受彎構件的構造要求3、整體式雙向板肋形樓蓋的受力特色、彈性和塑性計算方法。4、樓梯和雨蓬的構造設計要點及構造要求5、框架的構造施工圖內(nèi)容（三）、實訓成就1、現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計計算書一、平面構造

2、部署：、確定主梁的跨度為5.4m,次梁的跨度為4.5m,主梁每跨內(nèi)部署兩根次梁,板的跨度為1.8m。樓蓋構造部署圖以下：、按高跨比條件，當h1l180045mm時，滿足剛度要求，可不4040驗算撓度。關于工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h80mm，取板厚h80mm3、次梁的截面高度應滿足h(11)L(250375)mm，取h300mm1812則b(11)h(100150)mm，取b150mm。32(11)L4、主梁的截面高度應該滿足h(386675)mm，h600mm，148則h(11)h(200300)mm，取b250mm。32二、板的設計（按塑性內(nèi)力重分布計算）：1、荷載計算：板的恒荷載標準值：取1

3、m寬板帶計算：30mm厚水磨石面層0.6510.65kN/m80mm厚鋼筋混凝土板0.082512.0kN/m15mm板底混雜砂漿0.0151710.255kN/m恒載：gk2.905kN/m活載：qk2.512.5/mkN恒荷載分項系數(shù)取1.2；由于工業(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標準值小于4.0kN/m，因此活荷載分項系數(shù)取1.4。板的設計值總值：由可變荷載效應控制的組合：gq(1.22.9051.42.5)6.986kN/m由永久荷載效應控制的組合：gq(1.352.9051.40.72.5)6.372kN/m因此由可變荷載效應控制的組合所得荷載設計值較大，板的內(nèi)力計算取gq6.986kN/m2

4、、板的計算簡圖：80mm厚鋼筋混凝土板次梁250120150150次梁截面為150mm300mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按塑性內(nèi)力重分布設計，板的計算邊跨：l01ln1h180075120801645lna1665mm，222取l011645mm(a120mm)中跨：l02lm板為多跨連續(xù)板，關于跨數(shù)高出五跨的等截面連續(xù)板，其各跨受荷同樣，且跨差不高出10%時，均可按五跨等跨度連續(xù)板計算。計算簡圖以以下列圖：q+g=6.986kN/m2C3BBC16451650165016501645板的計算簡圖3、彎矩設計值計算：

5、用塑性內(nèi)力重分布理論計算，M11(g+q）l012=16.9861.6452=1.72kNm1111MB1(gq)l02216.9861.6521.73kNm1111M2M31(gq)l02216.9861.6521.19kNm1616Mc1(gq)l02216.9861.6521.36kNm1414由題知：b1000mm,設as20mm,則h0has802060mm，fc11.9N/mm2，fy210N/mm2依照各跨跨中及支座彎矩可列表計算以下：截面1B2CM（kNm）M(gq)l02fcbh02（kNm）Msfcbh021112s(b0.614)M1MBM20.8M2Mc0.8Mc1.7

6、2-1.731.190.95-1.36-1.091.011.910310.062=42.840.0400.0400.0280.0220.0320.0250.0410.10.0320.0250.041取0.10.0280.0220.10.1取0.1取0.1As1fcbh0選鋼筋實質(zhì)配筋2/fy（mm）軸線軸線軸線軸線軸線軸線139.334095.876.2340340A8150A8150A8150A8150A8150A8150A8150A81502222335mm335mm335mm335mm2222335mm335mm335mm335mm位于次梁內(nèi)跨上的板帶，其內(nèi)區(qū)格四周與梁整體連接，故其中間

7、跨的跨中截面（M2、M3）和中間支座（Mc）計算彎矩可以減少20%，其他截面則不予以減少。4、確定各種構造鋼筋：分布筋采用A8200。嵌入墻內(nèi)的板面附加鋼筋采用A8200。垂直于主梁的板面附加鋼筋采用A8200。板角構造鋼筋:采用A8200,和A8300雙向配置板四角的上部。5、繪制板的配筋表示圖：采用彎起式筋,詳見板的配筋圖.三、次梁設計（按塑性內(nèi)力重分布計算）：1、次梁的支承情況：次梁主梁1202502502、荷載計算：由板傳來：2.9051.85.229kN/m次梁肋自重：0.150.30.08250.825kN/m次梁粉刷重0.0150.30.082170.112kN/m恒載：gk6.

8、166/mkN活載：qk2.51.84.5/mkN設計值總值：由可變荷載效應控制的組合：g+q1.26.1661.44.513.70kN/m由永久荷載效應控制的組合：gq1.356.1660.71.4因此由可變荷載效應控制的組合所得荷載設計值較大，取gq13.70kN/m4.512.73kN/m板的內(nèi)力計算3、確定計算跨度及計算簡圖。塑性內(nèi)力重分布計算時，其計算跨度：邊跨：l011.025ln1.02542254331mmlna250240450012024375mm22取l014331mm(a240mm)中間跨：l02ln45002504250mm因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)梁計算，計

9、算簡圖以下：q+g=13.70kN/m23CBBC43314250425042504331次梁的計算簡圖3、內(nèi)力計算：彎矩設計值：M11(gq)l012113.74.311223.36kNm1111MBM123.36kNmM2M31(gq)l022113.74.25215.47kNm116116Mc(gq)l02213.74.25217.68kNm1414剪力設計值：VAVBr0.45(gVClVCrq）ln26.23kN0.55(gq)lnVBl0.6(g32.02kNq)ln34.98kN4、截面承載力計算：、次梁跨中按T形截面計算，T形截面的翼緣寬度bf，按bf1l0142501417m

10、mbsm，故取b1417mm。33f次梁高：h300mm,h030040260mm翼緣厚：hf80mm判斷T形截面種類：1fcbfhf(h0hf80106Nmm)1.011.9141780(260)296.82223.36kNm(邊跨中)296.8kNm中間跨中15.47kN)m(故各跨中截面屬于第一類T形截面。、支座截面按矩形截面計算，離端第二支座B按部署兩排縱向鋼筋考慮，取h030060240mm，其他中間支座按部署一排縱向鋼筋考慮，取h0260mm、次梁正截面承載力計算見下表：（正截面采用二級鋼fy300N/mm2,fc11.9N/mm2）截面1B2、3C彎矩M

11、(kNm)23.36-23.3615.47-17.68b或bf（）14171501417150mmh0(mm)26024026026022222或1fcbfh021.011.914172601.011.91502401.011.914172601.011.91502601fcbh01139.89106102.821061139.89106120.67106M或sM0.0200.2270.0140.147sfcbh021fcbfh021112s0.0200.2610.0140.160(b0.350)As1fcbh0/fy418373292354采用鋼筋3B142B12+1B142B12+1B14

12、2B12+1B14實質(zhì)鋼筋截面4623803803802面積（mm）、次梁斜截面承載力計算見下表：(ft1.27N/mm2,fyv210N/mm2,fc11.9N/mm2,b150mm,h0260或240mmsv0.24ft0.145%)fyv截面AB左B右CV(kN)26.2334.9832.0232.020.25cfcbh0116.03V107.1V107.1V截面滿116.03V截面滿截面滿足截面滿足足足(kN)Vc0.7ftbh034.67V32V34.67V無需計32V相差不大，無需計算配箍筋相差不大，無需計算算配箍筋(kN)無需計算配箍筋配箍筋箍筋肢數(shù)、直徑2A82002A8200

13、2A82002A8200AsvnAsv1101101101101配箍率Asv0.337%0.145%0.337%0.145%0.337%0.145%0.337%0.145%svbs5、構造配筋要求：沿全長配置封閉式箍筋，第一根箍筋距支座邊50mm處開始部署，在簡支端的支座范圍內(nèi)各部署一根箍筋。四、主梁設計（按彈性理論計算）：1、支承情況：板主梁000380=hh06h=柱次梁柱b=350柱截面350350，由于鋼筋混凝土主梁抗彎剛度較鋼筋混凝土柱大的多，故可將主梁視作鉸支于鋼筋混凝土柱的連續(xù)梁進行計算。主梁端部支承于磚壁柱上，其支承長度a=370。2、荷載計算：為簡化計算，主梁自重亦按集中荷載

14、考慮。次梁傳來的荷載：6.1664.527.7kN主梁自重：(0.60.08)0.251.8255.85kN主梁粉刷重：2(0.60.08)0.0151.8170.5kN恒載：Gk34kN恒載設計值：活載設計值：1.2Gk40.8kNQ1.41.84.52.528.4kN3、確定計算跨度及計算簡圖主梁計算跨度：邊跨：l011.025ln1b柱1.025510513505408mm22ln1a1b柱5105370/2350/25465mm，22近似取l015410mm因跨度相差不高出10%，可按等跨梁計算，計算簡圖以下：QQQQQ=28.4kN/mGGGGG=40.8kN/m1B2CA54105

15、410主梁的計算簡圖3、內(nèi)力計算：1)、Gl040.85.41221kNmQl028.45.41154kNm彎矩設計值：Mk1Gl0k2Ql0其中，k1k2可由書中表查取，l0為計算跨度，2）、剪力設計值：Vk3Gk4Q，其中，k3k4可由書中表查可知。主梁彎矩計算項荷載簡圖k/M1k/MB次GGGG0.2220.33349.0673.59QQQQ0.2220.33334.1951.28QQ0.2780.16725.7242.81QQk/M20.22249.060.22234.19-0.1670.27825.7242.81+83.25-124.8783.25+91.87-99.3149.06+

16、49.06-99.3191.87由此可作出以下幾種情況下的內(nèi)力求：+；+；+紅線：+-124.87綠線：+藍線：+-99.3124.6724.6741.9441.9449.0649.0659.1859.1883.2583.2591.87彎矩包絡圖91.87項次將以上各圖繪于同一坐標系上，取其外包線，則為彎矩包絡圖。主梁剪力計算荷載簡圖k/VAk/VB左k/VB右k/VCGGGGQQQQQQ0.6671.3331.3330.66727.2154.3954.3927.210.6671.3331.3330.66718.9437.8637.8618.940.8331.1670.1670.16723.6

17、633.144.744.74QQ0.1671.1670.8330.1674.744.7433.1423.66+46.15-92.2592.25-46.15+50.87-87.5359.13-22.47+22.47-49.6521.25-3.35同樣可繪出剪力包絡：92.2587.5359.1350.8746.1546.1522.4723.0523.0518.3318.33-18.33-18.33-23.05-23.05-22.47紅線：+46.1546.1550.87綠線：+59.13-87.53藍線：+-92.25剪力包絡圖4、主梁正截面和斜截面承載力計算：、主梁跨中按T形截面計算，T形截面

18、的翼緣寬度bf，按11bf3l0354001800mmbsn25051055355mm，故取bf1800mm。主梁高：h600,h060040560mm翼緣厚：hf80mm判斷T形截面種類：1fcbfhf(h0hf)1.011.9180080(56080891.07106Nmm2)2891.07kNm91.87kNm故各跨中截面屬于第一類T形截面。、支座截面按矩形截面計算，離端第二支座B按部署兩排縱向鋼筋考慮，取h060070530mm。正截面配筋計算。截面1B彎矩M(kNm)91.87-124.87V0b/2(40.828.4)0.35/212.11M1V0b-112.76221.011.9

19、25021fcbh02或1fcbfh021.011.918005605306717.3106835.6775106M或M0.0140.149sfcbh02s11fcbfh02112s0.0140.162(b0.550)s10.50.9930.919AsM/sfyh07871221采用鋼筋2B20+1B224B22實質(zhì)鋼筋截面100815202面積（mm）斜截面配筋計算：截面AB左B右V50.87-92.2592.25(kN)hwh0hf53080450mm,因hw4502501.84,截面尺寸按下面式驗算b0.25cfcbh0(kN)416.5V394.1V394.1V截面滿足截面滿足截面滿足

20、剪跨比：18003.23,取3.0560Vc1.75ftbh077.79V73.62V73.62V1(kN)不需計算配箍筋需計算配箍筋需計算配箍筋箍筋肢數(shù)、直徑2A82A82A8AsvnAsv1100.6100.6100.6s1.0fyvAsvh0/(VVc)-601601實配箍筋間距200200200驗算最小配筋率求Asv100.60.00270.24ft0.00145,滿足要sv250150fyvbs5、兩側附加橫向鋼筋的計算：次梁傳來的的集中力：Fl27.71.228.461.64kN，h1600300300mm附加箍筋部署范圍：s2h13b230031501050mm取附加箍筋A820

21、0mm,則在長度范圍內(nèi)可部署箍筋的排數(shù)：105020016排,梁兩側各部署三排。由：mnfyvAsv16221050.3126.76kNFl滿足要求。2、現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計計算書三、平面構造部署：由單向板的經(jīng)濟跨度23m，次梁的經(jīng)濟跨度46m，主梁的經(jīng)濟跨度68m，確定主梁的跨度為6m,次梁的跨度為4m,板的跨度為2m。樓蓋構造部署圖見圖一。二、板的設計：板的計算按塑性內(nèi)力重分布計算，板的L2/L1=5.2/2.1=2.483,宜按照雙向板設計，依照短邊方向受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠6數(shù)量的構造筋，此設計為單向板。板的厚度按構造要求，關于工業(yè)建筑的樓蓋板，要求，取板

22、厚h70mm1l2100/4052.5mm，且h1l70mm按高跨比條件，當4030時，滿足剛度要求，可不驗算撓度。次梁的截面高度應滿足h(11)L(289433)mm，取h400mm則b(11)h1218(133200)mm，取b200mm。板的尺寸如圖二所示：2370mm厚鋼筋混凝土板次梁圖二板的尺寸1、荷載：恒荷載標準值：水磨石面層0.6510.65kN/m70mm鋼筋混凝土板0.07251.75kN/m平頂粉刷0.25kN/m2恒載：gk2.65kN/m活載：qk717kN/m由于工業(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標準值大于項系4.0kN/m，因此活荷載分7數(shù)取1.3。即每米板寬的設計值總值：由

23、永久荷載控制時：gq=1.35gk0.71.3qk3.58kN/m6.37kN/m9.55kN/m由可變荷載控制時：gq=1.2gk1.3qk3.18kN/m9.1kN/m12.28kN/m9.55kN/m2、內(nèi)力計算次梁截面為200mm400mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。板的計算跨度：邊跨：l0ln1h1.880.0721.915ln1a1.880.12/21.94mm取22l011915mm(a120mm)中間跨：l02ln2.10.21.9mm(a120mm)計算跨度差：（1.915-1.9）/1.9=0.79%10%板為多跨連續(xù)板，關于

24、跨數(shù)高出五跨的等截面連續(xù)板，其各跨受荷同樣，且跨差不高出10%時，均可按五跨等跨度連續(xù)板計算。計算簡圖如圖三：8連續(xù)板各截面的彎矩計算見下表：連續(xù)板各截面的彎矩計算截面地址邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二跨中中間支座中間跨中m1/11-1/111/16-1/14M(gq)l024.09-4.092.81-3.22(kN/m)3、截面承載力計算b1000mm,設a20mm,hhas702050mm，1=1.0，連續(xù)板s則0截面的配筋計算見下表：連續(xù)板各截面配筋計算表邊區(qū)板帶（、軸線中間區(qū)板帶（軸線間）間）板帶部位截面離端第二離端第二跨跨跨跨中及中間邊跨離端第邊跨離端第中間支座跨中二支座中間跨跨支座中

25、及中間跨跨跨中二支座中中4.09-4.092.81-3.222.81-3.224.09-4.090.8=-2.580.8=2.2480.1370.1370.0940.1080.1370.1370.0760.087112s0.1480.1480.0990.1150.1480.1480.0790.091Asbh01fc/fy4194192813264194192242588/1088108/10888/10選配鋼筋150150150150180180180180實配鋼筋面積429429335335436358279279中間板帶軸線之間,各區(qū)格板的四周與梁整體連接，故其中間跨的跨中截面（M2、M3

26、）和中間支座（Mc）考慮板的內(nèi)拱作用,計算彎矩可以減少20%。連續(xù)板的配筋表示圖見圖四（a）（b）：10300（左跨彎來）8300（左跨彎來）8300（右跨彎來）8300（右跨彎來）8/10150（隔一彎一）8150（隔一彎一）圖四（a）邊區(qū)板帶配筋表示圖10360（左跨彎來）8360（左跨彎來）8360（右跨彎來）8360（右跨彎來）10180（隔一彎一）8180（隔一彎一）圖四（b）中間區(qū)板帶配筋表示圖各種構造鋼筋以下10分布筋采用8200。嵌入墻內(nèi)的板面附加鋼筋采用8200。垂直于主梁的板面附加鋼筋采用8200。板角構造鋼筋:采用8200,雙向配置板四角的上部。三、次梁計算：次梁按塑性內(nèi)

27、力重分布方法計算主梁的截面高度應該滿足h(11)L(450790)mm，取h650mm，814則b(11)h(183275)mm，取b250mm。23次梁的有關尺寸見圖五：次梁主梁240圖五次梁的尺寸簡圖1、荷載恒載設計值由板傳來：3.182.16.678kN/m次梁自重：1.20.20.40.07251.98kN/m次梁粉刷重1.20.40.0720.250.198kN/mg8.856kN/m活載設計值由板傳來：q9.12.119.11kN/m設計值總值：gq=27.966kN/m2、內(nèi)力計算計算跨度邊跨：ln52001200.25/24955mml0lna49552405075mm1.02

28、5ln1.02549555080mm,取22l05075mm(a240mm)中跨：l0ln52002504950mm(a240mm)計算跨度差（5.075-4.950）/4.950=2.5%10%，按等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖見圖六以下：連續(xù)次梁各截面彎矩及剪力計算見下表：連續(xù)次梁彎矩計算邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二跨跨內(nèi)中間支座中間跨跨內(nèi)截面地址m1/11-1/111/16-1/14M(gq)l02-63.8842.83-48.9565.48(kN/m)連續(xù)次梁剪力計算離端第二離端第二支中間支座外截面地址端支座內(nèi)側支座外側座內(nèi)側側、內(nèi)側v0.450.600.550.55V(gq)ln62.36

29、83.1476.1476.14(kN)3、截面承載力計算：、次梁跨中按T形截面計算，T形截面的翼緣寬度bf，按邊跨：bf1l150151758mm1670mmbs020018802080mm，33取bmmf1670。離端第二跨、中間跨bf4950mm/31650mm梁高：h400mm,h0400mm35mm365mm翼緣厚：hf70mm判斷T形截面種類：hf70)459.07106Nmm1fcbfhf(h0)1.011.9167070(3652265.48kNm(邊跨中)459.07kNm42.83kNm(中間跨中)故各跨中截面屬于第一類T形截面。、支座截面按矩形截面計算，離端第二支座B按部署

30、兩排縱向鋼筋考慮，取h0400mm60mm340mm，其他中間支座按部署一排縱向鋼筋考慮，取h0365mm、次梁正截面承載力計算見下表：連續(xù)次梁正截面承載力計算截面邊跨跨內(nèi)離端第二支座離端第二跨跨內(nèi)中間支座中間跨跨內(nèi)彎矩M(kNm)65.48-63.8842.83-48.95sM或fbh1c200.0250.2320.0160.154sM21fcbfh0112s0.0250.268V423940V423940V136680V126680V126680V采用箍筋282828按構造配筋實質(zhì)箍筋間距20020020020224120224100選配彎筋125116實質(zhì)彎筋面積4912014、主梁吊筋

31、計算由次梁傳來的的集中力：GQ46.05kN99.37kN145.42kN則AsGQ145.4kN234mm322fysin230N0/mm20.707采用216(As4022)mm主梁的配筋表示圖見圖十二以下：220（直筋）220（直筋）8200225（左跨彎來）8200216（右跨彎來）252511112161616216220+225（彎起）216+216（彎起）圖十二主梁的配筋表示圖五、關于計算書和圖紙的幾點說明：1、經(jīng)驗算各截面的尺寸、最小配筋率均可滿足要求。2、依照計算結果繪制板、次梁、主梁配筋圖，圖紙采用2#圖紙，2張。2、構造平面部署圖：比率1：200。3、板的配筋圖：比率1：

32、50、分布筋采用：8200、與主梁垂直的附加負筋采用：8200，深入板中的長度為500mm。、與承重砌體墻垂直的附加負筋采用：8300/360，伸出墻邊長度為300mm。、板角附加短鋼筋雙向部署8200，每一方向伸出墻邊的長度為500mm。4、次梁的配筋圖：比率1：50；1:25。、箍筋采用：8200通長部署。、中間支座負鋼筋的彎起，上彎點距支座邊緣為50mm。22、號鋼筋彎起后在B支座共同抵抗負彎矩，相當于116,在矩支座邊緣1300mm處截斷。、離支座邊緣50mm處各設置一個附加箍筋。、兩根號鋼筋彎起后在C支座共同抵抗負彎矩，相當于116,在矩支座邊緣1300mm處截斷。、B支座第二批截斷

33、的號鋼筋,在距支座邊緣1800mm處截斷。、號鋼筋左端通長兼作第一跨架立筋，右端在距支座邊緣2100mm處截斷，與號鋼筋在600mm范圍內(nèi)搭接，兼作第二跨的架立筋。5、主梁的配筋圖：比率1：40；1:20、箍筋采用：8200。、中間支座負鋼筋的彎起，上彎點距支座邊緣為70mm。、在次梁與主梁交界處設置附加橫向鋼筋，采用8200,兩邊各布置三排,另加一根216吊筋.、離支座邊緣50mm處各設置一個附加箍筋。、其他鋼筋截斷詳見配筋圖3、雨篷及樓梯設計及計算書1、現(xiàn)澆雨棚計算設計設計對象是首層兩側旁門上的雨棚板及雨棚梁。計算簡圖見附圖。雨棚板及雨棚梁計算簡圖和配筋圖、雨棚板計算設計(1)資料；資料采

34、用鋼筋級，fy220fc2ft210Nm，混凝土強度等級為C，9.6Nmm，21.10Nmm。（2）尺寸：雨棚板懸挑長度l1.2m1200mm雨棚板寬b2.1m2100mm根部板厚按h(1/12)l0計h1200/12100mm端部板厚hd60mm雨棚梁尺寸bh2400mm400mm(3)荷載。雨棚板端部作用施工荷載標準值，沿板寬每米Pk1kNm，板上永久荷載標準值：2板上20mm防水砂漿0.02200.4kNm板重(按平均80mm厚計)0.082252.0kNm板下20mm水泥砂漿0.022200.4kNm合計2qk2.8kNm取板寬1m計算，則22kq2.8kNm12.8kNm內(nèi)力。固定端

35、截面最大彎矩設計值：Mqkl2G+pklq2.81.221.2+1.21.44.1kNm配筋。查建筑構造設什合用手冊選h100列，當M4.55kNm時，需鋼筋面積2As280mm。2選8180，(As279mm)，將鋼筋置于板的上部，并伸入支座內(nèi)不小于30d308240mm注：30d查混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001)表“縱向受拉鋼筋的最小錨固長度”而得，選分布鋼筋選6250。雨棚梁計算設計計算雨棚梁的彎矩和剪力設計值。荷載設計值；雨棚梁凈跨為1.2m，計算跨度按2.5m計算。雨棚梁上墻體線荷載設計值，按取高度為三分之-凈跨范圍內(nèi)墻重的原則計算，即1l012.40.8m范圍內(nèi)的墻重

36、，于是墻重設計值為:331.20.87.617.31kNm雨棚板傳來的線荷裁設計值為Gqkb+qPk1.22.81.20+1.415.43kNm雨棚梁上線荷載設計值為:q7.31+5.4312.74kNm彎矩：雨棚梁設計彎矩設計值為計算由板上均布荷載在梁的單位長度上產(chǎn)生的力偶設計值為：M1ql2112.742.529.95KNm88剪力V1ql0112.742.415.29kN2計算雨棚梁設計彎矩設計值為計算由板上均布荷載在梁的單位長度上產(chǎn)生的力偶設計值。mqGqklz1.22.81.200.363.15KNm/m2其中，qklz是將面荷載變?yōu)榫€荷載，Z為力偶臂。計算由板端施工集中線荷裁在梁的

37、單位長度上產(chǎn)生的力偶設計值：MpQPkz1.41（1.20+0.36)1.93kNmm2計算作用在梁上的總力偶設計值：m3.15+1.935.08kNmm計算在雨棚支座截面內(nèi)的最大扭矩設計值，T1ml015.082.46.096KN6.096106Nmm2校核雨棚梁截面尺寸。計算雨棚梁受扭塑性抵抗矩:依照混凝土構造設汁規(guī)范(GBJ500032001)中式（4.3.2-1），矩形截面愛扭塑性抵抗矩WtWb2240262(3h-b)(3360-240)8.06410mmt66計算梁的有效高度，hh0-35240-35205mm校核截面尺寸：依照混凝土構造設汁規(guī)范(GBJ500032001)的規(guī)定，

38、判斷截面尺寸滿足要求。由于V+T15.29103+6.0961062bh0Wt3608.0641060.963N/mm0.25fc0.259.62.4N/mm2故截面尺寸滿足要求。確定可否考慮剪力的影響。依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001)的規(guī)定進行判斷。由于V15290N0.035fcbh00.0351036020525830N故不需考慮剪力的影響。確定可否考慮扭矩的影響。依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001)的規(guī)定進行判斷。6096000N0.175ftWt0.1751.180640001552320N故需考慮扭矩的影響。確定可否進行剪扭承載力計算。依照混凝土構造

39、設計規(guī)范(GBJ500032001)的要求進行判斷。由于V+T15.29103+6.0961062bh0Wt3608.0641060.963N/mm0.7ft0.71.10.77N/mm2故需進行剪扭承載力驗算。計算箍筋。計算剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)t；依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001)計算-般剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數(shù)t，按第條的規(guī)定，t大于1.0時取t1.0。t1.51.51061.321.010.5VWt10.515.291038.064Tbh06.096106360205故取t1.0。計算單側受剪箍筋數(shù)量：依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001的

40、規(guī)定計算單側受剪箍筋數(shù)量。V0.07(1.5-t)fcbh0+1.5fnAsv1yvh0s2Asv1152900.07(1.5-1.0)9.6360205+1.5210205sAsv1-0.192取Asv1s0，即不需考慮剪力的影響。s計算單側受扭箍筋數(shù)量：依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ50003-2001)的規(guī)定計算單側受剪箍筋數(shù)量。T0.35tftwt+1.2fyvAst1Acors210Ast1589006.0961060.351.01.18.064106+1.21.2Ast1s20.184mmmms上式中受扭構件縱向鋼筋與箍筋的配筋強度比是依照經(jīng)驗取1.2。上式中的截面核心部分的面積A

41、cor按下式計算：2Acorbcorhcor(240-225)(360-225)5890mm計算單側箍筋的總數(shù)量并采用箍筋：Asv1Asv1Ast12+0+0.1840.184mm/mmsss2采用箍筋8，Asv150.3mm，則此間距為s50.3273mm0.184取s100mm。復核配箍率，依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ50003-2001)中第7.2.10條的規(guī)定，在彎剪扭構件中箍筋的配筋率應不小于最小配筋率sv,min，sv,min0.02afc，其fyv中a1+1.75(2t-1)，于是a1+1.75(21-1)2.75sv,min0.022.759.60.0025210按所選的箍筋

42、8100計算配筋率為svnAsv1250.30.0028sv,min0.0025bs360100滿足最小配筋率的要求。計算受扭縱筋。依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001)的規(guī)定，將上述計算的單側受扭箍筋數(shù)量Asv1代入式fsAst1s，即可求得受扭縱向鋼筋的截面面積fyvAst1corAst1，其中截面核心部分的周長cor按下式計算：cor2(bc0r+hc0r)2(360-225)+(240-225)l000mm于是Ast1fyvcorAst11.221010000.1842fys210221mm校核受扭縱筋率依照混凝土構造設計規(guī)范(GBJ500032001)的規(guī)定。在彎剪扭構件

43、中，縱向鋼筋的配筋率應不小于最小配筋率tl,min,tl,min0.08(2t-1)fc，于是fyvtl,min0.08(21-1)9.60.00367210按上述縱向鋼筋的用量2Ast122lmm，計算實質(zhì)配筋率為tlAst12210.0026tl,min0.00367360240bh2不滿足構造要求。現(xiàn)選610，Ast1471mm，上下各部署3根d10mm的鋼筋，這時的配筋率為tlAst14710.00548tl,min0.00367360240bh滿足要求。計算受彎縱筋的截面面積。依照彎矩設計值M9.95kNm，C20混凝土，I級鋼筋，截面尺寸bh360240mm,有效高度為h0205m

44、m，按正截面受彎承載力計算縱向受彎鋼筋用量。先計算截面抵抗矩系數(shù)asasM29.951060.06asb0.426fcmbh0113602052按公式計算內(nèi)力臂系數(shù)s:s112as1(1120.06)0.096922于是AsM9.951042fy2100.0969238mmsh0205采用雨棚梁下部縱向鋼筋的總面積應為2339(312)+238557mm2應選318，As763mm。繪雨棚梁配筋圖。雨棚梁配筋圖詳見附圖。2、現(xiàn)澆樓梯計算設計現(xiàn)澆板式樓梯尺寸部署及裝修做法見附圖37，其中樓梯板計算跨度2.43m，板厚100mm，休息平臺凈跨1.2m，板厚100mm，平臺梁截面尺寸bh200mm4

45、00mm，樓梯開間2.4m，樓梯寬1.03m，樓梯采用金屬欄桿，采用資料為C20混凝土，I級鋼筋，依照建筑構造荷載規(guī)范(GBJ500032001)，住處樓樓梯2荷載標準值取為2.5kNm。樓梯板(TB1)計算設計(1)計算荷載設計值：取-個踏步寬300mm為計算單元，板厚100mm，現(xiàn)計算板寬1.03m范圍的荷載設計值。踏步板自重(附圖3-7c部分A)：(0.1120.2620.31.0325)1.218.14KNm20.3踏步地面重(附圖3-7c部分B)：(0.3+0.15)0.021.03201.211.04kNm0.3底板抹灰重(附圖3-7c部分C)：(0.3360.021.0317)1.210.67kNm0.3欄桿重：0.101.20.12kNm人群荷載：2.01.031.44.06kNm14.03kNm配筋：Mmax1ql2114.033.5221.48kNm88每米寬彎矩設計值為M21.