畢業(yè)設(shè)計(jì)罩殼壓鑄模設(shè)計(jì)說(shuō)明書

1、 密級(jí) JINGGANGSHAN UNIVERSITY本科畢業(yè)論文題 目 罩殼壓鑄模設(shè)計(jì) 學(xué) 院 機(jī)電工程學(xué)院 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及自動(dòng)化 班 級(jí) 學(xué) 號(hào) 姓 名 指導(dǎo)教師 起訖時(shí)間 2013.122014.05 教 務(wù) 處 印 制機(jī)電學(xué)院機(jī)械系 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化3班 罩蓋壓鑄模設(shè)計(jì) 學(xué)生 彭騫 畢業(yè)設(shè)計(jì) 前言1.1 選題依據(jù)壓鑄工藝是近代金屬加工工藝中發(fā)展較快的一種高效率、少切削金屬的成型工藝，從19世紀(jì)初期用鉛錫合金壓鑄印刷機(jī)的鉛字至今已有150多年的歷史。由于壓鑄工藝在現(xiàn)代工業(yè)中用于生產(chǎn)各種金屬零件具有獨(dú)特的技術(shù)特點(diǎn)和顯著的經(jīng)濟(jì)效益，因此長(zhǎng)期以來(lái)人們圍繞壓鑄工藝、壓鑄模具及壓鑄機(jī)

2、進(jìn)行了廣泛的研究，取得了可喜的成果?，F(xiàn)就壓鑄工藝的發(fā)展歷史及代表性的事件作簡(jiǎn)要的回顧。1838年格勃魯斯首先用壓鑄法生產(chǎn)鉛字。1839年一種活塞式壓鑄機(jī)獲得了第一個(gè)壓力鑄造專利。1849年英國(guó)人斯都奇斯（Sturges）取得熱壓室壓鑄機(jī)專利。1885年奧默根瑟勒（OMergenthaler）在前人的基礎(chǔ)上發(fā)明了一種鉛字壓鑄機(jī)。1907年瓦格納（Wagner）首先制成了氣動(dòng)活塞式壓鑄機(jī)。1920年英國(guó)開(kāi)發(fā)了冷壓室壓鑄機(jī)，使壓鑄機(jī)有可能生產(chǎn)鋁合金和鎂合金等壓鑄件。1927年捷克人約瑟夫波拉克(Josef Polak)設(shè)計(jì)了立式冷壓室壓鑄機(jī)。1952年前蘇聯(lián)制造出了第一臺(tái)立式冷壓室壓鑄機(jī)。我國(guó)在60

3、年代也制造出了此種壓鑄機(jī)。1958年真空壓鑄在美國(guó)獲得專利。1966年美國(guó)General Motors公司提出精、速、密壓鑄法。1969年美國(guó)人愛(ài)列克斯提出充氧壓鑄的無(wú)氣孔壓鑄法?，F(xiàn)在壓鑄件尺寸精度都很高，一般相當(dāng)于67級(jí)，甚至可達(dá)4級(jí)；表面光潔度好，一般相當(dāng)于58級(jí)；強(qiáng)度和硬度較高；尺寸較穩(wěn)定，互換性好；可壓鑄薄壁復(fù)雜的鑄件。目前，壓鑄工藝已經(jīng)廣泛應(yīng)用在國(guó)民經(jīng)濟(jì)的各行各業(yè)中，成為汽車、電器儀表等領(lǐng)域許多零件的重要生產(chǎn)手段。1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)由于科技水平的提高和經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，以轎車為主體的汽車工業(yè)的蓬勃發(fā)展，加速了壓鑄工業(yè)水平的提升。我國(guó)壓鑄業(yè)經(jīng)歷半個(gè)世紀(jì)的發(fā)展，特別是近十余年來(lái)，

4、由于國(guó)民經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，汽車、摩托車工業(yè)的突飛猛進(jìn)，推動(dòng)了壓鑄生產(chǎn)的迅速增長(zhǎng)。我國(guó)壓鑄業(yè)技術(shù)的發(fā)展具有下列特點(diǎn)：壓鑄設(shè)備能力提升，壓鑄機(jī)的自動(dòng)化程度出現(xiàn)飛躍。由于國(guó)內(nèi)制造水平的整體提高和引進(jìn)的計(jì)算機(jī)控制技術(shù)，我國(guó)的壓鑄機(jī)制造能力有了大幅提升。壓鑄模制造水平大幅度提高，壓鑄模制造周期縮短，壓鑄模使用得以延長(zhǎng)壽命。除了選用優(yōu)秀的熱作模具鋼外，大型模具廠家紛紛采用數(shù)控加工、電火花、線切割和模具拋光技術(shù)來(lái)提高模具精度和表面質(zhì)量，采用真空淬火等熱處理工藝來(lái)提高模具的硬度和剛性。大量壓鑄新工藝得到應(yīng)用。為降低鑄件廢品率，改善壓鑄件的熱處理性能和焊接性能，真空壓鑄技術(shù)、半固態(tài)技術(shù)、擠壓鑄造技術(shù)被應(yīng)用到壓鑄生

5、產(chǎn)中。壓鑄性材料的研究和應(yīng)用得到推廣。一些改善了合金性能的符合材料，正在從科研院校應(yīng)用到企業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐中。鎂合金壓鑄的應(yīng)用更是遍地開(kāi)花，從熔煉、壓鑄、表面處理到回收再利用，形成了完整的產(chǎn)業(yè)鏈，正在產(chǎn)生規(guī)?；б?。CAD/CAM/CAE技術(shù)是提高鑄件技術(shù)水平的重要途徑，能明顯提升企業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)力，因而等到廣泛應(yīng)用。CAD/CAM技術(shù)在國(guó)內(nèi)的應(yīng)用日益成熟，CAE技術(shù)也越來(lái)越受到大型企業(yè)的重視。今后壓鑄生產(chǎn)的發(fā)展趨勢(shì)是：壓鑄工藝要采用新技術(shù)，提高壓鑄件質(zhì)量，擴(kuò)大應(yīng)用范圍；降低生產(chǎn)成本，提高產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力；壓鑄機(jī)要實(shí)現(xiàn)系列化、大型化及自動(dòng)化；計(jì)算機(jī)在壓鑄生產(chǎn)中應(yīng)用日益增加；壓鑄模要提高使用壽命?？傊?，為壓鑄生產(chǎn)

6、開(kāi)辟了更廣闊的前景。1.3主要研究?jī)?nèi)容及可行性分析在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，設(shè)計(jì)一套結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造精度高的罩殼壓鑄模具。主要研究?jī)?nèi)容：對(duì)壓鑄件進(jìn)行工藝性分析，并繪制產(chǎn)品毛胚圖；對(duì)模具進(jìn)行總體設(shè)計(jì)，包括分型面的選擇、澆注系統(tǒng)、排溢系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、成型零件及結(jié)構(gòu)零件壓鑄模結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)；對(duì)所選壓鑄機(jī)的鎖模力、開(kāi)模矩等進(jìn)行核算；對(duì)模具的成型零件進(jìn)行造型設(shè)計(jì)。本次設(shè)計(jì)的罩殼件材料為YL112(YZAlSi9Cu4)的鋁合金，最小壁厚為3mm，最大壁厚為4mm，壓鑄件未注尺寸及注有尺寸的精度等級(jí)均為GB641486 7級(jí)，質(zhì)量為0.32kg。符合壓鑄件的工藝要求；為便于金屬液流暢，氣體的排出，并避免因銳角而產(chǎn)生裂紋，

7、需要采用鑄造圓角R=1mm；表面粗糙度Ra3.2均在壓鑄工藝能力范圍內(nèi)，因此罩殼滿足壓鑄工藝要求。2 壓鑄件的結(jié)構(gòu)工藝分析2.1 壓鑄件實(shí)物圖圖21 壓鑄件實(shí)物圖圖2-2 毛坯圖2.2 鑄件的結(jié)構(gòu)工藝性分析圖22為該罩殼壓鑄件實(shí)物圖，其材料為YZAlSi9Cu4，合金代號(hào)為YL112。其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，壁厚不均勻。壓鑄件外形尺寸：長(zhǎng)為186mm，寬為mm,高為52mm。鑄件成對(duì)稱凹形，鑄件的正面兩側(cè)是挖空的凹槽，凹槽的最小壁厚為3mm,最大壁厚為4mm，凹槽內(nèi)分別有對(duì)稱的四個(gè)矩形凸臺(tái)和四個(gè)對(duì)稱的圓柱凸臺(tái)，鑄件較高的外壁還設(shè)有四個(gè)梯形凸臺(tái)，鑄件的正中面也設(shè)有一個(gè)矩形凸臺(tái)。鑄件的上側(cè)面是一個(gè)階梯的凹槽，

8、階梯槽內(nèi)設(shè)有圓孔。整個(gè)鑄件中只有寬有精度要求，因此鑄造時(shí)要保證的精度要求，該尺寸的精度為GB641486 6級(jí)，其余未注尺寸及注有尺寸的精度等級(jí)均為GB641486 7級(jí)，符合鑄件的工藝要求，為便于金屬液流暢，氣體的排出，并避免因銳角而產(chǎn)生裂紋，需要采用鑄造圓角R=1mm，表面粗糙度為Ra3.2均在壓鑄工藝能力的范圍內(nèi)，因此罩殼滿足壓鑄要求。3 壓鑄機(jī)的選用壓鑄機(jī)是壓鑄生產(chǎn)最基本的設(shè)備，是壓鑄生產(chǎn)中提供能源和最佳壓鑄工藝參數(shù)的條件，是獲得優(yōu)質(zhì)壓鑄件的技術(shù)保證。壓鑄機(jī)通常按壓室的受熱條件的不同分為冷壓室壓鑄機(jī)（簡(jiǎn)稱冷室壓鑄機(jī)）和熱壓室壓鑄機(jī)（簡(jiǎn)稱熱室壓鑄機(jī)）；按壓室和模具放置的位置和方向的不同分

9、為臥式和立式。由于鑄件材料是鋁合金，且鑄件較大，因而要求的壓力較大，故選用臥式冷室壓鑄機(jī)，具體型號(hào)根據(jù)鎖模力來(lái)選定。3.1確定壓鑄機(jī)的鎖模力根據(jù)鎖模力選用壓鑄機(jī)是一種傳統(tǒng)的并被廣泛采用的方法，壓鑄機(jī)的型號(hào)是以合模力的大小來(lái)定義。鎖模力是選用壓鑄機(jī)時(shí)首先要確定的參數(shù)。鎖模力的作用主要是為了克服壓鑄過(guò)程中的反壓力，以鎖緊模具的分型面，防止熔融合金飛濺，保證鑄件的尺寸精度。根據(jù)鑄件的結(jié)構(gòu)特征、合金及技術(shù)要求選用合金的比壓、結(jié)合模具的結(jié)構(gòu)考慮、估算投影面積，鎖模力可按公式（31）計(jì)算： （31） 式中 壓鑄機(jī)應(yīng)有的鎖模力（kN）； K安全系數(shù)（一般K=1.25）；對(duì)于薄壁復(fù)雜鑄件，取較大K值； 主脹型

10、力、鑄件在分型面上的投影面積，包括澆注系統(tǒng)、溢流、排氣系統(tǒng)的面積乘以比壓（kN）； 分脹型力，作用在滑塊鎖緊面上的法向分力引起脹型力之和（kN）。（1）主脹型力的計(jì)算 主脹型力按公式（32）計(jì)算： （32）式中 主脹型力（kN）；A鑄件在分型面上的總投影面積，一般增加30%作為澆注系統(tǒng)與溢流排氣系統(tǒng)的面積（）；P壓射比壓。確定鑄件在模具分型面上的總投影面積：鑄件在分型面上的投影如圖31所示：圖31鑄件在分型面上投影圖通過(guò)計(jì)算可得到A115 根據(jù)表31可確定p，故p=50Mpa；從而計(jì)算出：=Ap/10=115X50/10KN=575KN（2）分脹型力的計(jì)算 斜導(dǎo)柱抽芯、斜滑塊抽芯時(shí)分脹型力按公

11、式（33）計(jì)算：= ptan/10 (33）式中 分型脹力，作用在滑塊鎖緊面上的法向分力引起脹型力之和（KN）； 側(cè)向活動(dòng)型芯成形端面的投影面積（）； P比壓（Mpa）； 楔緊塊的楔緊角（度）。確定側(cè)向活動(dòng)型芯成形端面的投影面積側(cè)向活動(dòng)型芯成形端面如圖32所示：圖32型芯端面投影圖故可算出=3.1X18+X+2X=59.1；其中p=50Mpa，并取=；從而算出：= ptan/10 =107.5KN故可算出： = =853.13k據(jù)此可初選壓鑄機(jī)為J1113C型，其主要參數(shù)如表31所示：表31 J1113型臥式冷室壓鑄機(jī)的主要參數(shù)項(xiàng)目名稱數(shù)值項(xiàng)目名稱數(shù)值合型力（kN）1250壓射力(kN)701

12、40動(dòng)模座板行程（mm）450壓射比壓（Mpa）50壓鑄模厚度（mm）350鑄件投影面積（）110340壓射直徑(mm)40/50/60/703.2壓室容量估算壓鑄機(jī)初步選定后，壓射比壓和壓室的尺寸也相應(yīng)得到初定，現(xiàn)在需要核算其容量能否滿足每次金屬澆注量的需要，即 （34）式中 壓室容量（kg）；每次澆注重量（kg），應(yīng)為鑄件質(zhì)量、澆注系統(tǒng)重量、溢流系統(tǒng)重量之和 =LK/4000 (35)式中 壓室直徑（）； L壓室長(zhǎng)度包括澆口套長(zhǎng)度（）； 液態(tài)合金的密度（g/）； K壓室充滿度一般為60%80%。根據(jù)查閱壓鑄機(jī)的參數(shù)表可得：=60，壓室有效長(zhǎng)度L=160；查表4得：=2.4（g/）；取K=6

13、0%；故可算出 =0.65kg；根據(jù)計(jì)算得 =0.36kg；所以 。故壓鑄機(jī)選用J1113C型臥式冷室壓鑄機(jī)合理。4 分型面的設(shè)計(jì)壓鑄模的動(dòng)模和定模的結(jié)合表面通常稱為分型面。模具一般只有一個(gè)分型面，但有時(shí)由于鑄件結(jié)構(gòu)的特殊性，或者是為滿足壓鑄生產(chǎn)的工藝要求，往往需要再增設(shè)一個(gè)或兩個(gè)輔助分型面。4.1分型面的類型根據(jù)鑄件的結(jié)構(gòu)和形狀特點(diǎn)，可將分型面分為：直線分型面、傾斜分型面、折線分型面和曲線分型面等；根據(jù)分型面的數(shù)量，又將分型面分為單分型面、雙分型面、三分型面和組合分型面等。4.2分型面的選擇要點(diǎn)選擇鑄件的分型面涉及鑄件的形狀和技術(shù)要求，澆注系統(tǒng)和溢流系統(tǒng)的布置、壓鑄工藝條件、壓鑄模的結(jié)構(gòu)和制

14、造成本、模具的熱平衡等因素，這些因素往往是難以兼顧，確定分型面時(shí)要予以綜合考慮。選擇分型面應(yīng)注意的要點(diǎn)如下：盡可能使鑄件在開(kāi)模后留在動(dòng)模。分型面應(yīng)通過(guò)鑄件某方向上的最大截面。分型面盡可能開(kāi)設(shè)在一個(gè)平面上，最好不要有復(fù)雜形式，否則模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造困難。分型面選擇應(yīng)有利于澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)的合理設(shè)置。分型面選擇應(yīng)有利于保證鑄件質(zhì)量。盡可能減少熔融合金對(duì)活動(dòng)型芯抽芯機(jī)構(gòu)的壓力，確保鑄件質(zhì)量。分型面的選擇應(yīng)保證側(cè)向活動(dòng)型芯能順利抽出、型芯放置方便及鑲嵌件安放方便。4.3罩殼分型面的確定對(duì)鑄件形狀結(jié)構(gòu)分析得知，分型面采用構(gòu)成鑄件形狀的型腔全部在動(dòng)模或定模內(nèi)的形式，講導(dǎo)致鑄件無(wú)法順利脫模，故采用構(gòu)成鑄件

15、形狀的型腔分別在動(dòng)模和定模內(nèi)。根據(jù)罩殼的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及壓鑄模的設(shè)計(jì)要求，現(xiàn)選擇如圖41所示的作為分型面。這樣在保證重要平面的精度的同時(shí)，能使壓鑄件對(duì)動(dòng)模部分包絡(luò)側(cè)面積大于對(duì)定模部分的包絡(luò)側(cè)面積，有利于使壓鑄件隨動(dòng)模移動(dòng)方向脫模。圖41 鑄件的分型面5 澆注系統(tǒng)和溢流、排氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)5.1澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)金屬液在壓力作用下充填型腔的通道稱為澆注系統(tǒng)。澆注系統(tǒng)主要由直澆道、橫澆道、內(nèi)澆口所組成。澆注系統(tǒng)的主要作用是把金屬液從熱壓室壓鑄機(jī)的噴嘴或冷壓室壓鑄機(jī)的壓室導(dǎo)入型腔內(nèi)。它對(duì)金屬液的流動(dòng)方向、排氣條件、模具的熱分布、壓力的傳動(dòng)、填充時(shí)間的長(zhǎng)短和金屬液通過(guò)內(nèi)澆口處的速度等方面起著重要控制作用和調(diào)節(jié)作用。

16、因此，澆注系統(tǒng)是決定填充狀況的重要因素，也是決定壓鑄件內(nèi)部質(zhì)量的重要因素。同時(shí)，澆注系統(tǒng)對(duì)生產(chǎn)效率、模具壽命、壓鑄件清理都有很大影響。5.1.1澆注系統(tǒng)的確定按照金屬液進(jìn)入型腔的部位和內(nèi)澆道的形狀，澆注系統(tǒng)一般分為側(cè)澆道、中心澆道、直接澆道、環(huán)形澆道、縫隙澆道和點(diǎn)澆道等澆注系統(tǒng)。經(jīng)分析鑄件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，澆注系統(tǒng)采用最普遍的側(cè)澆道，結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖51。圖51 側(cè)澆道示意圖5.1.2澆注系統(tǒng)各組成部分的設(shè)計(jì)1.內(nèi)澆道的設(shè)計(jì)內(nèi)澆道是指橫澆道到型腔的一段澆道，其作用是使橫澆道輸送出來(lái)的低速金屬液加速并形成理想的流態(tài)而順序地充填型腔，直接影響金屬液的充填形式和鑄件質(zhì)量。(1）內(nèi)澆道設(shè)計(jì)的原則有利于壓力的傳遞，內(nèi)

17、澆道一般設(shè)置在壓鑄件的壁厚處。有利于型腔的排氣，金屬液進(jìn)入型腔后應(yīng)先充填深腔難以排氣的部位，而不應(yīng)立即封閉分型面、溢流槽和排氣槽。薄壁復(fù)雜的壓鑄件，宜采用較薄的內(nèi)澆道，以保證較高的充填速度；一般結(jié)構(gòu)的壓鑄件，宜采用較厚的內(nèi)澆道，使金屬液流動(dòng)平穩(wěn)，有利于傳遞壓力和排氣。金屬液進(jìn)入型腔后不宜正面沖擊型芯，以減少動(dòng)能損耗，以防止型芯沖蝕。應(yīng)使金屬液充填型腔時(shí)的流程盡可能短，以減少金屬液的熱量損耗。內(nèi)澆道的數(shù)量以單道為主。壓鑄件上的精度，表面粗糙度要求較高且不加工的部位，不宜設(shè)置內(nèi)澆道。內(nèi)澆道的設(shè)置應(yīng)便于切除和清理(2）內(nèi)澆道截面積的計(jì)算 根據(jù)流量計(jì)算法計(jì)算所需要的內(nèi)澆道面積，按公式（51）： =G/

18、(t) （51） 式中 內(nèi)澆道截面積（）; G通過(guò)內(nèi)澆道的金屬液質(zhì)量（g）； 液態(tài)金屬的密度（g/）； 內(nèi)澆道處金屬液的流速（m/s）； t型腔的充填時(shí)間（s）。 查表4得：=2.4（g/） 查表4得：=45（m/s）查表4得：t=0.1(s)由此可計(jì)算出：=G/(t) =360/(2.4X45X100X0.1)=33.3(3）內(nèi)澆道厚度計(jì)算、寬度的確定 查內(nèi)澆口厚度的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)表4得：厚度=3mm 查內(nèi)澆口寬度的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)表4得：寬度=0.8d=0.8X32=25.6mm2.直澆道的設(shè)計(jì)臥式冷室壓鑄機(jī)用直澆道一般由壓鑄機(jī)上的壓室與壓鑄模上的澆道套組成，在直澆道中壓射結(jié)束后留下的一段金屬稱為余料。

19、(1）直澆道的設(shè)計(jì)原則 直澆道的直徑（澆道套和壓室的內(nèi)徑）D根據(jù)壓鑄件所需的比壓和壓室充滿度確定。 直澆道厚度H，一般取直徑D的1/31/2. 澆道套靠近分型面一端在長(zhǎng)度1525mm范圍的內(nèi)孔上，加工出的脫模斜度。 與直澆道相連接的橫澆道一般設(shè)置在澆道套的上方，防止金屬液在壓室前流入型腔。 臥式冷室壓鑄機(jī)采用中心澆道時(shí)，直澆道的設(shè)計(jì)同立式冷室壓鑄機(jī)。(2）直澆道的直徑、厚度的確定直澆道的直徑D根據(jù)壓鑄件所需比壓確定，即壓射沖頭直徑，故D=50mm；直澆道的厚度H，一般取H=（1/31/2）D，故取H=18mm。(3）直澆道結(jié)構(gòu)及澆口套結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖52。圖52直澆道及澆口套的結(jié)構(gòu)3.橫澆道的設(shè)計(jì)橫澆

20、道是從直澆道末端至內(nèi)澆口道之間的一段通道。橫澆道的作用是將金屬液從直澆道引入內(nèi)澆道，同時(shí)橫澆道中的金屬液還能改善模具熱平衡，在壓鑄件冷卻凝固時(shí)起到補(bǔ)縮與傳遞靜壓力的作用。(1）橫澆道的設(shè)計(jì)原則 橫澆道截面積應(yīng)從直澆道起向內(nèi)澆道方向逐漸縮小。 橫澆道截面積在任何情況下都不應(yīng)小于內(nèi)澆道截面積。 橫澆道應(yīng)具有一定的厚度和長(zhǎng)度。 金屬液通過(guò)橫澆道時(shí)的熱量損失應(yīng)盡可能地小，以保證橫澆道在壓鑄件和和內(nèi)澆道之后凝固。 根據(jù)工藝上的需要可設(shè)置盲澆道，以達(dá)到改善模具熱平衡，容納冷金屬液、涂料殘?jiān)涂諝獾哪康摹?2）橫澆道的截面形狀橫澆道的截面形狀最基本的有四種：圓形、方形、矩形和梯形。選用應(yīng)用最普遍的扁梯形，金

21、屬液熱量損失小，加工方便，其截面形狀見(jiàn)圖53。圖53 橫澆道截面形狀3）橫澆道的尺寸確定查表4橫澆道尺寸的選擇得：=(34) =120D=(58)T=8 取= r=2mmW=25mm內(nèi)澆口截面積（）； D橫澆道深度（mm）；T內(nèi)澆口厚度（mm）；出模斜度（）；r圓角半徑（mm）；W橫澆道寬度（mm）。5.2溢流槽的設(shè)計(jì)（1）溢流槽的作用1）排除型腔中的氣體，儲(chǔ)存混有氣體和涂料殘?jiān)那傲骼湮劢饘僖骸?）控制金屬液的流動(dòng)狀態(tài)，防止局部產(chǎn)生渦流。3）調(diào)節(jié)模具的溫度場(chǎng)分布，改善模具的熱平衡狀態(tài)。4）作為壓鑄件脫模時(shí)推桿推出的位置，防止壓鑄件變形，避免在壓鑄件表面留有推桿痕跡。5）設(shè)置在動(dòng)模上的溢流槽，

22、可增大壓鑄件對(duì)動(dòng)模的包緊力，使壓鑄件在開(kāi)模時(shí)隨動(dòng)模帶動(dòng)。6) 作為壓鑄件存放、運(yùn)輸及加工時(shí)的之承、吊掛、裝夾或定位的附加部分。（2）溢流槽的設(shè)計(jì)要點(diǎn)1）溢流槽要便于從鑄件上去除，并且不損耗鑄件的外觀。2）所有溢流槽上的溢流口截面積之和要小于內(nèi)澆口截面積。3）注意避免在溢流槽和鑄件之間產(chǎn)生新的熱節(jié)，造成新的收縮點(diǎn)。4）不要將多個(gè)溢流口引入一個(gè)溢流槽，也不要開(kāi)設(shè)過(guò)寬的溢流口，以免臟的金屬液從溢流槽流回型腔。（3）溢流槽結(jié)構(gòu)的確定溢流槽的截面形狀有三種：半圓形溢流槽、梯形溢流槽、和雙梯形溢流槽，由于鑄件壁厚較薄，故采用半圓形溢流槽。其結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖54。圖 54半圓形溢流槽截面圖溢流槽尺寸的確定溢流槽尺寸

23、見(jiàn)表67（2）。表67（2）單個(gè)溢流槽的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)項(xiàng)目鉛合金、錫合金、鋅合金鋁合金、鎂合金銅合金、黑色金屬流口寬度h/mm612812812流槽半徑R/mm46510612溢流口長(zhǎng)度l/mm232323流口厚度b/mm0.40.50.50.80.61.2溢流槽距H/mm1.5h2h1.52h1.5h2h據(jù)此表可得：溢流口寬度h=812mm,取h=10mm;溢流槽半徑R=510mm，取R=8mm;溢流口長(zhǎng)度l=23mm，取l=3mm；溢流口厚度b=0.50.8mm,取b=0.8mm;溢流槽長(zhǎng)度中心距H1.52h，取H=2h=20mm。5.3 排氣槽的設(shè)計(jì)排氣槽是充型過(guò)程中型腔內(nèi)受到排擠的氣體得以逸

24、出的通道。排氣槽的作用有：排除澆道、型腔及溢流槽內(nèi)的混合氣體，以利于充填、減少和防止壓鑄件中氣孔缺陷的產(chǎn)生。（1）排氣槽的設(shè)計(jì)要點(diǎn)：排氣槽盡可能設(shè)置在分型面上，以便于脫模。排氣槽盡可能設(shè)置在同一半模上，以便于制造。溢流槽尾部必須開(kāi)排氣槽，以便于金屬液無(wú)阻力順利進(jìn)入溢流槽。排氣量大時(shí)，可增加排氣槽數(shù)量和寬度，切不可增加厚度，以防金屬液向外噴濺，排氣量的總截面積通常為內(nèi)澆口截面積的20%50%。型芯或推桿與鑲塊之間的間隙也具有排氣的作用，但設(shè)計(jì)時(shí)可不列入總面積。（2）排氣槽形狀及尺寸排氣槽可分為：溢流槽尾部可開(kāi)排氣槽、分型面上的排氣槽和型芯推桿間隙排氣槽（設(shè)計(jì)時(shí)不列入總面積），本模具利用溢流槽尾部

25、開(kāi)微小的排氣槽進(jìn)行排氣，如下圖55：圖55 溢流槽尾部排氣槽6 成型零件的設(shè)計(jì)壓鑄模結(jié)構(gòu)中構(gòu)成型腔以形成壓鑄件形狀的零件稱為成型零件。壓鑄模的成型零件主要是指型芯和鑲塊。6.1成型零部件的設(shè)計(jì)壓鑄模具的成型零件主要是指形成鑄件型腔的鑲塊和型芯，一般鑲塊用來(lái)形成鑄件的外輪廓形狀，而型芯則用來(lái)形成鑄件的內(nèi)部及側(cè)面凹凸形狀，是模具核心部分。6.1.1成型零件的結(jié)構(gòu)壓鑄零件的結(jié)構(gòu)形式可分為整體式和鑲拼式兩類。由于鑄件中間被挖去，形成一個(gè)壁厚3mm的薄壁，綜合考慮，在動(dòng)模的型腔設(shè)計(jì)上，采用動(dòng)模鑲塊與動(dòng)模型芯組合方法；在定模上設(shè)置定模鑲塊即解決了模具加工問(wèn)題，又保證了壓輪尺寸精度，同時(shí)由于動(dòng)模型芯受高溫合

26、金的沖擊，易損壞，用鑲接組合的方法便于動(dòng)模型芯的更換，從而保證了模具的整體使用壽命。6.1.2成型零件的固定形式(1）鑲塊的安裝固定方式由于本模具設(shè)計(jì)為通孔套板，綜合考慮，鑲塊采用臺(tái)肩固定，底部設(shè)有凸臺(tái)放入套板后，在通過(guò)螺釘將動(dòng)模支承板或定模座板與套板壓緊。(2) 型芯的固定方式采用常用的通孔臺(tái)階式結(jié)構(gòu)及固定形式，主型芯鑲?cè)腓倝K，再用座板壓緊，螺釘固定，這樣加工方便，穩(wěn)定可靠。6.2 成型尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算成型尺寸的目的是保證壓鑄件的尺寸精度。但影響尺寸精度的因素很多，而且有些因素隨時(shí)變化，所以要精確計(jì)算成型尺寸時(shí)，應(yīng)注意事項(xiàng)如下：1）型腔磨損后，尺寸增大。2）型芯磨損后，尺寸減小。3）兩個(gè)型芯或

27、型腔之間的中心距離和位置尺寸，與磨損量無(wú)關(guān)，應(yīng)保持鑄件尺寸接近于最大和最小兩個(gè)極限尺寸的平均值。4）受具的分型面和滑動(dòng)部分（如型芯機(jī)構(gòu)等）影響的尺寸應(yīng)另行修正。5）螺紋型環(huán)和螺紋型芯尺寸的計(jì)算，應(yīng)按照GB19281中的規(guī)定。6）凡是有出模斜度的各類成型尺寸，首先應(yīng)保證與鑄件圖上所規(guī)定尺寸的大小端部位一致，一般在鑄件圖上未明確規(guī)定的大小端部位時(shí)，需要按照鑄件的尺寸是否留有加工余量。(1）模具成型尺寸的基本計(jì)算公式 模具成型尺寸按公式（61）計(jì)算： (61) 式中 計(jì)算后的成型尺寸（mm）； 鑄件的基本尺寸（mm）; 壓鑄件的計(jì)算收縮率（%）； n補(bǔ)償和磨損系數(shù)。當(dāng)鑄件精度為IT1113，壓鑄工藝

28、不易穩(wěn)定控制或其他因素難以估計(jì)時(shí)，取n=0.5；當(dāng)鑄件精度為IT1416時(shí)，取n=0.45； 鑄件偏差（mm）； 模具成型部分的偏差（mm）。型腔和型芯的制造偏差按下列規(guī)定： 當(dāng)鑄件精度為IT1113，取1/5； 當(dāng)鑄件精度為IT1416, 取1/4。 中心距離，位置尺寸的制造偏差按下列規(guī)定：當(dāng)鑄件精度為IT1114，取1/5；當(dāng)鑄件精度為IT1416，取1/4。鑄件偏差的正負(fù)符號(hào)，應(yīng)按鑄件尺寸在機(jī)械加工或修整，磨損過(guò)程中的尺寸變化趨向而定。當(dāng)零件在機(jī)械加工過(guò)程中，按圖樣設(shè)計(jì)基準(zhǔn)順序論，尺寸趨向于增大的，偏差符號(hào)為“+”；尺寸趨向于減小的，偏差符號(hào)為“-”；尺寸變化趨向穩(wěn)定的如中心距離，位置尺

29、寸的偏差符號(hào)為“”。(2）成型尺寸的計(jì)算 型腔尺寸的計(jì)算：為了簡(jiǎn)化型腔尺寸的計(jì)算公式，鑄件的偏差規(guī)定為下尺寸，當(dāng)偏差不符合規(guī)定時(shí)，應(yīng)在不改變鑄件尺寸極限值的條件下，以適應(yīng)計(jì)算公式。型腔尺寸可按下式計(jì)算： (6-2) (6-3)罩殼零件尺寸186h6()型腔 mm=mm罩殼零件尺寸型腔 mm=mm罩殼零件尺寸32h6（）型腔 mm=mm罩殼零件尺寸12h6 型腔 mm=mm罩殼零件尺寸18h6（）型腔 mm=mm罩殼零件尺寸68h6（）型腔 mm=mm罩殼零件尺寸12h6()型腔 mm=mm罩殼零件尺寸4h6()型腔 mm=mm罩殼零件尺寸15h6()型腔 mm=mm罩殼零件尺寸13h6()型腔

30、 mm=mm 型芯尺寸的計(jì)算：為了簡(jiǎn)化型腔尺寸的計(jì)算公式，鑄件的偏差規(guī)定為上偏差。型腔尺寸可按下式計(jì)算： （64） （65）罩殼零件尺寸180H6（）型芯 mm=mm罩殼零件尺寸5.5H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸19H6（）型芯 mm=mm罩殼零件尺寸50H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸80H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸69H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸22H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸99.5H6（）型芯 mm=mm罩殼零件尺寸27H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸2H6()型芯 mm=mm罩殼零件尺寸9.35H6（）型芯 mm=mm 中心距離、位置尺寸的計(jì)算

31、：為了簡(jiǎn)化中心距離、位置尺寸的計(jì)算公式，鑄件中心距離、位置尺寸的偏差規(guī)定為雙向等值。中心距離、位置尺寸可按下式計(jì)算： (66)中心距離 1200.44mm=120.060.09mm中心距離 800.39mm=80.40.08mm位置尺寸 320.32mm=32.160.06mm位置尺寸 26.50.32mm=26.630.06mm7 抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)抽芯機(jī)構(gòu)是指在模具中，將受阻不能直接從合模方向取出鑄件的成型部分，做成活動(dòng)的且順利取出鑄件并能復(fù)位的裝置。7.1 抽芯機(jī)構(gòu)的組成與分類抽芯機(jī)構(gòu)一般由成型元件、運(yùn)動(dòng)元件、傳動(dòng)元件、鎖緊元件、限位元件組成。抽芯機(jī)構(gòu)主要有機(jī)械抽芯機(jī)構(gòu)、液壓抽芯機(jī)構(gòu)和其他抽

32、芯機(jī)構(gòu)三大類。在實(shí)際生產(chǎn)中，常采用斜銷、齒軸齒條及斜滑塊等機(jī)械抽芯機(jī)構(gòu)和液壓抽芯機(jī)構(gòu)。本次設(shè)計(jì)采用應(yīng)用最廣的斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)圖見(jiàn)圖71。圖71 抽芯機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)圖7.2 抽芯力和抽芯機(jī)構(gòu)所謂抽芯力是指抽芯時(shí)，克服抽芯方向上鑄件對(duì)型芯的包緊力及抽芯機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)時(shí)的各種阻力的合力。7.2.1抽芯力的估算由于影響抽芯力的因素很多，所以精確的計(jì)算抽芯力十分困難。生產(chǎn)中主要考慮包緊力，并綜合其他因素進(jìn)行估算。一般按公式（71）計(jì)算： (71)式中 抽芯力（N）； 抽芯阻力（N）； 鑄件冷凝收縮后對(duì)型芯產(chǎn)生的包緊力（N）； 被鑄件包緊的型芯成形部分端面周長(zhǎng)（cm）； l被鑄件包緊的型芯成形部分長(zhǎng)度（cm）；

33、 p擠壓應(yīng)力。對(duì)鋅合金一般為p取68Mpa；對(duì)鋁合金一般p取1012MPa；對(duì)銅合金一般p取1216Mpa; u壓鑄合金對(duì)型芯的摩擦系數(shù)（一般取0.20.25）; 型芯成形部分的出模斜度。根據(jù)鑄件的結(jié)構(gòu)可知，被包緊的型芯成形部分端面如圖72所示：圖72 型芯截面圖可算出 =（180.35+31）X2=422.7mm =（68.15+31）X2=198.3mm =2X(19.1/2)=59.97mm按圖7分別查得型芯長(zhǎng)度為10mm時(shí)，鋁合金壓鑄時(shí)的抽芯力，即 =10000(N) =4666.7(N) =1333.3(N)以查得數(shù)乘以成形長(zhǎng)度，然后相加得 F=10000X0.3+4666.7X0.

34、6+1333.3X0.3=6199.99(N)（2）抽芯距離的確定抽芯后活動(dòng)型芯應(yīng)完全脫離壓鑄件，使壓鑄件能順利推出型腔，此時(shí)型芯在抽芯方向所移動(dòng)的距離為抽芯距。抽芯距離應(yīng)按公式（72）計(jì)算： （72）式中 抽芯距離（mm）； 滑塊型芯完全脫出成型處的移動(dòng)距離（mm）； K安全值。根據(jù)鑄件的結(jié)構(gòu)形式，可確定=12mm；由表7查得，取K=5mm；故算出=17mm。7.3斜銷的設(shè)計(jì)7.3.1斜銷的形式 斜銷的基本形式和各部分作用見(jiàn)圖73：圖74 斜銷的基本形式斜銷的傾斜角為，長(zhǎng)度為固定于模套內(nèi)的部分，與模套內(nèi)安裝孔的配合取H7/s6過(guò)度配合。7.3.2斜銷傾斜角的確定抽芯時(shí)開(kāi)模阻力為抽芯力的30%

35、35%，斜銷承受近似于抽芯力1.05倍，故可選=（查表7）。7.3.3斜銷直徑的估算與查用斜銷所受的力主要取決于抽芯時(shí)作用于斜銷上的的彎曲力。斜銷直徑d的估算按公式（73）計(jì)算：d= 或 d= (73)式中 斜銷承受的最大彎曲力（N）； h滑塊端面至受力點(diǎn)的垂直距離（cm）； F抽芯力（N）。根據(jù)抽芯力以及傾斜角可查表7得：=6187.99（N）其中h=17.08mm,查表7得：斜銷直徑d=18mm。7.3.4斜銷長(zhǎng)度的確定斜銷長(zhǎng)度的計(jì)算是根據(jù)抽芯距離、固定端模套板厚度H、斜銷直徑d以及所采用的斜角大小來(lái)確定的，見(jiàn)圖74。圖74 斜銷結(jié)構(gòu)圖斜銷總長(zhǎng)度L按公式（74）計(jì)算： =(D-d)tan/

36、2+H/cos+dtan+/sin+(510)mm (74)式中 斜銷固定端尺寸（mm）； 斜銷工件工作段尺寸（mm）； 斜銷工作引導(dǎo)端的尺寸（mm）； 抽芯距離（mm）; H斜銷固定端套板的厚度（mm）； 斜銷斜角； d斜銷工作段直徑（mm）； D斜銷固定端臺(tái)階直徑（mm）。根據(jù)=，d=18mm,取D=24mm,H=40mm, =17mm。由表7可查得：=1.09mm =42.57mm =6.55mm =49.71mm；得出斜銷固定段尺寸=43.66mm；斜銷工作段尺寸=56.26mm；斜銷總長(zhǎng)尺寸=107.92mm。8 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)壓鑄模中使鑄件從模具的成型零件中脫出的機(jī)構(gòu)稱為推出機(jī)構(gòu)。

37、推出機(jī)構(gòu)一般設(shè)置在動(dòng)模上。8.1 推出機(jī)構(gòu)的組成和分類推出機(jī)構(gòu)一般由推出元件（如推桿、推管、卸料板、成型推板、卸滑塊等）、復(fù)位元件、限位元件、導(dǎo)向元件、結(jié)構(gòu)元件組成。在壓鑄模中常用的推出機(jī)構(gòu)有：推桿推出、推管推出、推板推出、斜滑塊推出和齒輪傳動(dòng)推出機(jī)構(gòu)。由于推桿推出機(jī)構(gòu)動(dòng)作簡(jiǎn)單、可靠、故障率低；推桿和模具間的縫隙還具有排氣的作用，因此本次設(shè)計(jì)采用推桿推出機(jī)構(gòu)，見(jiàn)圖8-1。圖81 推桿推出機(jī)構(gòu)8.2 推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)8.2.1推出距離的確定在推出元件的作用下，鑄件與其相應(yīng)成型零件表面的直線位移或角位移稱為推出距離。由表8可查得：當(dāng)H20mm時(shí)，H/3H；由H=49mm,故取=45mm。8.2.2推

38、出力的計(jì)算、確定和核算推出過(guò)程中，使鑄件脫出成型零件時(shí)所需要的力，稱為推出力。推出力按公式（81）計(jì)算： （81）式中 推出力（N）；機(jī)動(dòng)推出時(shí)為壓鑄機(jī)的開(kāi)模力，液壓推動(dòng)時(shí)為液壓推出器的推出力；鑄件對(duì)模具成型零件的包緊力及推出時(shí)鑄件外形與型腔壁摩擦阻力；K安全值（一般K=1.2）。故可確定：=1250KN； 查圖7得：=19KN；故。8.3 推桿推出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)8.3.1推桿的基本形式與截面形狀推桿基本形式與截面形狀見(jiàn)圖82：圖8-2 推桿的基本形式8.3.2推桿測(cè)尺寸推桿在推出鑄件的過(guò)程中，收到軸向壓力，因此必須計(jì)算推桿的直徑，同時(shí)校核推桿的穩(wěn)定性。推桿直徑是按推桿端面在鑄件上允許承受的受力p

39、決定的。 1） 推桿面積可按公式（8-2）計(jì)算： A=/（np） （82）式中 A推桿前端截面積（）； 推桿承受的總推力（N）； n推桿數(shù)量； p許用受推力。查表8：p=50Mpa；其中=12.5KN，取n=6；則可計(jì)算出：A=12.5X/（6X50）=41.67；根據(jù)表8取推桿直徑為8mm，根據(jù)需要取L=168mm，對(duì)矩形推桿的短邊a取壁厚，長(zhǎng)邊取b=15mm。2） 推桿的穩(wěn)定性為保證推桿的穩(wěn)定性，需要根據(jù)單個(gè)的推桿的細(xì)長(zhǎng)比調(diào)整推桿的截面積。推桿承受靜壓力下的穩(wěn)定性可按公式（83）計(jì)算： (83)式中 穩(wěn)定安全倍數(shù)，鋼取1.53； 穩(wěn)定系數(shù)，其值取20.19； E彈性模數(shù)（N/）,鋼取E=2

40、X（N/）； 推桿承受的實(shí)際推力（N）；l推桿全長(zhǎng)（mm）；推桿最小截面處之抗彎截面矩量（）。對(duì)于推桿的截面為圓形時(shí)，則 =/64=X/64=0.02推桿全長(zhǎng)L=168mm,故可算出：=20.19X=2.3對(duì)于推桿的截面為矩形時(shí)，則=b/12=X1.5/12=8X推桿全長(zhǎng)L=125mm，故可算出：=20.19X=1.65可達(dá)到鋼的安全要求。8.3.3推桿的配合推桿的配合及參數(shù)見(jiàn)圖83所示：圖83 推桿結(jié)構(gòu)圖根據(jù)表8查得：當(dāng)d=8mm時(shí)，=3d，故=24mm；D=d+2=10mm；L=+10=24+45+1010d，=+5=50mm, ；15h30，故取h=30mm；=D+b=18mm；=48m

41、m,取=8mm。8.4 推出機(jī)構(gòu)的復(fù)位與預(yù)復(fù)位機(jī)構(gòu)在壓鑄生產(chǎn)過(guò)程的每一次循環(huán)中，推出機(jī)構(gòu)推出壓鑄件后，都必須準(zhǔn)確地回到起始位置，這就是推出機(jī)構(gòu)的復(fù)位。這個(gè)動(dòng)作通常是借助復(fù)位機(jī)構(gòu)來(lái)實(shí)現(xiàn)的，并用擋釘作最后定位，使推出機(jī)構(gòu)處于準(zhǔn)確可靠的位置。9 壓鑄模的技術(shù)要求及選材9.1 壓鑄模的技術(shù)要求9.1.1壓鑄?？傃b的技術(shù)要求壓鑄?？傮w裝配精度的要求：1) 模具分型面與定、動(dòng)模座板安裝平面的平行度公差值為0.1mm。2）導(dǎo)柱、導(dǎo)套對(duì)定、動(dòng)模座板安裝平面的垂直度公差為0.02mm。3）在分型面上，定模、動(dòng)模鑲件平面應(yīng)分別與定模套板、動(dòng)模套板齊平或允許略高，但高出量在0.050.1mm范圍內(nèi)。4) 推桿在推桿

42、固定板中，應(yīng)靈活轉(zhuǎn)動(dòng)，但其軸向間隙不大于0.1mm,推出應(yīng)與擋釘緊密接觸。推桿復(fù)位時(shí)，不允許低于型腔表面，但可以凸出表面不大于0.05mm，復(fù)位桿應(yīng)與分型面齊平。5）合模時(shí)鑲塊分享面應(yīng)緊密貼合，如局部有間隙，也不應(yīng)大于0.05mm。9.1.2結(jié)構(gòu)零件的公差與配合壓鑄模是在高溫下進(jìn)行工作，因此在選擇結(jié)構(gòu)零件的配合公差時(shí)，不僅要求在達(dá)到一定的裝配精度，而且要求在工作溫度下保證各部分結(jié)構(gòu)件尺寸穩(wěn)定，動(dòng)作可靠，特別是與金屬件直接接觸的部位，在充填過(guò)程中受到高壓、高速和熱交變應(yīng)力，結(jié)構(gòu)件在位置上可能產(chǎn)生偏移以及配合間隔的變化所造成的后果，都會(huì)影響生產(chǎn)和正常進(jìn)行。(1)對(duì)固定零件的配合要求在熔融合金的沖擊

43、下，不應(yīng)產(chǎn)生松動(dòng)與位置上的偏移。受熱膨脹后，不產(chǎn)生變形，而且不能使配合件損壞。維修時(shí)拆裝方便。(2)對(duì)滑動(dòng)零件的配合要求在充填過(guò)程中，熔融合金不應(yīng)竄入配合的間隙中。受熱膨脹后，應(yīng)具有合適的間隙，是滑動(dòng)平穩(wěn)。(3)表面粗糙度 結(jié)構(gòu)零件表面粗糙度直接影響鑄件的表面質(zhì)量，機(jī)構(gòu)正常工作和模具的使用壽命、成型零件。表面加工后所遺留的加工痕跡是導(dǎo)致成型零件表面產(chǎn)生裂紋的起源。因此，對(duì)模具型腔、型芯表面粗糙度應(yīng)在 ,其拋光方向要求和鑄件推出方向一致，成型表面粗糙度也是產(chǎn)生金屬粘附的原因之一。導(dǎo)滑部位的表面粗糙度高，會(huì)使結(jié)構(gòu)零件過(guò)早磨損或產(chǎn)生咬合，各種零件工作部位的表面粗糙度，應(yīng)按工作的需要選用，其適宜的表面

44、粗糙度見(jiàn)表93：表93 壓鑄模的表面粗糙都表面部分表面粗糙度鑲塊、型芯等成型零件的成型表面和澆注系統(tǒng)表面0.2鑲塊、型芯、澆道套的配合表面0.20.8導(dǎo)柱、導(dǎo)套、推桿、斜導(dǎo)柱的配合表面0.8模具分型面、各模板間的接合面0.6非工作的其他表面6.39.2 壓鑄模材料的選擇在金屬的壓力鑄造生產(chǎn)過(guò)程中，壓鑄模直接與高溫、高壓、高速的金屬液相接觸。一方面它受到金屬液的直接沖刷、磨損、高溫氧化和各種腐蝕；另一方面由于生產(chǎn)的高效率，模具溫度的升高和降低非常劇烈并形成周期性的變化。所以在選擇壓鑄模的制造材料時(shí)就應(yīng)該注意：（1）與金屬液接觸的零件材料的要求1）良好的可鍛性和切削性能。2）具有較高的高溫強(qiáng)度、高

45、溫硬度、抗回火穩(wěn)定性和沖擊韌性，對(duì)高熔點(diǎn)合金，強(qiáng)度和硬度變化少。3）良好的導(dǎo)熱性和抗熱疲勞性。4）具有足夠的高溫抗氧化性。5）熱膨脹系數(shù)小，以保證鑄件的尺寸精度和模具配合部位的精度。6）高的耐磨性和良好的抗蠕變性。7）良好的淬透性和較小的熱處理變形率。（2）壓鑄模主要零件材料的選用及熱處理要求 壓鑄模主要零件材料的選用及熱處理要求見(jiàn)表94：表94 壓鑄模零件材料及熱處理要求零件名稱壓鑄合金熱處理要求定模座板45調(diào)質(zhì)2832HRC定模套板45調(diào)質(zhì)2832HRC定模鑲塊3Cr2W8V調(diào)質(zhì)2832HRC動(dòng)模套板45調(diào)質(zhì)2832HRC動(dòng)模鑲塊3Cr2W8V調(diào)質(zhì)2832HRC滑塊3Cr2W8V調(diào)質(zhì)2834HRC定模型芯3Cr2W8V調(diào)質(zhì)2834HRC澆口套3Cr2W8V調(diào)質(zhì)2832HRC推桿3Cr2W8V4550HRC導(dǎo)柱T8A5055HRC導(dǎo)套T8A5055HRC復(fù)位桿T8A5055HRC支承板45調(diào)質(zhì)220250HB墊塊45調(diào)質(zhì)220250HB推板45調(diào)質(zhì)220250HB推桿固定件45調(diào)質(zhì)220250HB10 壓鑄機(jī)參數(shù)校核根據(jù)所選的J1113C型臥式冷室壓鑄機(jī)的主要參數(shù)表3對(duì)其一些參數(shù)進(jìn)行校核。10.1