減壓塔設(shè)計(jì)說明書

1、10 萬噸/年特種潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油項(xiàng)目指導(dǎo)老師：黃軍左、劉寶生廣東石油化工學(xué)院絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)2011 年 8 月 20 日減壓塔設(shè)計(jì)說明書第 1 章 參數(shù)的確定.11.1 平均沸點(diǎn)的計(jì)算 .11.1.1 體積平均沸點(diǎn).11.1.2 恩氏蒸餾 10%90%餾分的曲線斜率.11.1.3 立方平均沸點(diǎn).11.2 特性因數(shù) K.11.3 平衡汽化溫度 .21.3.1 減一線.21.3.2 減二線.21.3.3 減三線.31.4 減壓 10mmHg 下的平衡汽化溫度 .3第 2 章 減壓塔的工藝計(jì)算.42.1 汽提蒸氣用量.42.2 減壓塔的物料平衡 .42.3 確定塔板數(shù) .62.4 塔板壓力及塔板壓降

2、.82.5 各側(cè)線溫度及塔頂溫度的求定 .82.6 減壓塔計(jì)算草圖 .92.7 全塔的熱平衡 .102.8 回流方式及回流熱分配 .112.8.1 計(jì)算塔頂回流量 .112.8.2 計(jì)算塔中段回流量 .122.9 側(cè)線溫度的校核 .122.9.1 減三線抽出板下的熱平衡.122.9.2 減二線抽出板下的熱平衡.132.9.3 減一線的抽出板下的熱平衡.15第 3 章 全塔氣液負(fù)荷分布圖.183.1 第 1 層塔板上的氣液負(fù)荷 .183.2 減一線抽出板的氣液負(fù)荷 .183.3 第 3 層板上的氣液負(fù)荷 .183.4 減二線抽出板的氣液負(fù)荷 .193.5 第 12 層板上的氣液負(fù)荷 .193.6

3、 減三線抽出板的氣液負(fù)荷 .203.7 第 24 層板上的氣液負(fù)荷 .203.8 氣液相負(fù)荷分布圖 .21第 4 章 減壓塔的工藝尺寸.224.1 塔徑的計(jì)算及確定 .224.2 填料層高度計(jì)算.234.3 填料層壓降計(jì)算.234.4 液體噴淋密度的驗(yàn)算.234.5 液體分布器的計(jì)算.241絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品4.6. 封頭的選型 .244.7 人孔的選型.244.8 裙座的選型.244.9 塔的總高度.242減壓塔設(shè)計(jì)說明書減壓塔設(shè)計(jì)說明書第 1 章 原始數(shù)據(jù)潤(rùn)滑油餾分的性質(zhì)如下表 1.1 所示表 1.1 原始數(shù)據(jù)潤(rùn)滑油餾分的性質(zhì)餾出體積相對(duì)密度10%27535641446630%281364

4、42147350%28637043248170%293371442489d 15.6減一 255減二 318減三 403減底 4603043874584933214044715080.80450.82340.85280.85704491.1 平均沸點(diǎn)的計(jì)算1.1.1 體積平均沸點(diǎn)減底：t =(t +t +t +t +t )/5=480.4v10 30 50 70 90同理，減一線：287.8369.6433.41.1.2 恩氏蒸餾 餾分的曲線斜率 S=(90%餾出溫度-10%餾出溫度/ 90-10（493-466/80=0.3375同理，減一線：0.3625，減二線：0.3875，減三線：0.

5、48891.1.3 立方平均沸點(diǎn)根據(jù) t 和 S3-4查得立方平均沸點(diǎn) t 的校正值如下vcu表 1.2 所示。表 1.2 立方平均沸點(diǎn)t 校正值 t /名稱減一線減二線減三線減底t /St 校正值 t / t /vcucummme287.80.36250.38750.48890.3375-0.3-0.2-0.1-0.5287.5-0.9-0.7-0.2-0.4286.9 287.20368.9 369.05433.2 433.25480.0 479.95369.6433.4480.4369.4433.3479.91.2 特性因數(shù) K根據(jù)石油煉制與石油化工計(jì)算方法圖表集表 1-2-26 查得各

6、分餾產(chǎn)品的密度校正值，由石油煉制工程圖 3-6查得 K如下表 1.3 所示。1絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品表 1.3 特性因數(shù) Kd141.5/d -K15.615.6APIO0.00460.804512.500.00450.00430.00420.82340.85280.857040.34834.42433.61112.7712.7312.93減三線減底1.3 平衡汽化溫度以下為各段平衡汽化溫度計(jì)算:1.3.1 減一線減一線平衡平衡汽化溫度如下表 1.4 所示。表 1.4 減一線平衡汽化溫度餾出（體積分?jǐn)?shù)）恩氏蒸餾溫度恩氏蒸餾溫差0%2552010% 30% 50% 70% 90% 100%27562

7、81528672931130417321恩氏蒸餾 10%-70%點(diǎn)斜率（293-275）/（70-10）=0.225由石油煉制工程圖 7-15查得：平衡汽化 50%點(diǎn)恩氏蒸餾 50%點(diǎn)=+11平衡汽化 50%點(diǎn)由石油煉制工程圖 7-16查得如下表 1.5 所示。表 1.5 減一線平衡汽化溫度餾出（體積分?jǐn)?shù)）平衡汽化溫差平衡汽化溫度90% 100%4.1285291 295.5 297 297.5 300 304.11.3.2 減二線減二線平衡氣化溫度如下表 1.6 所示。表 1.6 減二線平衡汽化溫度餾出（體積分?jǐn)?shù)）恩氏蒸餾溫度恩氏蒸餾溫差0%3183810%356830%364650%370

8、170%3711690% 100%38717404恩氏蒸餾 10%-70%點(diǎn)斜率（371-3567）/（70-10）=0.25由石油煉制工程圖 7-15查得：平衡汽化 50%點(diǎn)恩氏蒸餾 50%點(diǎn)=+31平衡汽化 50%點(diǎn)=397+27=4242減壓塔設(shè)計(jì)說明書由石油煉制工程圖 7-16查得如下表 1.7 所示。表 1.7 減二線平衡汽化溫度餾出（體積分?jǐn)?shù)）平衡汽化溫差平衡汽化溫度0%539090% 100%4.5395 398.5 401 401.5 408 412.51.3.3 減三線減三線平衡氣化溫度如下表 1.8 所示。表 1.8 減三線平衡汽化溫度餾出（體積分?jǐn)?shù)）恩氏蒸餾溫度恩氏蒸餾溫

9、差0%4031110%414730%4211150%4321070%4421690% 100%45813471恩氏蒸餾 10%-70%點(diǎn)斜率（442-414）/（70-10）=0.467由石油煉制工程圖 7-15查得：平衡汽化 50%點(diǎn)恩氏蒸餾 50%點(diǎn)=+6平衡汽化 50%點(diǎn)=432+6=438由石油煉制工程圖 7-16查得如下表 1.9 所示。餾出（體積分?jǐn)?shù)）平衡汽化溫差平衡汽化溫度30%5.590% 100%3.5426 429.5 432.5 438 440.5 448 451.51.4 減壓10mmHg下的平衡汽化溫度1減一線參考石油煉制工程圖 7-26 將常壓平衡汽化溫度換算成 1

10、0mmHg下的平衡汽化數(shù)據(jù)，其結(jié)果如下表 1.10 所示。表 1.10 減一線 10mmHg 下的平衡汽化溫度項(xiàng)目100%306 310.5 312 312.5 315 319.110mmHg下平衡汽化溫度 142 147.6 151.2 153 154.3 155.6 157.22同理可計(jì)算出減二線、減三線的相關(guān)數(shù)據(jù)，匯總?cè)缦卤?1.11所示。表 1.11 減一線、減二線、減三線 10mmHg 下的平衡汽化溫度30%90% 100%減二線減三線234.1 239.5 241.3 245.3 246.1 252.3 256.6262 265.5 268.3 273.7 275.7 283.7

11、287.23絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品第 2 章 2.1汽提蒸氣用量側(cè)線產(chǎn)品和塔底殘油都用過熱水蒸氣汽提，使用溫度為，壓力0.095MPa（本設(shè)計(jì)所指壓力如果不做特別說明，均指絕壓）的過熱水蒸氣。參考石油煉制工程圖 7-52和表 7-12，取汽提蒸氣用量如下表 2.1 所示。表 2.1 汽提蒸氣用量減一線19.2544.51137.8422.41224.00減二線減三線合計(jì)2.2 減壓塔的物料平衡4032.0系草圖如圖 2.1所示。閃蒸塔圖 2.1 壓器油閃蒸塔的隔離體系草圖由物料GG ，得 1065.1+346.5=866.7+G ，解得G =544.9 kg/h,由于11進(jìn)出以從閃蒸塔塔頂回流的變

12、壓器油量為：544.9-346.5=198.4 kg/h同理可求得減二線的 75N 潤(rùn)滑油和減三線 150N 潤(rùn)滑油的回流量分別為：992.4 ，2135.8 kg/h。4減壓塔設(shè)計(jì)說明書壓塔的物料衡算隔離體系草圖如圖 2.2 所示。減壓塔NN圖 2.2 減壓塔的物料衡算隔離體系草圖進(jìn)料的摩爾流量為：M 32.24kmol /h各線的產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)及摩爾流量如下表 2.2 所示表 2.2 各線的產(chǎn)品摩爾分?jǐn)?shù)及摩爾流量摩爾流量 kmol/hi變壓器油75N基礎(chǔ)油150N 基礎(chǔ)油300N 基礎(chǔ)油1234512.3423.7649.9713.9310032.24合計(jì)減壓塔的總物料平衡如下表 2.3

13、所示。表 2.3 減壓塔的總物料平衡平均相對(duì)分子質(zhì)量進(jìn)料閃蒸塔變壓汽油回流減二線 75N 油回流減三線 150N 油回流減一線3532182993852182993854493.325.554.8910.9721.664.492135.81065.13281.38338.62016.7減底5絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品2.3 確定塔板數(shù)由 Aspen Plus 模擬軟件模擬減壓塔，其模擬流程及模擬結(jié)果如圖 2.3、2.4、2.52.6 Aspen Plus 模擬結(jié)果數(shù)據(jù)匯總Excel 表。圖 2.3 減壓塔模擬流程圖 2.4 減壓塔塔頂模擬結(jié)果6減壓塔設(shè)計(jì)說明書圖 2.5 減壓塔塔底模擬結(jié)果圖 2.6

14、減壓塔全塔模擬結(jié)果根據(jù)同類減壓塔的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)及 Aspen Plus 軟件模擬，確定理論塔板數(shù)為 40層。減頂減一線3 層9 層減一線減二線7絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品減二線減三線減三線過汽化油12 層（含中段循環(huán)回流）9 層8 層進(jìn)料段以下2.4 塔板壓力及塔板壓降對(duì)于減壓塔，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，國(guó)內(nèi)一般維持塔頂殘壓為 75mmHg、真空度為710720mmHg，每層塔板壓降為 0.476mmHg。令塔頂真空度為 685mmHg，殘壓為：75mmHg減一線抽出板第 3 層)殘壓：75+30.476=76.43mmHg減二線抽出板（第 12 層）殘壓：76.43+80.476=80.24mmHg減三線抽出板（第

15、 24 層）殘壓：80.24+120.476=85.95 mmHg汽化段（第 32 層下）殘壓：85.95+80.476+0.5=90.26 mmHg塔底殘壓：94.5 262.2 mmHgP=90.26+262.2=352.46mmHg，全塔壓力分布模擬結(jié)果如圖 2.7 所示。圖 2.7 全塔壓力分布模擬結(jié)果2.5 各側(cè)線溫度及塔頂溫度的求定由蒸餾裝置的操作參數(shù)取進(jìn)料溫度為 355 296考同類型裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度為：8減壓塔設(shè)計(jì)說明書減頂：80減一線：162減二線：252減三線：318全塔溫度分布模擬結(jié)果如圖 2.8 所示。圖 2.8 減壓塔溫度分布模擬結(jié)果2.6 減壓塔

16、計(jì)算草圖做減壓塔的隔離體系草圖如圖 2.9 所示。9絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品減頂蒸汽 80C4032.0kg/h01閃蒸塔回流 156C544.9 kg/h31065.1 kg/h288.7kg/h866.7 kg/h1793.5kg/h3281.3 kg/hkg/h233C2288.9 kg/h汽提塔回流312C4616.9 kg/h8338.6 kg/h2278.8 kg/h6202.8 kg/h進(jìn)料 355C11375.1kg/h403.3kg/h減底 296C2016.7 kg/h圖 2.9 減壓塔的隔離體系草圖將塔體、塔板、進(jìn)料及產(chǎn)品進(jìn)出口、中段循環(huán)回流位置、汽提返塔位置、塔中。這樣的計(jì)算

17、草圖可使設(shè)計(jì)計(jì)算對(duì)象一目了然，便于分析計(jì)算結(jié)果的規(guī)律性，避免漏算重算，容易發(fā)現(xiàn)錯(cuò)誤，因而是很有用的。2.7 全塔的熱平衡進(jìn)料油汽化率為 82%，汽化油量=11375.182%=9327.6kg/h，全塔的熱平衡10減壓塔設(shè)計(jì)說明書如下表 2.4 所示。表 2.4 全塔的熱平衡相對(duì)密溫度焓 /(kJ/kg)/ 氣相 液相 10kJ/h熱 量d 11375.1 0.8436 355 1116.1949.612.46430.13000.84322.12900.95452.35907.66541.293327.83870.41702.06726.84431.509510.555021.39308066

18、入出塔頂回流油品溫度為 60（1719 塔頂回流取熱 65%中間段回流取熱 35%2.8.1 計(jì)算塔頂回流量Q 6.44710 0.65 4.189710 kJ /h661Q 2.256010 kJ /h62原定塔頂冷凝回流溫度為 60 h kJ /kg 801回流汽油蒸氣的焓值為h 507.8kJ /kg。24.1897106Q塔頂冷回流量：L 11880.2kg/h0h h 507.8151.121塔頂油氣量：.2/ 54.50 /h塔頂水蒸氣流量：4032.0 18 224.00kmol/h塔頂油氣分壓： 7554.50/(54.50224.00) 14.68mmHg11絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作

19、品出減頂油在 10mmHg 下平衡汽化 100%的 p-t 14.68的露點(diǎn)溫度 78.6 802.8.2 計(jì)算塔中段回流量下中段循環(huán)出口溫度為 296 750.8 kJ/kg中段循環(huán)回流溫度為 256 628.8 kJ/kg2.2560106中段循環(huán)量L 18491.8/h2.9 側(cè)線溫度的校核2.9.1 減三線抽出板下的熱平衡作減三線熱量衡算隔離體系草圖如圖 2.10 所示。544.9 kg/h6202.8 kg/h2278.8 kg/h6202.8 kg/h11375.1kg/h400 kg/h減底 296C2016.7 kg/h圖 2.10 減三線熱量衡算隔離體系草圖減三線抽出板下的熱

20、平衡數(shù)據(jù)如下表 2.5所示。表 2.5 減三線抽出板下的熱平衡數(shù)據(jù)熱 量 kJ/h6d 15.6949.6 12.46431.2933821.9入方821.9L11778.4866.72288.9 0.8234 3186202.8 0.8528 31813.7576106+821.9L0.8045 318 1034.5 0.8966減一線減二線減三線837.1820.81.91605.0913方12減壓塔設(shè)計(jì)說明書2016.7 0.8570 296748.51.50951.25201013.4L318 3104.40.8508 318 1013.410.6654106kJ/h +1013.4L

21、合計(jì)11778.413.757610 +821.9L = +1013.4L 則：6610.6654)1061013.4821.9減三線抽出板上的氣相總量：L /h /h 41.94/h866.7/2182288.9/2996202.8/385403.3/1841.94 92.10kmol/h減三線內(nèi)回流油氣分壓：85.9541.94/92.10=39.14mmHg 7-26 將常壓平衡汽化數(shù)據(jù)換算成 39.14 mmHg下的平衡數(shù)據(jù)，其結(jié)果如下表 2.6 所示表 2.6 將常壓平衡汽化數(shù)據(jù)換算成 39.14 mmHg下的平衡數(shù)據(jù)0%3.550%2.5平衡汽化溫差常壓平衡汽化溫度以上求得的在39

22、.14mmHg下減三線的泡點(diǎn)溫度為319.5 318很接近，故假設(shè)正確。2.9.2 減二線抽出板下的熱平衡作減二線熱量衡算隔離體系草圖如圖 1.11所示。13絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品汽提塔回流248C1793.5 kg/hkg/h2288.9 kg/hC汽提塔回流3120 4616.9 kg/h8338.6 kg/h2278.8 kg/h6202.8 kg/h11375.1kg/h汽提蒸汽 320C減底 296C400 kg/h2016.7 kg/h圖 1.11 減二線熱量衡算隔離體系草圖減二線抽出板下的平衡數(shù)據(jù)如下表 2.7 所示表 2.7 減二線抽出板下的平衡數(shù)據(jù)相對(duì)密焓/( kJ/kg)氣相

23、液相355 1116.1 949.6 12.4643熱 量物料 kJ/h62.12907.66541.2933630.8L60.75271.96696.84431.50958.5274860.2L出方0.8214合計(jì)16395.319.600810 kJ/h +860.2L6(23.552019.6008)106860.2630.8L /h /h14減壓塔設(shè)計(jì)說明書減二線抽出板上的氣相總量：3.98+7.66+160.24+57.61=229.49kmol/h減二線內(nèi)回流油氣分壓：80.2457.61/229.49=20.14mmHg參考石油煉制工程圖7-26 將常壓平衡汽化數(shù)據(jù)換算成 20.

24、14mmHg下的平衡數(shù)據(jù)，其結(jié)果如下表 2.8 所示表 2.8 將常壓平衡汽化數(shù)據(jù)換酸為 20.14mmHg 下的平衡汽化溫度數(shù)據(jù)0%5常壓平衡汽化溫度20.14 mmHg下平衡汽化溫度390253.5395259.5398.5264.4以上求得的在20.14 mmHg下減二線的泡點(diǎn)溫度為253.5252很接近，故假設(shè)正確。2.9.3 減一線的抽出板下的熱平衡作減一線熱量衡算隔離體系草圖如圖 1.12 所示。15絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品3288.7kg/h866.7 kg/h1793.5kg/h3281.3 kg/hkg/h233C2288.9 kg/hC汽提塔回流3120 4616.9 kg/h8

25、338.6 kg/h2278.8 kg/h6202.8 kg/h進(jìn)料 355C11375.1kg/h4003.3 kg/h減底 296C2016.7 kg/h圖 1.12 減一線熱量衡算隔離體系草圖減一線抽出板下的平衡數(shù)據(jù)如下表 2.9所示。表 2.9 減一線抽出板下的平衡數(shù)據(jù)溫度/熱 量10kJ/hd 15.6949.6 12.46430.84322.35902.1290減三線汽提蒸汽減底汽提蒸汽內(nèi)回流2481.1403.3L312 3089.5360 3206.70.8025 1627.66541.2933394.5L394.516減壓塔設(shè)計(jì)說明書18188.826.7542106+394

26、.5L0.34192.06726.84431.509510.2022668.4L162 2956.40.8025 1622 860.220.9651106kJ/h +668.4L合計(jì)18188.8(26.7542106668.4394.5L 21135.8/h 96.95/h減一線抽出板上的氣相總量：3.98+204.75+96.95=305.68kmol/h減一線內(nèi)回流油氣分壓：76.4396.95/305.68=24.24mmHg 7-26 將常壓平衡汽化數(shù)據(jù)換算成 24.24 mmHg下的平衡數(shù)據(jù)，其結(jié)果如下表 2.10 所示。表 2.10 將常壓平衡汽化數(shù)據(jù)換算成 24.24 mmHg

27、下的平衡數(shù)據(jù)0%6常壓平衡汽化溫度24.24mmHg下平衡汽化溫度以上求得的在24.24mmHg下減一線的泡點(diǎn)溫度為162.5 162很接近，故假設(shè)正確。17絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品第 3章 3.1 第 1 層塔板上的氣液負(fù)荷第 1層塔板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)如下表 3.1所示表 3.1 第 1層塔板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)熱 量液相 kJ/h物料6d 15.611375.1 0.8436 355 1116.1 949.6 12.46430.13000.95450.84322.35902.12907.66541.2933197.8L減三線 150N油回流 2135.8 0.8528 312 996.80.4170

28、2.06726.84431.509510.55504.18972.2560511.7LL合計(jì)18733.727.8387106kJ/h +511.7L(27.838727.8387)106511.7197.8L 0/h氣相總量V 224.000 224.00 /h3.2 減一線抽出板的氣液負(fù)荷L =96.95kmol/h氣相總量 V=305.68kmol/h3.3 第 3層板上的氣液負(fù)荷第 3層板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)如下表 3.2所示18減壓塔設(shè)計(jì)說明書表 3.2 第 3層板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)熱 量液相 kJ/h615.611375.1 0.8436 355 1116.1949.6 12.46430

29、.8432849.72.35902.1290減三線汽提蒸汽 2481.17.66541.2933394.0L減底汽提蒸汽內(nèi)回流6減一線減二線減三線減底0.57832.06726.84431.509510.20222.2560667.3L汽提蒸氣中段取熱內(nèi)回流L23.457510 kJ/h +667.3L6L 氣相總量V 3.98204.7555.33 264.06 /h3.4 減二線抽出板的氣液負(fù)荷L =57.61kmol/h氣相總量 V=229.49kmol/h3.5 第 12層板上的氣液負(fù)荷第 12層板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)如下表 3.3所示表 3.3 第 12層板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)熱 量液相 1

30、0 kJ/h15.611375.1 0.8436 355 1116.1 949.6 12.46432.12907.6654減三線汽提蒸汽減底汽提蒸汽內(nèi)回流1.2933629.8 629.8L合計(jì)16395.323.552010 +629.8L619絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品減一線減二線減三線減底0.75271.96692288.9 0.8234 252 859.38338.6 0.8528 3182016.7 0.8570 296820.8 6.8443748.5 1.50958.5274汽提蒸氣中段取熱內(nèi)回流2.2560858.3L合計(jì)16395.321.856810 kJ/h +858L6(23.

31、5520106858.3629.8L 7695.0/h 24.74/h氣相總量V 3.987.66160.2424.74 196.62kmol /h3.6 減三線抽出板的氣液負(fù)荷L =41.94kmol/h氣相總量 V=92.10kmol/h3.7 第 24層板上的氣液負(fù)荷第 24層板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)如下表 3.4所示。表 3.4 第 24層板上的氣液負(fù)荷數(shù)據(jù)熱 kJ/h量d 15.66進(jìn)料355 1116.1 949.6 12.46431.2933820.4 820.4L內(nèi)回流L866.72288.96202.82016.7403.3L6減一線減二線減三線減底0.89662.34686.28

32、10748.5 1.50951.2520汽提蒸氣內(nèi)回流318 3104.4318 1012.30.85351012.3L合計(jì)11778.412.285910 kJ/h +1012.3L612.2859)1061012.3820.4L /h 19.92/h氣相總量V 3.987.6616.1122.4119.92 70.08kmol /h20減壓塔設(shè)計(jì)說明書3.8 氣液相負(fù)荷分布圖減壓塔的氣液相負(fù)荷分布如圖1.7 所示。減壓塔氣液相負(fù)荷分布圖流量 kg/h300氣相負(fù)荷圖液相負(fù)荷圖013塔板數(shù)圖1.7 減壓塔的氣液相負(fù)荷分布21絕對(duì)領(lǐng)域參賽隊(duì)作品第 4 章 4.1 塔徑的計(jì)算及確定（1相的密度：

33、218273101.3310.13103MT P05.50kg/m3T P22.4(273162)101.33103v0（2） 氣體的體積流量：1032.79m /sVs（3）液相的體積流量為：55.331033Ls = 0.0192m /s3799.9（4） 空塔氣速u =（安全系數(shù)） umax uCLVmaxV由關(guān)聯(lián)圖，得 其中 C取 0.08799.95.50u =0.08max0.96m/s5.50安全系數(shù)取 0.7 u=0.70.96=0.67 m/s（5）塔徑42.79D = m0.67取塔徑為 D = 2.3 m考慮到上下兩塔之間的負(fù)荷所需要的塔徑大小相差不大,故取塔徑勻?yàn)?.4

34、m。 塔 截 面 積 ： 2.4 ， 實(shí) 際 空 塔 氣 速 ：2ATD22m442.79Vu 0.617m/ssA4.524T（6）塔體圓筒厚度的計(jì)算筒體選 20R 1.3MP 358 79MP,22減壓塔設(shè)計(jì)說明書焊接接頭系數(shù)取 1.00，厚度附加量取 1.8mm（C =0.8mm，C =1mm21P D1.32400塔體圓筒計(jì)算厚度 19.92mm Cf2 P2791.001.3tC 設(shè)計(jì)厚度 C 19.921.8 21.72mme名義厚度 22mmn有效厚度 C 221.8 20.2mmn4.2填料層高度計(jì)算填料層高度計(jì)算采用理論板當(dāng)量高度法。對(duì)于 M252Y 規(guī)整填料，通過查相關(guān)資料，每米填料理論板數(shù)為 1.42 塊，取 n =2 則 HETP=1/2=0.5mt由HETP=400.5=20m=1.2520=25.0m（安全系數(shù)取 1.25）故 M252Y 規(guī)整填料共分為 7 段填料,規(guī)格詳見表 4.2。4.3填料層壓降計(jì)算對(duì)于 M252Y 1.0410-4Mpa/m填料層總壓降為P=251.0410 Mpa =2.6kpa4.4液體噴淋密度的驗(yàn)算噴淋密度是指單位時(shí)間、單位塔截面上液體的噴淋量，其計(jì)算式為：LU h0.