粗軋機(jī)電機(jī)功率選擇(DOC)

1、R四輥水平初軋機(jī)軋制力能參數(shù)介紹及其主電機(jī)容量的選擇一、R四輥水平初軋機(jī)主要參數(shù)介紹：用途：與E立輻軋機(jī)一起經(jīng)57道次軋制。代表鋼種20鋼軋制5道，代型式：最大軋制壓力: 軋制力矩： 軋制速度：最大壓下量： 工作輥尺寸：支承輻尺寸： 主傳動(dòng)電機(jī)：型式：最大軋制壓力: 軋制力矩： 軋制速度：最大壓下量： 工作輥尺寸：支承輻尺寸： 主傳動(dòng)電機(jī)：中間坯規(guī)格：四輻可逆式初軋機(jī)。55000 KN2X3150KNm（1.5 倍過載）03.256.5 m/s50 mm01250/01150X2250 mm0 1650/01500X2230 mmAC11000 Kw 50/100 r/min 2 臺厚度：寬度

2、：長度：連鑄坯出爐溫度:3560 厚度：寬度：長度：連鑄坯出爐溫度:9002130 mm,代表寬度為 2000mm 代表長度：11000mm。11501250C鋼種：普通碳素結(jié)構(gòu)鋼、優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金結(jié)構(gòu)鋼、IF鋼、高耐候 結(jié)構(gòu)鋼、汽車大梁用鋼、焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼、橋梁用結(jié)構(gòu)鋼、壓力 容器及鍋爐用鋼、管線鋼（X70、X80）、熱軋雙相鋼、中高牌號無 取向硅鋼等。代表鋼種為20鋼、X70鋼。二、軋制過程分析及軋件變形區(qū)各參數(shù)介紹：1、簡單軋制過程：簡單軋制具備以下幾個(gè)方面的條件：兩個(gè)軋輥都驅(qū)動(dòng)兩個(gè)軋輥直徑相等兩個(gè)軋輥轉(zhuǎn)速相同軋件除由軋輥施加的外力以外，忽略其它任何作用力。軋件的機(jī)械性能是均勻的

3、如果軋輻轉(zhuǎn)速均勻，則軋件作等速運(yùn)動(dòng)。對R四輻水平初軋機(jī)，在軋制過程當(dāng)中忽略E立輥軋機(jī)和R水平軋機(jī)之間軋制微張力的影響，可以認(rèn)為R四輥水平初軋機(jī)對軋件的軋制過程為簡單軋制過程。2、軋制過程變形區(qū)參數(shù)介紹: 變形區(qū)幾何圖：軋件各標(biāo)注參數(shù)說明h。、h1-軋制前后軋件的高度；hm-軋制前后軋件的平均高度，hm= (h0+h1)/2A h 壓下量(絕對壓下量)，A h=h -h01L。、11 -軋制前后軋件的長度；咬入角a :cosa =1-A h/2R接觸弧水平投影長度L：L2=R2-(R-A h/2) 2 絕對壓下量：A h=h -h01相對壓下量(變形程度)： =A h/ h 0平均變形程度: =

4、2/3*g m真實(shí)變形程度:真實(shí)變形是指軋件原始高度ho經(jīng)過無窮多個(gè)中間數(shù)值逐漸變到，這無窮多個(gè)中間數(shù)值的總和即反映了真實(shí)變形程度。即r=ln h / h 01真實(shí)平均變形程度:r =ln(1/(1- )按賽迪提供的初步設(shè)計(jì)文件資料中查得：當(dāng)軋制20鋼時(shí)其所需的最大 軋制功率在第四道次，當(dāng)軋制X70鋼時(shí)其所需的最大軋制功率在第五道次。 軋輥直徑按最在軋輥直徑(1250mm)計(jì)算。則各變形區(qū)的參數(shù)計(jì)算如下：鋼種軋制 功率 最大 道次軋制 前高 度h0軋制 后高 度h1軋制前長度l0軋制后長度l1咬入角a壓下量A h相對壓下量真實(shí) 變形 程度rm接觸弧 水平投 影長度 L204865826.743

5、9.6412.15 2832.56%24.5%186X705886726.1234.3210.522123.86%17.3%161軋制時(shí)的前滑和后滑：在一般的軋制條件下，軋輥的圓周速度和 軋件的線速度是不相等的，軋件出口速度比軋輻圓周速度大，因 此，軋件與軋輥在出口處產(chǎn)生相對滑動(dòng)，稱之為前滑。軋件入口 速度比軋輥圓周速度低，軋件與軋輥在入口處也產(chǎn)生相對滑動(dòng)， 稱之為后滑。中性角Y的說明：由于存在前滑和后滑，則在變形區(qū)中必然存在 一點(diǎn)，這一點(diǎn)上軋件的線速度和軋輥的圓周速度相等，該點(diǎn)稱為 中性點(diǎn)，過此點(diǎn)的斷面稱為中性面，中性點(diǎn)到軋輥中心的連線與 兩輻中心線之間的夾角稱中性角Y。其所對應(yīng)的高度為中性

6、面處 的軋件高度hr變形速度山是指單位時(shí)間內(nèi)的相對變形量，即相對變形對時(shí)間的 導(dǎo)數(shù)。u=d /dt變形速度一般采用平均變形速度來表示：mu =1/l 10iu du=v1*A h/(l*h0)v1-軋件出口速度。在這里，為方便計(jì)算軋件的平均變形速度， 忽略軋件前滑的影響，可用軋輥圓周速度近似代替軋件的出口速 度。在第四道次，軋輥的穩(wěn)定圓周速度為4m/s,則：鋼種軋制道次軋輻穩(wěn)定圓周速度 m/s軋件變形速度約s-i20447X70546三、傳動(dòng)工作輻四輻水平初軋機(jī)軋輻穩(wěn)定性分析: 四輥初軋機(jī)工作輥穩(wěn)定性分析簡圖：由于四輻軋機(jī)工作輻與軸承間以及工作輻軸承座和支承輻軸承座與 n框架間存在間隙，在軋制

7、過程中如無固定的側(cè)向約束力，工作輥將處于 不穩(wěn)定的工作狀態(tài)(不能保持固定的工作位置)。工作輻的這種自由狀態(tài) 會造成軋件厚度不均，軋輥軸承遭受沖擊，工作輥和支承輥之間正常摩擦 關(guān)系被破壞，軋輥磨損加劇等到不良后果。因此，保持工作輥對支承輥的 穩(wěn)定位置，對提高軋制精度和改善軋輥部件的工作條件十分重要。保持工作輥穩(wěn)定的方法是使工作輥中心相對支承輥中心連線有一個(gè)偏移距e。偏移距的大小應(yīng)使工作輥軸承反力F在軋制過程中其作用力的 方向不變。只有當(dāng)選擇合適的偏移距e大于eo時(shí)，才能保證工作輥的穩(wěn)定性。因 R四輥初軋機(jī)為可逆軋制，工作輥向入口或出口端偏移，其效果是相同的。 為增加工作輥的穩(wěn)定性，通常是向出口端

8、偏移一個(gè)數(shù)值e（e0），經(jīng)計(jì)算， 臨界偏移距eo為2-5mm，一般取e較e在3-5mm即可，即e=5-10mm，e值 不宜選擇過大，否則，支承輥對工作輥會產(chǎn)生較大的水平力，這對軋機(jī)的 整體性穩(wěn)定是不利的。經(jīng)核對，一重大連設(shè)計(jì)院為我方四輥初軋機(jī)選擇的 偏移距e=10mm，滿足對工作輥穩(wěn)定性的要求。四、軋制力的計(jì)算：1、金屬塑性變形阻力：是指金屬產(chǎn)生塑性變形時(shí)所需要的單位面積上的力。用表示。2、軋制力：是由于金屬通過軋輻時(shí)產(chǎn)生塑性變形所需要的作用力，即金屬變形阻力。3、軋制過程的建立：4、滑動(dòng)摩擦理論：軋制時(shí)變形區(qū)中軋件與軋輻之間存在著滑動(dòng)，處于滑動(dòng)摩擦條件下，變形區(qū)接觸弧上各點(diǎn)的摩擦系數(shù)M為常數(shù)

9、。5、著摩擦理論：軋制時(shí)軋件與軋輥之間是否產(chǎn)生相對滑動(dòng)，決定于單 位摩擦力的大小，當(dāng)單位摩擦力t小于軋件材料的剪切屈服極限T時(shí)s產(chǎn)生相對滑動(dòng);而當(dāng)單位摩擦力t大于軋件材料的剪切屈服極限T時(shí)， s不產(chǎn)生相對滑動(dòng)而出現(xiàn)粘著現(xiàn)象，變形區(qū)中軋件與軋輥之間沒有相對 滑動(dòng)（粘著），接觸弧上各點(diǎn)的軋件線速度與軋輥線速度相等。6、金屬塑性變形條件：在軋制過程中，金屬在軋輻之間承受軋制壓力 的作用面發(fā)生塑性變形。由于金屬變形時(shí)體積不變，則變形區(qū)內(nèi)的金 屬在垂直方向產(chǎn)生壓縮，在軋制方向產(chǎn)生延伸，在橫向方向上產(chǎn)生寬 展，使變形區(qū)內(nèi)的金屬呈現(xiàn)三向應(yīng)力狀態(tài)。7、塑性變形方程式：在三向應(yīng)力狀態(tài)下，當(dāng)主應(yīng)力差的平方和等于金

10、 屬材料塑性變形阻力平方的二倍時(shí)，物體就開始產(chǎn)生塑性變形。以主應(yīng)力表示的塑性方程式為： TOC o 1-5 h z (a a ) 2+ (o a ) 2+ (a a ) 2=2a 11- 22- 33- 1a -金屬塑性變形阻力，與應(yīng)力狀態(tài)無關(guān)。為了方便工程計(jì)算應(yīng)用，可將1式進(jìn)行簡化為：a 1-a 3=p a 2B -中間主應(yīng)力a 2的影響系數(shù)?？梢宰C明，中間主應(yīng)力a 2的影響系數(shù)B值在1-1.155范圍內(nèi)變化。目前板帶軋制時(shí)取B =1.158、影響金屬塑性變形阻力的因素金屬的化學(xué)成分和組織對變形阻力有顯著的影響。如合金鋼的變 形阻力要比低碳鋼的變形阻力要大得多；固溶體的變形阻力比兩 相合金的

11、變形阻力要低得多；晶粒細(xì)小者具有較大的變形阻力；變形溫度的影響：隨著變形溫度的提高，各種金屬和合金所有的 強(qiáng)度指標(biāo)均降低。變形速度的影響：隨著軋制速度的提高，變形速度范圍擴(kuò)大，變 形速度最高者可達(dá)1000S-1，在熱軋生產(chǎn)中，變形速度對變形阻力 的影響顯著。變形程度的影響：在熱狀態(tài)下，變形程度對變形阻力的影響較小， 隨變形程度的增加，變形阻力略有增加。9、金屬塑性變形阻力a的確定金屬塑性變形阻力數(shù)據(jù)的獲得主要是通過實(shí)驗(yàn)得來的，目前， 我國最常用的變形阻力試驗(yàn)公式為：a =a 0* Kt* K* Ka 0-基準(zhǔn)變形阻力，即變形溫度t=1000C、變形速度為 u=10s-1、變形程度r=40%時(shí)的

12、變形阻力；mKt-變形溫度影響系數(shù)，當(dāng)t=1000C時(shí)，K =1tKt=exp(A+BT)T=(t+273)/1000Ku-變形速度影響系數(shù)，當(dāng)u=10s-1時(shí)，1K =（U/10） C+DTT=（t+273）/1000K -變形程度影響系數(shù)，當(dāng)r=40%時(shí)，K=1rK=E（r/0.4）N-（E-1）mr/0.4r以上各式中，A、B、m C、D、E、N均為系數(shù)，可查有關(guān)圖表， 經(jīng)查代表鋼種20鋼及X70鋼，其各系數(shù)如下:ABCDENa/MPa203.321-2.609-0.1330.211.4540.39155.8X702.874-2.258-0.3740.3521.2770.323230軋制

13、20鋼時(shí)，設(shè)初軋第四道軋制時(shí)的軋制溫度為1100C；軋制 X70鋼時(shí)，設(shè)初軋第五道軋制時(shí)的軋制溫度為1050C。則各影響系數(shù) 及變形阻力計(jì)算如下：鋼種軋制溫 度KtKUKra 0/MPaa /MPa201100 C0.820.950.92155.8111.66X701050C0.8760.9550.86230165.510、摩擦系數(shù)p的計(jì)算熱軋進(jìn)，軋件與軋輻之間的摩擦系數(shù)受諸多因素的影響：在熱軋溫度范圍內(nèi)，隨著變形溫度的提高，摩擦系數(shù)有所降 低；軋輥的表面狀態(tài)對摩擦系數(shù)也有明顯的影響；軋件化學(xué)成分及氧化物的性質(zhì)對摩擦系數(shù)也有影響；熱軋時(shí)采用軋制潤滑工藝，將使摩擦系數(shù)降低約20-25%。一般情況

14、下，對鋼軋輻p按以下公式計(jì)算：p =1.05-0.0005tt為軋制溫度，設(shè)t=1150C，則p =0.47511、軋制時(shí)接觸弧上單位壓力微分方程卡爾曼單位壓力微分方程：對軋制過程作如下假設(shè)：、軋件的寬度比厚度大得多，軋制時(shí)可認(rèn)為無寬展，可看作是平面變形問題；、軋件的垂直平面在軋制過程中仍保持平面，可把單元體平行平面上的應(yīng)力看作是主應(yīng)力，并認(rèn)為單元體水平方向上 的應(yīng)力D沿軋件高度方向上是均勻分布的；x、在軋制過程中應(yīng)用以主應(yīng)力表示的塑性方程式a 1。3=pa成立；3、應(yīng)用干摩擦理論，接觸弧上各點(diǎn)的摩擦系娜 為常數(shù)，單位摩擦力t即Px、變形阻力a在變形區(qū)內(nèi)為常數(shù)；、把軋輻看作是絕對剛體無彈性變形

15、；、軋件材質(zhì)各向同性；、軋制穩(wěn)定時(shí)軋輻的圓周速度是均勻的；作用在軋件單元體上的應(yīng)力圖：板帶軋制時(shí)，在變形區(qū)內(nèi)取一單元體，設(shè)單元體的寬度為1， 取X方向?yàn)榱Φ钠胶鈼l件即EX=0 TOC o 1-5 h z 即：2 (a +da ) (y+dy)-2a y-2ptan甲 dx+2t dx=0 3因?yàn)槟Σ亮的垂直分力較單位莊力p爾得多，可忽略， 則可認(rèn)為 XXa =p、a =a即p -a =p a =k (常數(shù)) 4即：dp =da又：tanV =dy/dxx又：tx=p p (后滑區(qū)為正、前滑區(qū)為負(fù))則通過上式3可推得卡爾曼單位壓力微分方程為：dp /dx-k/y*dy/dxp p/y=0 x1

16、2、利用采利柯夫方法求平均單位壓力采利柯夫方法：采利柯夫方法是卡爾曼單位壓力微分方程的一個(gè) 解。為了求解方便，采利柯夫認(rèn)為接觸弧為一條直線，用接觸弧的 弦AB來近似地代替弧。見下圖：直線弦AB的方程式為：y=(A h/2L)*x + h /2微分上式可得：1dx=(2L/ A h)* dy將上式代入卡爾曼微分方程，忽略張力的影響(簡單軋制過程) 通過解卡爾曼微分方程并利用變形區(qū)在入口和出口處的邊界條件求 解得： TOC o 1-5 h z 后滑區(qū)：Px=(K/6)*(6 -1)*(h,hx)a+1 5前滑區(qū)：p：=(K/6)*(6 -1)*(h：/hX)a-1 6式中： X XK = p a

17、= 1.15。(常數(shù))6 = M*2L/Ah設(shè)中性面處的中性角為h ,根據(jù)中性面處的p相等的條件，則可以得到中性面處的軋件的高度hY，即：x簡單軋制過程中軋件對軋! *普6力;的計(jì)壹七”2 忽略甲角的影響，軋制總壓力P可用下式表示：P=(b0+b1)/2* / 0lp * dx7由dx=(2L/A h)* dy 及 h、=2y 可得：dx=(L/ A h)* dhx則式7可變?yōu)椋篜=(b0+b )/2* (L/A h) * J h h0p *dh + J h1hYp *dh 對上式除以接觸面2則2可得到i平6單位壓力2)61Kp =2h /Ah* 1/(6 -1)*(h /hs-1K=n *K

18、y即 n =2h /A h* 1/(6 -1)*(h /h)6-1上式中:K = 3 a = 1.15a （常數(shù)）6 = M*2L/A h13、熱軋鋼板軋機(jī)粗軋機(jī)的軋制特點(diǎn)：初軋機(jī)的軋制特點(diǎn)是l/h =03s 1.2,大部分軋制道次的 l/h8,因此，可不考慮寬度影響系數(shù)。初軋機(jī)軋制的鋼坯為鑄造組織，所以在計(jì)算初軋機(jī)的前面幾個(gè) 道次的平均單位壓力時(shí)要乘以一個(gè)尺寸系數(shù)n1,經(jīng)查有關(guān)圖 表，在軋制2150mm板坯時(shí)其尺寸系數(shù)n1可取0.9。通過前面介紹，對我廠R四輥水平初軋機(jī)，在軋制過程當(dāng)中忽 略E立輻軋機(jī)和R水平軋機(jī)之間對軋件微張力的影響，可認(rèn)為 無張力軋制，因此也不考慮張力對應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù)

19、。綜上所述，初軋機(jī)平均單位壓力計(jì)算公式可表示為：p = n * n * n1 K =1.15 a *0.9 * n * n 外區(qū)影矗數(shù)接下式計(jì)算：當(dāng)接觸弧長度L與軋件平均高度不計(jì)比值影響1、時(shí)，不均勻變形程度較小，外區(qū)影響不明顯，可鋼種軋制前后軋件 的平均高度mm接觸弧長度 L(mm)L/hm外區(qū)影響系數(shù)n CT20721862.581X7077.51612.081以上各參數(shù)的計(jì)算結(jié)果如下:鋼種h0h1KM6hYnCT尺寸系數(shù)n1n a平均單 位壓力 p /MPa208658128.410.4756.3169.62.020.91m210X708867190.30.4757.2875.881.7

20、0.91291.214、影響應(yīng)力狀態(tài)條件的因素p =p =3 a +a上式表明：凡使水平應(yīng)力a增大的因素都將使單位壓力p增 大；凡使水平應(yīng)力減小的因素都使單位壓力p減 小。x水平應(yīng)力b :單位壓力p和單位摩擦力tx在水平方向投影的 .摩擦小數(shù)軋篇低，單位摩擦力軋制羸#小riS票擦力矗 軋件厚度增加，摩擦力對水平應(yīng)力b影響減弱，則單位壓力相應(yīng)有所降低。x軋輻直徑減小，摩擦力的水平分力減小，水平應(yīng)力b也減小 一一一一- 一 .一 一X則單位壓力降低，軋制力降低；另一方面，由于軋輥直徑減小， 接觸區(qū)接觸面積減小，亦會使軋制力降低。所以在軋制薄規(guī)格 時(shí)采用小直徑的軋輥。采用張力軋制時(shí)，將使變形區(qū)內(nèi)金屬

21、在軋制方向產(chǎn)生附加拉應(yīng) 力，水平應(yīng)力b減小，則單位壓力降低，軋制力降低。變形區(qū)外金屬對單位壓力的影響：初軋時(shí)，當(dāng)軋件在軋輻間發(fā) 生塑性變形時(shí)，靠近軋輥表面的金屬層受摩擦力的限制，其縱 向流動(dòng)速度比中間層低，入出口端的金屬將產(chǎn)生不均勻變形。 由于軋制變形區(qū)內(nèi)金屬的不均勻變形會引起變形區(qū)外金屬的 局部變形，因此，這種不均勻變形的趨勢將受到前后端外部金 屬的限制，引起變形區(qū)內(nèi)水平應(yīng)力b的增加，則單位壓力增 高，軋制力增高。x15、軋件與軋輻接觸面積的計(jì)算軋件對軋輥的總壓力P為軋制平均壓力p與軋件和軋輥接 觸面積A的乘積。即：mP=p *A接觸面積A的計(jì)算公式為：L一為接觸弧長度A= W /2虬接觸面

22、積A的計(jì)算結(jié)果如下:鋼種最大板坯寬度mm軋件與軋輥的接觸面積A(mm2)202000186000X70200016100016、軋制總壓力的計(jì)算軋件對軋輻的總壓力P為軋制平均單位壓力p與軋件和軋輻的接觸面積A的乘積，即：P=p *A計(jì)算結(jié)果如下：m鋼種平均單位壓力 p (MPa)接觸面積A (mm2)軋制總壓力(KN)20m21018600039088X70291.21610004688317、軋制力在接觸弧上作用點(diǎn)的位置及軋制力矩M的大小 z軋制力在接觸弧上作用點(diǎn)的位置直接決定了軋制力臂的大小。 軋制力在接觸弧上作用點(diǎn)的位置如上圖所示即為P角的確定方法。 目前確定軋制力在接觸弧上作用點(diǎn)的位置

23、用力臂系數(shù)入表示，即:入=x/LL-接觸弧水平面的投影長度x-軋制力在接觸弧上的作用點(diǎn)距軋輥中心連線的距離目前，我國板坯熱軋粗軋機(jī)上通常取力臂系數(shù)A值為A =0.5則軋制力臂a的大小為a=0.5*L軋制力矩M為軋制力P與軋制力臂a的乘積。鋼種L/mm力臂系數(shù)入軋制力臂 mm軋制力（KN）軋制力矩M (KN m)201860.59339088z3635X701610.580.546883377418、四輥粗軋機(jī)傳動(dòng)工作輥所需的力矩M的計(jì)算作用于工作輥上的力有三個(gè):軋制力P,它與力臂a組成軋制力矩；工 作輥處的摩擦力F，它與摩擦圓半徑p相切，組成摩擦力矩；支承輥對 工作輥的反力N，它與支承輻軸承處

24、的摩擦圓p 2相切，并在工作輥與支 承輥接觸處偏離一個(gè)滾動(dòng)摩擦力臂m，據(jù)估算，m=0.1-0.3mm。這樣，傳動(dòng)軋輥所需的力矩M為軋制力矩，由工作輻帶動(dòng)支承輻的 力矩虬，與工作輥軸承中的摩擦力矩Mfi三部分這和。即：RM = M+ M+ M工作輻傳動(dòng)支承氟的力矩M的牝算N軋輥受力情況如下圖所示：工作輥對支承輥的反力NN=P/cos（ 6 +Y ）上式中 6 =arcsin（e/R1+R）Y =arcsin（ p +m）/R）m-工作輻對支承輻的滾動(dòng)摩擦力臂,取m=0.3mmR、R-分別為工作輻和支承輻的半徑p12、-工作輻對支承輻的反力N的摩擦圓半徑p =p d =0.003*60*25.4=

25、4.6mme-工作嘛軸線2相對支承輻軸線的偏移距，為10mm反力N對工作輥的力臂cc=mcosY + R sinY工作輥軸承處的反力F1F=Nsin（ 6 +Y ）工作輥傳動(dòng)支承輥的力矩MNM =N*c以上各參數(shù)計(jì)算結(jié)果如下：P（KN）6（度）Y（度）N（KN）c （mm）F（KN）Mn (KN - m)20390880.40.35390914512156.4X70468830.40.35468874742187.5從以上計(jì)算結(jié)果可看出，工作輥軸承處的反力F相比軋制力P小得很多，可忽略不計(jì)。則傳動(dòng)工作輥軋輥所需的力矩Mk為鋼種M (KN - m)kM (KN - m) NM (KN - m)2

26、0z3635156.43791.4X703774187.53961.519、軋機(jī)主傳動(dòng)電機(jī)所需力矩M計(jì)算DM= M+M +M +M式中M為靜力矩Mj MdOnJM -附加摩擦力矩，是由主電機(jī)到軋輥之間的傳動(dòng)效率 所增加的力2矩。M -空轉(zhuǎn)力矩，即軋機(jī)空轉(zhuǎn)時(shí)，由于各轉(zhuǎn)動(dòng)件的 重量所產(chǎn)生的摩裝力矩。M -動(dòng)力矩，即軋輥運(yùn)轉(zhuǎn)速度不均勻時(shí)，各部件由于加速 或減速餅削起的慣性力所產(chǎn)生的力矩。、附加摩擦力矩M的計(jì)算：因此處只有萬向軸和軋1輥扁頭之間的連接，因此可取主電機(jī)到軋輥之間的傳動(dòng)效率n =0.98，則m =(1/n -1)Mk:f2鋼種n_kM (KN - m)M (KN - m) f200.983

27、791.477.4X700.983961.580.8、空轉(zhuǎn)力矩M的計(jì)算工作輥的重量為；31806kg支承輥的重量為：56960kg單根傳動(dòng)軸的重量為：45000kg取滾動(dòng)軸承的摩擦系數(shù)為：0004取支承輥油膜軸承摩擦系數(shù)為：0003則M =2.3kNm、動(dòng)力矩M的滸算donM =Jdw /dt=GD2/4*dw /dt式中GD2-各糕動(dòng)件推算到電機(jī)軸上的飛輪力矩d w /dt-電動(dòng)機(jī)的角加速度或減速度。對于一般初 軋機(jī)，起動(dòng)加速度可初選為50r/，制動(dòng)減速度可初選為80r/ min . s。工作輥的飛輪力矩為；支承輥的飛輪力矩為：單根傳動(dòng)軸的飛輪力矩為：軋件的飛輪力矩：則Mdon=78.8 kNm鋼種M (KN - m)M (KN - m) fM (KN - m) konM (KN - m) donM (KN - m)203791.477.42.378.83871.1X703961.580.82.378.84044.620、可逆運(yùn)轉(zhuǎn)電動(dòng)機(jī)各個(gè)階段力矩的計(jì)算對可逆運(yùn)轉(zhuǎn)電動(dòng)機(jī)，其