結構概念與體系

1、結構概念與體系1周期折減系數(shù)高規(guī)強條3.3.16要求計算各振型地震影響系數(shù)所采用的結構自振周期應考慮非 承重墻體的剛度影響。由于建模時不建立填充墻，造成結構的剛度偏小，因為計 算得到的自振周期較實際的偏長，按這一周期計算得到的地震力偏小。故周期折 減系數(shù)對計算的自振周期進行折減，從而對地震力進行放大考慮。2計算振型數(shù)高規(guī)5.1.13條“且計算振型數(shù)應使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%。計算完畢后，在結果- 分析結果表格-周期與振型中查看振型參與質(zhì)量，看是 否X和y向平動，z向扭轉參與質(zhì)量合計超過90%。如超過，則說明振型 數(shù)量 足夠，否則需加大振型數(shù)量。有時，會遇到子空間迭代法算很多階振型，振

2、型參 與質(zhì)量仍不滿足大于90%的要求，這時可改為Lanczos法或多重Ritz向量法，會 容易達到要求。3中梁剛度放大系數(shù)高規(guī)5.2.2條，“在結構內(nèi)力與位移計算中，現(xiàn)澆樓面和裝配整體式樓面中梁 的 剛度可考慮翼緣的作用予以增大。樓面梁剛度增大系數(shù)可根據(jù)翼緣情況取為1.32.0。”4連梁剛度折減系數(shù)高規(guī)5.2.1條，“在內(nèi)力與位移計算中，抗震設計的框架-剪力墻或剪力墻結構 中的連梁剛度可予以折減，折減系數(shù)不宜小于0.5?！?梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)高規(guī)5.2.3條，“在翌向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形內(nèi)力重分布對梁 端負彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進行調(diào)幅” ”。midas Gen中實現(xiàn)：程序默認的調(diào)幅系數(shù)

3、為0.85,并自動進行梁端彎矩調(diào)幅，梁 跨中彎矩自動按平衡條件增大。說明：1）調(diào)幅只對梁兩端均為負彎矩的進行調(diào)整，對次梁或有正彎矩的梁不調(diào)幅；2） 僅對翌向荷載作用下的彎矩調(diào)幅，對橫向荷載（風或地震荷載）不調(diào)幅， 翌向荷載作用下彎矩調(diào)幅后再與橫向荷載組合。6框剪結構的0.2Q0調(diào)整高規(guī)8.1.4條要求對于框架-剪力墻結構要求進行0.2Q0調(diào)整。程序目前暫時屏蔽 了進行地震剪力0.2Q0的調(diào)整功能7周期比高規(guī)435條“,。結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期 T1之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、混合結構高層 建筑及本規(guī)程第10章所指的復雜高層建筑不應大于

4、0.85。”周期比的要求實際上是限制結構的抗扭剛度不能太弱。說明：1）當周期比不滿足時，需要調(diào)整結構布置，提高結構的抗扭剛度。總的調(diào) 整原 則是加強結構外圍墻、柱或梁的剛度，適當削弱結構中間墻、柱的剛度。2） 周期比和扭轉因子等是在樓層剛性樓板假定的前提下給出的。8位移比抗規(guī)3.4.2和高規(guī)4.3.5條對位移比都有明確的要求。主要是為了控制結構平面 規(guī)則性，以避免產(chǎn)生過大的偏心而導致結構產(chǎn)生較大的扭轉效應說明：1）位移 比不滿足時，只能通過人工調(diào)整改變結構平面布置，減小結構剛心與形心的偏心 距。2）規(guī)范對位移比的控制是在剛性樓板假定前提下進行的，如果結構在生成 層數(shù) 據(jù)的時候，選擇是不考慮剛性

5、樓板，程序仍給輸出位移比結果。9剪重比抗規(guī)5.2.5條和高規(guī)3.3.13條為內(nèi)容基本相同的強條，“水平地震作用計算時， 結構各樓層對應于地震作用標準值的剪力應符合下式要求，”。該強條主要是為 了控制各樓層最小地震剪力，確保結構安全性。10層剛度比抗規(guī)3.4.2條中給出了翌向不規(guī)則類型的側向剛度不規(guī)則的判斷準則，“該 層的側向剛度小于相鄰上一層的70%，或小于其上相鄰三個樓層側向剛度平均值 的80% ；除頂層外，局部收進的水平向尺寸大于相鄰下一層的25%。高規(guī) 4.4.2條給出了幾乎相同的表述?？刂茖觿偠缺戎饕菫榱丝刂平Y構的翌向規(guī)則 性，以免翌向剛度突變，形成薄弱層。說明：1）當結構樓層的剛度

6、比的計算結果不滿足要求，midas自動將該樓層判斷為薄 弱層，按照高規(guī)5.1.14條將該樓層的地震剪力放大1.15倍。如果采用人工 干預 方式的話，可適當降低該層層高和加強該層墻、柱或梁的剛度，適當提高上部相 關樓層的層高或削弱上部相關樓層墻、柱或梁的剛度。2）對于含地下室的結 構，可以先不施加側向約束，得到地下室的層剛度數(shù)值，計算地下室的樓層剛度 與相鄰上部樓層剛度的比值，用于判斷嵌固端的位置以及計算側向彈簧的剛度 值。11剛重比高規(guī)5.4.1條和5.4.4條給出了結構整體穩(wěn)定性的要求，其中5.4.4條為強條。這些規(guī)定主要是為了控制結構的穩(wěn)定性，避免結構在風荷載或地震力的作用 下整 體失穩(wěn)。

7、剛重比不滿足要求，說明結構的剛度相對于重力荷載過??；但剛重比過 分大，則說明結構的經(jīng)濟技術指標較差，宜適當減少墻、柱等翌向構件的截面面 積。12樓層受剪承載力高規(guī)4.4.3條，“ A級高度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80%，不應小于其上一層受剪承載力的65%; B級高 度高層建筑的樓層層間抗側力結構的受剪承載力不應小于其上一層受剪承載力的 75%?？挂?guī)342條中翌向不規(guī)則類型的樓層承載力突變的判斷準則，“抗側力結構的層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%”。樓層受剪承載力突變驗算是為了控制結構的翌向不規(guī)則性，以免翌向樓層受剪承載力發(fā)生 突變而形成薄弱層。

8、13層構件剪力比抗規(guī)6.2.10對部分框支抗震墻結構的框支柱的地震剪力有要求，“框支柱承受的最小地震剪力，當框支柱的數(shù)目多于 10根時，柱承受地震剪力之和不 應小于該樓層地震剪力的20%;當少于10根時，每根柱承受的地震剪力不 應小于 該樓層地震剪力的2%。”層剪力比的輸出可統(tǒng)計各樓層桿系和抗震墻的剪力合 計值，也可以得到各構件的地震剪力，用于對是否滿足該條進行判斷。有時，設 計方有一定的要求，如外框架所承擔的地震剪力超過一定的比例，此時可以通過 層剪力比功能進行查看。14 Sap200(默認設計荷載組合重力荷載組合+活荷載永久荷載效應起控制作用1.35DL + 0.7 1.4LL可變荷載效應

9、起控制作用1.2 DL + 1.4LL永久荷載對結構有利1.0 DL + 1.4LL重力荷載+風荷載12DL 1.4WL1.0DL 4WL樓面活荷載效應起控制作用1.2DL + 1.4LL ).6 X.4WL樓面活荷載效應起控制作 用 1.0DL + 1.4LL ).6 X.4WL 風荷載效應起控制作用 1.2DL + 0.7 .4LL 4WL 風荷載效應起控制作用1.0DL + 0.7.4LL 4WL重力荷載+水平地震作用(7、8度，HW 60m一不考慮風荷載及翌向地震作用1.2 (DL + 丫 EG LL 3EhL不考慮風荷載及翌向 地震作用 1.0 (DL + 丫 EG60m)不考慮翌向

10、地震作用1.2 (DL +丫 EG.4WL 不考慮翌向地震作用 1.0 (DL +丫 EG.4WL5 重力荷載+翌向地震作用(9度)1為 DL + 丫 EGX LL 3 EvL1.0 ( DL + 丫 EGX LL 3 EvL6重力荷載+水平地震作用+翌向地震作用(9度，HW 60不考慮風荷載1.2 (DL +丫 EG LL 1.3 EhL 5 EvL不考慮風荷載 1.0 (DL +丫 EG60m)1W(DL + 丫 EGX LL 3 EhL 5 EvL d2 .4WL1.0 ( DL + 丫 EGX L) .3 EhL 5 EvL 2 X.4WL其中，DL為恒荷載；LL為活荷載；WL為風荷載；EhL為水平地震荷載； EvL為翌向地震荷載；丫 EG為可變荷載組合系數(shù)。15.抗滑移系數(shù)(slip coefficient of faying surfac) e古典摩擦定律(classical friction law).摩擦力與法向載荷成正比；.摩擦因數(shù)與接觸面積無關；.摩擦因數(shù)與滑動速度無關；.靜摩擦因數(shù)大于動摩擦因數(shù)。古典摩擦定律不完