XX電能質量第二講波動與閃變課件

1、11 十月 2022XX電能質量第二講波動與閃變09 十月 2022XX電能質量第二講波動與閃變目 錄第一節(jié) 基本概念第二節(jié) 電壓波動第三節(jié) 閃變第四節(jié) 閃變的評估方法第五節(jié) 電弧爐用電特性分析第六節(jié) 電壓波動與閃變的測量目 錄第一節(jié) 基本概念第一節(jié) 基本概念一、方均根值電壓的變動特性二、典型電壓變動現(xiàn)象第一節(jié) 基本概念一、方均根值電壓的變動特性一、方均根值電壓的變動特性方均根電壓（RMS Voltage）電力網(wǎng)的瞬時值電壓u是隨時間t作周期性變化的。周期性非正弦波形的電壓，可以分解為基波和諧波電壓，基波電壓的周期與非正弦電壓的周期相同。工頻基波電壓的標準頻率為50Hz，周期為20ms。在工程

2、上通常以電壓整周期的方均根值來衡量電壓的大小。一、方均根值電壓的變動特性方均根電壓（RMS Voltage將工頻電壓的半周期分成N個等分點，每隔T/2N逐點取電壓的瞬時值。設在kT/2N時刻電壓的瞬時值為uk，則沿半周期內(nèi)瞬時電壓序列為u0,u1,u2,un-1，于是方均根電壓U的計算公式為：一、方均根值電壓的變動特性將工頻電壓的半周期分成N個等分點，每隔T/2N逐點取電壓的瞬一、方均根值電壓的變動特性放大某一處看方均根值一、方均根值電壓的變動特性放大某一處看方均根值一、方均根值電壓的變動特性方均根值電壓變動特性U(t)是方均根電壓的時間函數(shù)，它是沿每基波半周期取方均根值順序逐點畫出的圖形。.

3、 . . . .0U1,U2,.,Uk為等間隔記錄的電壓方均根值。現(xiàn)以電動機啟動所引起的電壓方均根典型變動曲線為例說明這一變化關系。一、方均根值電壓的變動特性方均根值電壓變動特性U(t)是方均一、方均根值電壓的變動特性0一、方均根值電壓的變動特性0一、方均根值電壓的變動特性0穩(wěn)態(tài)電壓變動值（ ）：電動機啟動結束后的穩(wěn)態(tài)電壓方均根值與額定電壓之間的差。動態(tài)電壓變動值（ ）：電動機啟動過程中相鄰兩點極值電壓之差。通常以標稱電壓的相對百分數(shù)來表示電壓變動值：一、方均根值電壓的變動特性0穩(wěn)態(tài)電壓變動值（ ）：電0一、方均根值電壓的變動特性相對穩(wěn)態(tài)電壓變動值：相對動態(tài)電壓變動值：相對最大電壓變動值：方均

4、根值電壓的變動是系統(tǒng)運行中常出現(xiàn)的一種電壓質量現(xiàn)象。IEC標準規(guī)定：在低壓民用電網(wǎng)中，相對穩(wěn)態(tài)電壓變動值 應不超過3%；相對動態(tài)電壓變動值 超過3%的時間不應超過200ms； 應不超過4%。0一、方均根值電壓的變動特性相對穩(wěn)態(tài)電壓變動值：相對動態(tài)電壓一、方均根值電壓的變動特性在當代電力系統(tǒng)中，新型的功率沖擊性和波動性負荷越來越多，如煉鋼用電弧爐、由可控硅整流供電的軋鋼機、礦山卷揚機、電焊機、電力機車等，其功率高達幾萬千瓦甚至十幾萬千瓦。由于這類干擾性負荷的功率因數(shù)普遍較低且無功功率變化量大，所以在其運行時將引起公共連接點（PCC）的電壓幅值大幅度快速變動，嚴重時可能使同一電磁環(huán)境下的其他電氣設

5、備不能正常工作。一、方均根值電壓的變動特性在當代電力系統(tǒng)中，新型的功率沖擊性二、典型電壓變動現(xiàn)象1.電壓偏差電壓偏差=系統(tǒng)標稱電壓電壓測量值-系統(tǒng)標稱電壓100%在一定的電力系統(tǒng)運行條件下，由于總負荷或部分負荷的運行狀態(tài)與特性的改變，以及變壓器分接頭調整和電容器、電抗器投入或切除等原因，負荷所需無功功率與配電系統(tǒng)提供的無功功率不平衡，從而導致供電電壓出現(xiàn)持續(xù)性的逐漸偏離標稱電壓的情況。這種電壓方均根的相對緩慢變動也稱為長期電壓變動（long duration variations），或穩(wěn)態(tài)電壓變動。根據(jù)電壓測量值相對系統(tǒng)標稱電壓的電壓正偏差與負偏差，還可以進一步分為過電壓和欠電壓。二、典型電壓

6、變動現(xiàn)象1.電壓偏差電壓偏差=系統(tǒng)標稱電壓電壓測二、典型電壓變動現(xiàn)象2.電壓波動由于波動性負荷在運行過程中頻繁的從配電系統(tǒng)取用快速變動電能，即出現(xiàn)沖擊性功率變化，造成公共連接點電壓在短時間里急劇變動，并明顯偏離標稱電壓值（IEEE相關文件中給出的典型電壓波動范圍為0.1%-7%,變化頻率小雨25Hz）。相對電壓偏差而言，電壓波動也成為快速電壓變化，或動態(tài)電壓變動。這里仍以d 的大小作為電壓波動的量度。為了區(qū)分電壓波動和電壓偏差，在國家電能質量標準中特別對電壓的波動性給出了定義，即方均根值電壓的變化速率不低于0.2%每秒。二、典型電壓變動現(xiàn)象2.電壓波動由于波動性負荷在運行過程中頻二、典型電壓變

7、動現(xiàn)象3.電壓暫降與暫升當系統(tǒng)發(fā)生短路故障或由于大容量設備啟動等，可能造成供電母線甚至遠方的供電母線電壓迅速下降，并且跌幅較大，后隨即回升，恢復至標稱電壓的允許范圍，其典型持續(xù)時間為0.5-30周波，下降幅度為標稱電壓的90%-10%。這種現(xiàn)象又稱為短時欠電壓。二、典型電壓變動現(xiàn)象3.電壓暫降與暫升當系統(tǒng)發(fā)生短路故障或由二、典型電壓變動現(xiàn)象4.短時間電壓中斷當系統(tǒng)發(fā)生短路故障時，故障點保護動作，供電端電壓迅速下降，其方均根值跌至小于0.1p.u.，經(jīng)一段時間后重合閘動作成功，重新恢復供電電壓至標稱電壓允許范圍。這種過程稱為短時間電壓中斷。5.長時間電壓中斷由于各種原因，供電電壓迅速下降跌至零且

8、長時間不能恢復的現(xiàn)象，稱為長時間電壓中斷，也泛稱斷電，是電壓變動的一種極端情況。這種持續(xù)性的長時間電壓中斷現(xiàn)象與上述電壓變動情況有本質性的區(qū)別。二、典型電壓變動現(xiàn)象4.短時間電壓中斷當系統(tǒng)發(fā)生短路故障時，二、典型電壓變動現(xiàn)象電壓變動細化分類圖二、典型電壓變動現(xiàn)象電壓變動細化分類圖第二節(jié) 電壓波動一、電壓波動的含義二、波動性負荷對電壓特性的影響三、電壓波動限制第二節(jié) 電壓波動一、電壓波動的含義一、電壓波動的含義電壓波動（Voltage Fluctuation）定義為電壓方均根值一系列相對快速變動或連續(xù)改變的現(xiàn)象。這種現(xiàn)象將對周邊其他負荷正常運行造成危害和影響。其中最突出的是引起照明亮度的閃爍和對

9、人視覺的影響。其變化周期，大于工頻周期。在配電系統(tǒng)運行中，這種電壓波動現(xiàn)象又可能多次出現(xiàn)，變化過程可能是規(guī)則的、不規(guī)則的，或者是隨機的。這是一個由電弧爐引起的電壓波動，變動明顯不規(guī)則，試想一下，放大橫坐標來看，電壓是跳躍形，斜坡形還是準穩(wěn)態(tài)形呢？一、電壓波動的含義電壓波動（Voltage Fluctuat一、電壓波動的含義（a） （b）（c） （d）（a）為周期性等幅矩形電壓波動。例：單一阻性負荷投切引起的電壓波動。（b）一系列不規(guī)則時間間隔階躍電壓波動。其電壓波動幅值可能相等，或不等。例：多重負荷投切引起的電壓波動。（c）非全階躍式可明顯分離的電壓波動。例：非線性電阻負荷運行引起的電壓波動。

10、（d）一系列隨機的或連續(xù)電壓波動。例:循環(huán)的或隨機的功率波動負荷運行引起的電壓波動。一、電壓波動的含義（a） 一、電壓波動的含義電壓波動的表示 為具體描述造成實際電壓在短時間里較大幅度變動的特征，將一系列電壓變動值中的相鄰兩個極值之間的變化稱為一次電壓波動，把兩個相鄰極值之差稱為電壓波動值（或波動大?。?。 實際上，電壓波動表現(xiàn)為嚴重連續(xù)偏離額定電壓，因此用一系列電壓方均根值的兩個極值之差，且用其相對值的百分數(shù)表示： 通常以 d 的大小作為電壓波動的量度。一、電壓波動的含義電壓波動的表示t基頻電壓有效值調幅波變化曲線相對電壓變動特性t基頻電壓有效值調幅波變化曲線相對電壓變動特性一、電壓波動的含義

11、tt0載波電壓（a）相對電壓變動特性（b）調幅波變化曲線vRMS的調幅波電壓vRMS的調幅波電壓v沿時間軸對被測電壓每半個周期求得一個方均根值并按時間軸順序排列，即可形象地看到連續(xù)的電壓波動的包絡線圖形一、電壓波動的含義tt0載波電壓（a）相對電壓變動特性（b）想象中的零軸50Hz工頻載波（a）電壓波動調制示意圖Udv00ut（b）正弦調幅波電壓波形10Hz正弦調幅波t一、電壓波動的含義為了更直觀地表示，下圖給出了被觀測電壓瞬時值的包絡線圖形。將恒定不變的工頻電壓看做載波，將波動電壓看做調幅波，（b）中的虛線表示工頻載波電壓峰值的平均電平線，若以此為零軸，該圖反應了低頻（10Hz）正弦調幅波的

12、變化。想象中的零軸50Hz工頻載波（a）電壓波動調制示意圖Udv一、電壓波動的含義如上所述，電壓波動的頻度是分析電壓方均根值變化特性的另一個重要指標。我們把單位時間內(nèi)電壓波動的次數(shù)稱為電壓波動的頻度 r ，一般以分或秒作為頻度的單位。請問上頁圖所示的電壓波動的頻度是多少？上頁圖所示的10Hz波動電壓，其電壓波動值為調幅波的峰谷差值，波動頻度為20次/秒。因此，連續(xù)電壓波動的頻度為調幅波頻率fF的2倍，表示為：（次/秒）（次/min）或一、電壓波動的含義如上所述，電壓波動的頻度是分析電壓方均根值一、電壓波動的含義0在這個電動機啟動的例子里：在電動機啟動一次的過程中，其供電電壓實際發(fā)生了由高到低后

13、又回升的2次電壓變動。但是作為動態(tài)電壓變動事件，電動機啟動一次應算作一次動態(tài)電壓變動。當電動機頻繁啟動，或如電弧爐和間歇性通電的負荷工作時，則會出現(xiàn)一系列的電壓變動。一、電壓波動的含義0在這個電動機啟動的例子里：二、波動性負荷對電壓特性的影響引起電壓波動的原因是多種多樣的：配電系統(tǒng)發(fā)生的短路故障或開關操作無功功率補償裝置大型整流設備的投切但是，頻繁發(fā)生且持續(xù)時間較長的電壓波動更多是由功率沖擊性波動負荷的工作狀態(tài)變化所致。由于波動性負荷的功率因數(shù)低，無功功率變動量也相對較大，并且其功率變化的過程快，因此在實際運行中，可以認為波動性負荷是引起供電電壓波動的主要原因。二、波動性負荷對電壓特性的影響引

14、起電壓波動的原因是多種多樣的二、波動性負荷對電壓特性的影響波動性負荷可以分為兩大類：（1）由于頻繁啟動和間歇通電時，常引起電壓按一定規(guī)律周期變動的負荷。例如，軋鋼機和絞車，電動機，電焊機等。（2）引起供電點出現(xiàn)連續(xù)的不規(guī)則的隨機電壓變動的負荷。例如，煉鋼電弧爐等。二、波動性負荷對電壓特性的影響波動性負荷可以分為兩大類：三、電壓波動限值 從前面的介紹知，供電電壓的波動對用電設備和系統(tǒng)安全運行的影響主要決定于波動值的大小和變動的頻度。 國標中以典型的電弧爐負荷為對象設定了電壓波動的極限值（實際上，電壓波動限值很少考核，而代之以閃變值作為主要指標）。 變動頻度r波動限值 d（） 變動頻度r波動限值

15、d（）LV、MVHVLV、MVHV r14310 r10021.51r1032.5100 r10001.251各級電網(wǎng)電壓波動限值表三、電壓波動限值 從前面的介紹知，供電電壓的波動對用第三節(jié) 閃變一、基本概念與定義二、閃變視覺系統(tǒng)模型第三節(jié) 閃變一、基本概念與定義一、基本概念與定義影響：電壓波動會引起部分電氣設備不能正常工作。一般來說，對電子計算機和控制設備不需要特別去關注在商用和民用建筑的照明設備中，白熾燈占有相當大的數(shù)量，電壓的波動會造成白熾燈光明顯閃爍，嚴重時使人眼難以忍受，為此，選白熾燈的工況作為判斷電壓波動值是否能被接受的依據(jù)。電壓變動值d 在10%左右重復變動頻率r 在5-15Hz

16、白熾燈造成令人煩惱的燈光閃爍嚴重時，刺激人的視感神經(jīng)使人們難以忍受而情緒煩躁一、基本概念與定義影響：電壓變動值d 在10%左右重復變動頻一、基本概念與定義 因此，在研究電壓波動帶來的影響時，通常選白熾燈光照設備受影響的程度作為判斷電壓波動是否能被接受的依據(jù)。閃變：電光源的電壓波動造成燈光照度不穩(wěn)定的人眼視感反應。換言之，閃變反映了電壓波動引起的燈光閃爍對人視感產(chǎn)生的影響。注意：一直以來，人們習慣使用電壓閃變（Voltage Flicker）一次代替閃變。嚴格地講，閃變是電壓波動引起的有害結果，是指人對照度波動的主觀視覺反映，它不屬于電磁現(xiàn)象。一、基本概念與定義 因此，在研究電壓波動帶來的影響時

17、，通一、基本概念與定義同一觀察者反復進行閃變實驗不同觀察者閃變視感程度進行抽樣調查統(tǒng)計分析找出相互間有規(guī)律的關系曲線利用函數(shù)逼近的方法獲得閃變特性的近似數(shù)學描述閃變的評價方法不是通過純數(shù)學推導與理論證明得到，而是通過觀察者的實驗得到：一、基本概念與定義同一觀察者不同觀察者統(tǒng)計分析找出相互間有規(guī)1.閃變覺察率F 根據(jù)IEC推薦的實驗條件，采用不同波形、頻度、幅值的調幅波工頻電壓為載波向工頻230V、60W白熾燈供電照明，并對觀察者的閃變視感實驗進行統(tǒng)計可得到有明顯覺察和難以忍受者的數(shù)量占觀察者總數(shù)量的比，即 式中，A沒有覺察的人數(shù) B略有覺察的人數(shù) C有明顯覺察的人數(shù) D難以忍受的人數(shù)。 如果該

18、比值超過50%，說明半數(shù)以上的實驗觀察者有明顯的或難以忍受的視覺反映，若把F（%）大于50%定為閃變限值，則對應的電壓變動值為該實驗條件下電壓波動允許值。1.閃變覺察率F 根據(jù)IEC推薦的實驗條件，采用不同波2.瞬時閃變視感度S(t)為反映人的瞬時閃變感覺水平，用閃變強弱的瞬時值隨時間變化來描述，即瞬時閃變視感度S(t)。S(t)是電壓波動的頻度、波形、大小等綜合作用的結果，其隨時間變化的曲線是對閃變評估衡量的依據(jù)。規(guī)定閃變覺察率F=50%為瞬時閃變視感度的衡量單位對應S(t)=1覺察單位例：如果S(t)1覺察單位，說明實驗觀察者中有更多的人對燈光閃爍有明顯感覺，則規(guī)定為對應閃變不允許水平。2

19、.瞬時閃變視感度S(t)為反映人的瞬時閃變感覺水平，用閃變3.視感度頻率特性系數(shù)K(f)通過閃變實驗研究，人對閃變的視覺反映還與照度波動的頻率特性有關，其頻譜分布規(guī)律可概括為以下幾點： （1）閃變的一般覺察頻率范圍：125Hz（2）閃變的最大覺察頻率范圍：0.05-35Hz（其上下限值稱為截止頻率，上限又稱為停閃頻率，即高于這一頻率的閃變?nèi)搜凼歉杏X不到的）（3）閃變的敏感頻率范圍：612Hz（4）閃變的最大敏感頻率：8.8Hz3.視感度頻率特性系數(shù)K(f)通過閃變實驗研究，人對閃變的視3.視感度頻率特性系數(shù)K(f)為了從本質上認識電壓波動引起的人對照度波動的頻率特性，引入了視感度系數(shù)K(f)，

20、它是在S(t)=1覺察單位下，最小電壓波動值與各頻率電壓變動值的比,即：S(t)=1覺察單位的頻率為 f 的正弦電壓波動值S(t)=1覺察單位的8.8Hz正弦電壓波動值K( f )=3.視感度頻率特性系數(shù)K(f)為了從本質上認識電壓波動引起的4.波形因數(shù)R（f）通過閃變實驗，人們還發(fā)現(xiàn)，周期性或近于周期性的電壓變動對照度的影響大，而且不同波形的電壓波動引起的閃變反映也是不同的。通過對相同頻率的兩種不同波形（例如，正弦波調幅波和矩形調幅波）的電壓波動做比較，可以計算出波形因數(shù)：S(t)=1覺察單位的矩形電壓波動值S(t)=1覺察單位的正弦電壓波動值R( f )=利用上式，對矩形和正弦波調幅波電壓

21、做比較可知，以最大敏感頻率8.8Hz為對比起點，當頻率9Hz時，矩形波的諧波分量比其基波分量對閃變影響更大。見P46表3-1，“視感度S=1覺察單位的電壓波動”4.波形因數(shù)R（f）通過閃變實驗，人們還發(fā)現(xiàn)，周期性或近于周4.波形因數(shù)R（f）例如頻率在1Hz時，查表31后可計算出波形因數(shù)： R（f）=1.43/0.47=3.04（意味著同樣影響下矩形波對應的電壓波動值更?。?。 反之當頻率9Hz時，R（f）約等于1.27不變，說明矩形波所含頻次（n*9Hz）諧波比其基波(9Hz)對閃變影響要小。由實驗得到的視感度S=1覺察單位的電壓波動數(shù)據(jù)（見表31）還可描繪出兩種波動電壓波形與頻度的關系曲線，如

22、圖33所示。 4.波形因數(shù)R（f）例如頻率在1Hz時，查表31后可計算出5.燈眼腦反應鏈的數(shù)學描述 從對閃變視感機理的理論分析和本質認識出發(fā)，尋求一種較為嚴謹?shù)臄?shù)學表述方法是必要的。基本思路： 1）電壓波動的響應特性；2）人眼的感光反映能力；3）大腦的記憶存儲效應三方面的近似數(shù)學描述，即可得到人的閃變視覺系統(tǒng)模型。具體辦法：通過對實驗得到的視感度頻率特性曲線K（f）（它是以上三方面的綜合反映）的數(shù)學分段逼近與描述，從而獲得燈-眼-腦環(huán)節(jié)的數(shù)學表達式。一方面使我們對人的主觀視覺對照度波動（電壓波動引起）響應的理論認識有所提高，另一方面也為閃變數(shù)字測量提供了較為通用的計算方法。5.燈眼腦反應鏈的數(shù)

23、學描述 5.燈-眼-腦反應鏈的傳遞函數(shù) 依據(jù)表31和K(f)-頻率曲線，將K（f）作出的燈-眼-腦環(huán)節(jié)的對數(shù)頻率特性曲線用5條直線和漸近線逼近，或者說用5個典型控制環(huán)節(jié)的對數(shù)幅頻特性之和表示，即 進而可以導出燈-眼-腦環(huán)節(jié)的傳遞函數(shù)表達式，已知視感度頻率特性系統(tǒng)K(f)，可用拉普拉斯變換復變量s表示成傳遞函數(shù)K(s)的形式，并且多采用幅頻特性：5.燈-眼-腦反應鏈的傳遞函數(shù) 依據(jù)表31和K(5.燈-眼-腦反應鏈的傳遞函數(shù)5.燈-眼-腦反應鏈的傳遞函數(shù)第四節(jié) 閃變的評估方法一、電壓波動與閃變的起因和危害二、閃變水平評估與干擾限制值三、閃變嚴重度簡捷預測算法第四節(jié) 閃變的評估方法一、電壓波動與閃變

24、的起因和危害一、電壓波動與閃變的起因和危害電壓波動與閃變的起因各種類型的大功率波動性負荷投運引起由于配電線路短時間承載過重，饋電終端的電壓調整能力很弱等原因，難以保證電壓穩(wěn)定一、電壓波動與閃變的起因和危害電壓波動與閃變的起因各種類型的一、電壓波動與閃變的起因和危害電壓波動與閃變的具體危害引起車間、工作室和生活居室等場所的照明燈光閃爍，降低工作效率和生活質量。造成直接與交流電源相連的電動機的轉速不穩(wěn)定，時而加速時而制動，影響產(chǎn)品質量。對電壓波動較敏感的工藝過程或試驗結果產(chǎn)生不良影響。電視機畫面亮度頻繁變化以及垂直和水平幅度搖動。導致電子儀器和設備、計算機系統(tǒng)、自動控制生產(chǎn)線以及辦公自動化設備等工

25、作不正常，或受到損壞。導致以電壓相位角為控制指令的系統(tǒng)控制功能紊亂，致使電力電子換流器換相失敗等。123456一、電壓波動與閃變的起因和危害電壓波動與閃變的具體危害引起車一、電壓波動與閃變的起因和危害電壓波動除了會使電動機轉速不均勻，危害系統(tǒng)本身的安全運轉，而且還會直接影響生產(chǎn)企業(yè)的產(chǎn)品質量，造成人眼疲勞，降低人們的工作效率等。順便指出，波動性負荷除了會產(chǎn)生以上總結的閃變危害之外，由于自身的工作特點所決定，還會產(chǎn)生大量的諧波，并且由于其三相嚴重不對稱帶來的負序分量，同樣會危及供電系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。一、電壓波動與閃變的起因和危害電壓波動除了會使電動機轉速不均二、閃變水平評估與干擾限制值在電力輸

26、配過程中，既要限制電壓波動也要限制閃變，并且將限制發(fā)生閃變干擾放在首位。UIE/IEC建議在進行閃變監(jiān)測時，對于運行周期時間較長一類的波動性負荷（如電弧爐等）一般用短時間閃變強弱和整個工作周期（1h-7天）的閃變嚴重度，分別用來確定一段時間（1-15min）的閃變強弱和整個工作周期（1h-7天）的閃變嚴重度，并且給出了閃變評價的數(shù)學方法和測量方法。二、閃變水平評估與干擾限制值在電力輸配過程中，既要限制電壓波二、閃變水平評估與干擾限制值短時間閃變值和長時間閃變值 它們是衡量閃變的基準，分別用來確定短時間（1-15分鐘）的閃變強弱和整個工作周期（1小時-7天）的閃變嚴重度，因此是反映電壓波動的統(tǒng)計

27、特征量。其科學性和正確性已經(jīng)得到國際的普遍認可和使用（IEC作為測量標準已經(jīng)頒布，IEEE正在效仿實施）。二、閃變水平評估與干擾限制值短時間閃變值和長時間閃變值二、閃變水平評估與干擾限制值1.短時間閃變水平值Pst在觀察期內(nèi)（如取典型值Tshort=10min），對瞬時閃變視感度S(t)作遞增分級處理（標準規(guī)定，實際分級應不小于64級），并計算各級瞬時閃變視感水平所占總檢測時間長度之比（也稱為時間-水平統(tǒng)計法），可獲得概率直方圖。進而采用IEC推薦的累積概率函數(shù)（CPF），即水平分級狀態(tài)時間計算法，對該段時間的閃變嚴重度作出評定。二、閃變水平評估與干擾限制值1.短時間閃變水平值Pst在觀察A/

28、D采樣頻率t1t2t3t4t5500010000150002.0101.681.471.261.050.840.630.420.211.890t (次)（級）p.u.S（t）1.短時間閃變水平值Pst 以圖34為例給出一計算示例介紹.圖中所示為某一觀察時間段（如10min）內(nèi)等間隔測算到的15000個數(shù)據(jù)所描述的瞬時閃變視感度S(t)變化曲線.為簡要說明時間水平統(tǒng)計方法,將該變化曲線等分為10級。例如S(t)在2p.u范圍,則每級級差為2p.u/10=0.2p.u。A/D采樣頻率t1t2t3t4t55000100001500A/D采樣頻率t1t2t3t4t5500010000150002.01

29、01.681.471.261.050.840.630.420.211.890t (次)（級）p.u.S（t）1.短時間閃變水平值Pst圖中給出第7級(1.2p.u-1.4p.u)統(tǒng)計計算示例.假設,處于第7級的時間總和次數(shù):在總時間中第7級所占概率分布則為A/D采樣頻率t1t2t3t4t550001000015001.短時間閃變水平值Pst統(tǒng)計特征量計算示例：依次對其他9級進行同樣統(tǒng)計計算，可給出概率分布直方圖。對概率分布直方圖做概率累加計算，可得到累積概率函數(shù)圖形。0.10.30.50.70.91.11.31.51.71.9123456789100.1.30.70.91.11.31.51.1

30、.9356710010203040507500500025000050100（級）S（t）p.u.(次)Pk（）.u.29297以上各級概率之和累積概率函數(shù)CPF所表現(xiàn)的是S（t）變量處在某一確定范圍內(nèi)的可能性有多大。即S(t)的概率分布函數(shù)。實際應用中可不用畫出CPF曲線。1.短時間閃變水平值Pst統(tǒng)計特征量計算示例：依次對其他9級1.短時間閃變水平值Pst研究表明，對于不同類型的供電電壓干擾采用多點測定算法可以更準確地反映閃變的嚴重程度。實際應用時常用5個概率分布pk測定值計算出短時間（10min）閃變平滑估計值Pst，Pst表示實際檢測到的短時閃變水平嚴重度。其近似計算公式為：式中，上式

31、中，5個測定值 分別為10min內(nèi)超過0.1%、1%、3%、10%和50%時間比的概率分布水平pk 。1.短時間閃變水平值Pst研究表明，對于不同類型的供電電壓干1.短時間閃變水平值Pst例如，當調幅波為穩(wěn)定的周期性矩形電壓變化時，上式中 相等。并且有 。代入上式，有可近似寫為從表3-1和圖3-3中，曲線下凹的最低點是在波動頻度r=1056次/min，對應調幅波基波頻率fF=8.8Hz這一點。它表示在S(t)=1覺察單位，對于周期性矩形電壓波動，相對電壓波動值最小，d=0.199%。又當， fF=8.8Hz時， d=0.29%，覺察率F=80%、 S(t)=2覺察單位，Pst=1 。1.短時間

32、閃變水平值Pst例如，當調幅波為穩(wěn)定的周期性矩形電2.長時間閃變水平值Plt長時間閃變的統(tǒng)計時間需在1h以上，國標中規(guī)定為2h。在2h或更長時間測得并作出的累計概率統(tǒng)計曲線（CPF）中，將瞬時閃變視感度不超過99%概率的短時間閃變值Pst（用符號Pst，99%表示）或超過1%時間的Pst值（用符號P1表示）作為長時間閃變水平值Plt ：在實際處理時，長時間閃變值還可以根據(jù)具體情況，分別利用4中不同的計算方法來處理。2.長時間閃變水平值Plt長時間閃變的統(tǒng)計時間需在1h以上，2.長時間閃變水平值Plt在實際處理時，長時間閃變值還可以根據(jù)具體情況，分別利用4中不同的計算方法來處理。（1）仍利用長時

33、間CPF進行多點計算和分析。（2）有些專家主張以95%概率代替99%概率，以放寬對電能質量的要求，使之更符合實際，將上頁公式稍微修改為：并利用大型電弧爐在其供電點的實測數(shù)據(jù)總結的經(jīng)驗公式做簡化計算：2.長時間閃變水平值Plt在實際處理時，長時間閃變值還可以根2.長時間閃變水平值Plt（3）對于電弧爐等類型的負荷所引起的閃變，至少需觀測一星期才能做出全面評定，在整個閃變觀測結束時，方能給出Pst和Plt兩項指標。具體處理時刻在每天保留的Pst中取出第3大值Pst，3max作為Plt值，即（4）UIE/IEC推薦的計算式與上述算法不同。它規(guī)定對于已順序測得的N個10min短時間閃變值Pst，k（k

34、=1，2，3，N）數(shù)據(jù)，長時間閃變值Plt可由這N個 的立方和求根得到： 2.長時間閃變水平值Plt（3）對于電弧爐等類型的負荷所引起（1）.同一供電母線上 Pst 的合成3.閃變干擾限制值n個波動性負荷各自引起的閃變及背景閃變在同一公共供電母線上產(chǎn)生的pst合成算式的一般形式為：其中，m的值取決于主要閃變的性質及其工況的重疊可能性：m=1用于波動性負荷引起電壓變動同時發(fā)生重疊率很高的工況；m=2用于隨機波動性負荷引起電壓變動同時發(fā)生的工況（如：熔化期重疊的電弧爐）；m=3用于波動性負荷引起的電壓變動同時發(fā)生的可能較小的工況；m=4僅用于熔化期不重疊的電弧爐所引起的電壓變動合成。（1）.同一供

35、電母線上 Pst 的合成3.閃變干擾限制值n個（2）. 供電系統(tǒng)各電壓級間Pst的傳遞廣義的閃變包括電壓波動，限制閃變干擾包括限制電壓變動幅值和變動頻度及其影響。IEC在制訂閃變標準中，將供電系統(tǒng)電壓分為高壓（HV）、中壓（MV）和低壓（LV）三級。對于超高壓（EHV）UN230kV的輸電系統(tǒng)的閃變標準，則與高壓（HV）規(guī)定的閃變標準相同。具體標準如下：（2）. 供電系統(tǒng)各電壓級間Pst的傳遞廣義的閃變包括電壓波1、低壓，一般指 的低壓配電網(wǎng)；2、中壓，指 的配電網(wǎng)；3、高壓，指 的大型用戶的高壓供電和地區(qū)性連接的高壓配電網(wǎng)。閃變干擾在各級電力網(wǎng)的傳遞，遵循十分簡單的規(guī)律： （1）高壓傳遞至中

36、壓和低壓的傳遞系數(shù) 和 稍低于1，一般取0.81；而由中壓傳遞至低壓的傳遞系數(shù) 則接近于1，典型值為 。 （2）由于高壓級電力網(wǎng)的短路容量較大，由低壓級的閃變干擾傳遞至高電壓級的作用實際上可以忽略，因此，低壓傳遞至中壓及由中壓傳遞至高壓的傳遞系數(shù)等于0。（2）. 供電系統(tǒng)各電壓級間Pst的傳遞1、低壓，一般指 的低壓配電網(wǎng) 如上圖的供電系統(tǒng)，兩個電弧爐A和B分別接在A、B兩個供電母線上。假定已知這兩個電弧爐產(chǎn)生的閃變干擾值為：單獨由電弧爐A在供電母線A上產(chǎn)生的閃變干擾值為PstA；單獨由電弧爐B在供電母線B上產(chǎn)生的閃變干擾值為PstB。計算一個供電母線上的電弧爐，在另一供電母線上所產(chǎn)生的閃變干

37、擾的傳遞效應。 （2）. 供電系統(tǒng)各電壓級間Pst的傳遞 如上圖的供電系統(tǒng)，兩個電弧爐A和B分別接在A、B兩個 為分析簡化又不影響一般性，只需計算電弧爐B在供電母線A上產(chǎn)生的閃變PstBA，采用的算法是：將電弧爐B在母線B上產(chǎn)生的閃變PstB 乘以傳遞系數(shù)成為傳遞到母線A的閃變干擾PstBA 。在推倒鄰近母線B上閃變干擾PstB傳遞至供電母線A的等值閃變干擾PstBA的計算公式時，先將上圖變化為下面的等值電路。（2）. 供電系統(tǒng)各電壓級間Pst的傳遞PstB傳遞至供電母線A的等值閃變擾動PstBA，可按阻抗XA和XC上分壓計算，即：引入短路容量，按標么值關系式可寫為：， ，其中：PKAB表示供

38、電點B短路時，A點流向B點的短路容量，MVA； PKAB供電點A短路時，B點流向A點的短路容量，MVA；PKA供電點A的短路容量，MVA。 為分析簡化又不影響一般性，只需計算電弧爐B在供電母根據(jù)前面的推導，可以得出：即：其中，TBA在母線B上產(chǎn)生的閃變干擾傳遞至母線A的傳遞系數(shù)。在前面介紹的等值電路中， 于是由上面推導的算式可以算出 。同理可得 。由此可見，兩母線之間的傳遞系數(shù)不同，必須具體計算。這個例子的計算結果為：傳遞系數(shù) ；傳遞系數(shù)根據(jù)前面的推導，可以得出：4.電壓波動和閃變的計算方法 在一般供電系統(tǒng)中，電壓幅值的變化主要是由負荷無功變化引起的，但由于像電弧爐等有不規(guī)則隨機特性的負荷，如

39、何確定其無功功率的變化量很困難。 一種推薦的估算方法在前面介紹了。結合給出的計算公式，下面再介紹兩種簡單實用的交流電弧爐可能引起的電壓波動的估算方法。4.電壓波動和閃變的計算方法 在一般供電系統(tǒng)中，電壓所謂SCVD是指利用電弧爐在開路和短路兩種工況下的電壓差與額定電壓之比的百分數(shù)來表示電壓波動值，計算公式為式中，U0是電弧爐在三相開路時的PCC點電壓 Ud是電弧爐在三相短路時的PCC點電壓 通常將該公式計算的結果稱之為短路壓降。1、短路壓降法所謂SCVD是指利用電弧爐在開路和短路兩種工況下的電壓差SCVD實質上反應了交流電弧爐三相短路容量與PCC點系統(tǒng)短路容量之比。經(jīng)驗表明，導致電壓波動和閃變

40、的工作電流的變化與電弧爐的短路容量有關。根據(jù)英國的經(jīng)驗表明，SCVD又可表示為：其中，Sd1為電弧爐變壓器分接頭處于使電極電壓為最大檔位所對應的電弧爐最大短路容量，MVA ; Sd為PCC點處供電系統(tǒng)全年最小短路容量，MVA。1、短路壓降法SCVD實質上反應了交流電弧爐三相短路容量與PCC點系統(tǒng)短路算例：以典型的30t電弧爐的供電電路，如下圖為例，請計算其短路電壓降，并判斷該電弧爐負荷是否允許接入系統(tǒng)。舉例說明1算例：以典型的30t電弧爐的供電電路，如下圖為例，請計算其短解：假設電弧爐爐變?nèi)萘繛?8MVA，取計算基準短路容量即SB=100MVA，則以給定SB為基準的電路各電抗的百分值分別為 ，

41、 ， ， 總電抗 。 由于容量 ，而且參考母線電壓的標 么值等于1，若X以百分值表示，則電弧爐的短路容量為解：假設電弧爐爐變?nèi)萘繛?8MVA，取計算基準短路容量即SB供電電路的短路容量為:于是可分別計算得出電弧爐的短路容量Sd1和供電系統(tǒng)的短路容量Sd為:由此可得斷路壓降：供電電路的短路容量為: 估算出的dmax對照標準規(guī)定的各電壓等級的允許范圍值（如下表），可以看出，該電弧爐必須加裝補償裝置才允許接入電網(wǎng)。 估算出的dmax對照標準規(guī)定的各電 通過在對電弧爐的功率圓圖分析可知，交流電弧爐無功沖擊量有最大值，因此，可以根據(jù)給定的電弧爐參數(shù)，首先計算出其最大無功功率沖擊值 ， 然后估算出短路壓降

42、dmax，這種方法稱為最大無功功率變動量法。2、最大無功功率變動量法 若以基準容量SB來表示，則: 通過在對電弧爐的功率圓圖分析可知，交流電弧爐 電弧爐最大無功功率沖擊值對應最大電壓變動量為： 當已知電弧爐短路總電抗X0時 : 電弧爐最大無功功率沖擊值對應最大電壓變動量為:與額定電壓的百分比即為電弧爐的短路壓降，于是有： 電弧爐最大無功功率沖擊值對應最大電壓變動量為例：仍以上述的30t電弧爐參數(shù)為例，利用最大無功率沖擊值預測短路電壓降。解： 先將已知數(shù)據(jù)代入前面的計算公式求得最大無功功率沖擊值為： 由上例已知，在PCC處，X=Xs=17.1%，于是：舉例說明2例：仍以上述的30t電弧爐參數(shù)為例

43、，利用最大無功率沖擊值預測 在電弧爐母線FB處，X=XS+XL=19.2%,于是： 同上例一樣，對照標準可以見，以上預估測算的兩處，最大電壓波動值都已超過允許值，這說明，須加裝補償裝置才允許接入電網(wǎng)。 在電弧爐母線FB處，X=XS+XL=19.2%,于是： 需指出的是，以上兩種估算短路壓降的方法僅給出了判斷將要投入供電系統(tǒng)的電弧爐可能產(chǎn)生的電壓波動大小是否超過允許值的方法。而實際上由于閃變的嚴重與否還與電壓波動的波形和頻率有關，因此，還需直接根據(jù)閃變值來評定電弧爐對供電系統(tǒng)的影響。 下面給出短路壓降與閃變限制間的經(jīng)驗換算關系式： 短時間閃變值Pst與短路壓降dmax之間的換算式為：長時間閃變值

44、Plt與短路壓降dmax之間的換算式為： 需指出的是，以上兩種估算短路壓降的方法僅給出第五節(jié) 電弧爐用電特性分析理論和實踐分析表明，交流電弧爐是供電系統(tǒng)各類功率波動性負荷中對電壓特性影響最大的負荷。其中煉鋼用電弧爐比其他用途（如生產(chǎn)磷化物、冶煉硅鐵等）的電弧爐對供電電壓的干擾更大。煉鋼用交流電弧爐對供電系統(tǒng)產(chǎn)生的不利影響主要包括有功功率和無功功率沖擊性快速變化引起的電壓波動和閃變，電弧電阻的非線性導致的電力諧波畸變，以及三相負荷不對稱帶來的供電系統(tǒng)動態(tài)不平衡干擾等。第五節(jié) 電弧爐用電特性分析理論和實踐分析表明，交流電弧爐是供一、電弧爐的基本參數(shù)和運行周期加料 熔化期 斷電 氧化期 扒渣 還原期

45、普通交流電弧爐的冶煉周期為3-8h，具體時間取決于供電電壓高低、電弧爐容量（噸位）和冶煉材料及其工藝等。通常電弧爐的供電電壓為110kV或35kV，經(jīng)特殊設計的電弧爐變壓器供電，二次側電極間電壓的典型值在100-600V之間，其中電極壓降為40V，電弧壓降約為12V/cm。電弧爐的運行周期包括三個階段：熔化期、氧化期和還原期。左圖給出了電弧爐負荷運行周期示意圖。熔化期的主要任務是使爐料迅速熔化。爐料進入爐膛時整體呈圓桶狀或饅頭狀。通電起弧后，三相電極迅速插入爐料，爐料熔化的液滴逐漸匯攏于爐底。熔化期約為0.5-2h，但在此期間消耗的電能最大，約占一個投運周期總耗電量的60%-70%。一、電弧爐

46、的基本參數(shù)和運行周期加料 熔化期 斷電 氧化期 加料 熔化期 斷電 氧化期 扒渣 還原期一、電弧爐的基本參數(shù)和運行周期氧化期的主要任務是脫磷及去氣、去夾雜。當爐料全部熔化，溫度合適（一般為1570C）時，通過供氧脫碳，令鋼水沸騰，使其中的氣體和夾雜物上浮，并使鋼中磷的含量下降。還原期的主要任務和操作是脫氧、脫硫、調整溫度和調整成分。加料 熔化期 斷電 氧化期 扒渣 還原期一、電弧爐的二、電弧爐運行的電氣特性通過對電弧爐運行過程的分析可知，其電氣特性有如下特點：（1）所消耗的功率強烈而快速，并且出現(xiàn)隨機性變化，它由煉鋼周期中的熔化過程和技術條件等因素決定。（2）電能質量下降程度最大和時變性最強的

47、時刻發(fā)生在熔化期。（3）氧化和還原的精煉期電壓波動和諧波含量顯著降低。（4）電能質量的性質和電能質量下降的程度隨熔化期運行條件的不斷變化而有所不同，取決于電弧爐的容量和類型，熔化材料的成分和性質。另外，煉鋼廠電弧爐臺數(shù)的多少對電能質量造成的影響也會不同。二、電弧爐運行的電氣特性通過對電弧爐運行過程的分析可知，其電電弧爐運行引起的電能質量沖擊的因素包括：（1）大電流電感支路。電弧爐大電流電感支路的感應率是由大電流導體的幾何形狀決定的。在實際中導體的總幾何對稱性總會有偏差，又因為存在強磁場，它會引起不對稱互感系數(shù)。這個不對稱的互感系數(shù)將作為不同相的感抗，于是電弧爐變壓器二次側稱為不對稱負荷。（2）

48、在電極與熔化的爐料間燃燒的電弧。使電能質量降低的更主要的原因是三個自由燃燒的大電流電弧。首先這些電弧是非線性電阻性的，于是電弧燃燒時就產(chǎn)生了諧波電流。又因為石墨電極的陽極和陰極的壓降不同，所以還存在偶次諧波。三個電弧在電氣上式不對稱的，故出現(xiàn)了零序性系統(tǒng)諧波。電弧爐運行引起的電能質量沖擊的因素包括：（1）大電流電感支路如前所述，電壓波動大小與負荷的無功功率變動量成正比。因此有必要首先分析電弧爐的功率變化規(guī)律，進而推導出電弧爐無功功率變動量最大值計算公式。這里，采用簡化電弧爐供電等值電路單線圖。圖中U0為電弧爐空載時的供電電源開路電壓；X0為電弧爐主電路的總阻抗：R為主電路的總阻抗，主要反映了時

49、變電極的電阻，并且假設R為線性變化，P+jQ為主電路的復功率。設電弧爐的短路容量為：且已知負荷的有功功率負荷無功功率為三、電弧爐的功率變化圓圖如前所述，電壓波動大小與負荷的無功功率變動量成正比。因此有必三、電弧爐的功率變化圓圖當電弧爐三相電極與爐料構成短路時，對應圖中的D點，此時R=0，I=Id=U0/X0, P=0, 為電弧爐的短路容量。實際運行在三相短路時功率因數(shù) ，其中 為短路時回路的阻抗角，對應圖中的B點。 三、電弧爐的功率變化圓圖當電弧爐三相電極與爐料構成短路時，三、電弧爐的功率變化圓圖當弧熄時，對于圖中的0點。理論上，當 時， ， 對應圖中的F點。普通電弧爐的額定運行點選擇對應圖中

50、的A點為熔化期的額定運行點。 為額定運行的阻抗角，此時的功率因數(shù) 。三、電弧爐的功率變化圓圖當弧熄時，理論上，當 三、電弧爐的功率變化圓圖對照右圖來看，通常取 為最大無功功率變動量 ，它等于三相電極短路時的無功功率 與熔化期額定運行點的無功功率 之差，即而 ， ，即可以得出實際上， 上式可以簡化為：三、電弧爐的功率變化圓圖對照右圖來看，通常取 為最大無三、電弧爐的功率變化圓圖通過上述方法，獲得交流電弧爐無功功率沖擊量的最大值電極短路時無功功率-正常運行時無功功率這一推薦方法在電弧爐負荷對電壓影響的工程實際測量和估算中是很有用的。三、電弧爐的功率變化圓圖通過上述方法，獲得交流電弧爐無功功率四、線

51、性時變電弧電阻模型上述的研究表明，能否精確地建立電弧爐負荷模型是進行電能質量研究的重要先決條件。與以往的單相線性電弧爐模型不同，本節(jié)介紹一種改進的三相非線性時變電弧電阻模型。這個模型是在對實際u-i特性曲線分段線性化的基礎上，根據(jù)電弧爐負荷消耗的功率計算出時變電弧電阻的幅值。等值電弧電阻是以時間為自變量連續(xù)變化的隨機函數(shù)，所以選用電弧電阻不同的時變規(guī)則代替弧長不同的時變規(guī)則，就可以實現(xiàn)具有控制環(huán)節(jié)的電壓波動過程仿真。動態(tài)負荷模型則考慮了周期性變化規(guī)則的電弧電阻。一旦建立了表示電弧電阻變化的模型，就可以評估不同供電系統(tǒng)中由于電弧爐運行造成電壓波動的結果。四、線性時變電弧電阻模型上述的研究表明，能

52、否精確地建立電弧爐 四、線性時變電弧電阻模型 其中，f 是閃變頻率；R1是與實際電弧爐負荷運行條件相聯(lián)系的恒定阻值，其值選擇是由弧長的變化范圍及電弧爐負荷消耗的功率決定的。 2、線性化求電弧恒定電阻 電弧弧長通常在0 20cm 范圍變化，電弧爐消耗的平均功率P = 42 MW。 為對電弧爐負荷進行數(shù)值分析，需建立電弧爐的負荷模型，負荷模型可用功率、阻抗表示。這里介紹一種改進的三相線性時變電弧電阻模型求取方法。 1、定義電弧電阻： 四、線性時變電弧電阻模型 其 對實際電弧爐 的v-i 特性曲線分段線性化，即列出下圖曲線線性段（OA 和 AB段）的公式，電弧爐消耗的功率是線性化曲線的面積。因此R1

53、可求。四、線性時變電弧電阻模型 電弧阻抗模型確定之后，可得到用電弧爐阻抗模型表示的三相電弧爐系統(tǒng)等值電路，以及電弧爐系統(tǒng)方程，可對電弧爐引起的電壓波動進行數(shù)值仿真分析。 對實際電弧爐 的v-i 特性曲線分段線性化，即列 根據(jù)上述電弧爐系統(tǒng)方程，可用MATLAB對弧爐的電壓波動進行動態(tài)仿真。本例仿真結果如下所示。令 ， ，R1= RaARaB，以及R2=RaBRaC，整理可得電弧爐系統(tǒng)的方程為： 四、線性時變電弧電阻模型令 ，列寫回路電壓方程，得到 根據(jù)上述電弧爐系統(tǒng)方程，可用MATLAB對弧爐的電壓波動電弧爐電壓、電流仿真結果電弧爐電壓、電流仿真結果第六節(jié) 電壓波動和閃變的測量一、電壓波動的檢

54、測方法 電壓波動與閃變的測量是與評估標準緊密相連的。目前，在我國的電能質量標準中，關于電壓波動和閃變的內(nèi)容已經(jīng)與IEC國際標準接軌，為此，本節(jié)主要介紹IEC閃變測量方法。第六節(jié) 電壓波動和閃變的測量一、電壓波動的檢測方法一、電壓波動的檢測方法 常用的電壓波動檢測方法有整流檢測法、有效值檢測法和同步檢測法。IEC推薦的閃變測測量方法是同步檢測法。 為了檢測出電壓波動分量，通?？蓪㈦妷翰▌涌闯梢怨ゎl電壓為載波，其電壓的均方根值或峰值受到以電壓波動分量為調制波的調制。對于任何波形的調幅波均可以看作是由各種頻率分量合成的。一、電壓波動的檢測方法 常用的電壓波動檢測方法有整 為了保證分析簡化而又不失一般

55、性，我們可以分析僅含單一頻率的調幅波對工頻載波的調制。 調制波解析式的一般表達式為：式中： Um工頻載波電壓的幅值，V; wN工頻載波電壓的角頻率，Hz； v(wFt)調幅波電壓，V； wF調幅波電壓的角頻率，Hz。 為了保證分析簡化而又不失一般性，我們可以分析若調幅波電壓為單一頻率的正弦波形，則 有：式中，m稱為幅值系數(shù)， ，要求m1，否則將出現(xiàn)包絡線畸變。調幅波電壓幅值載波電壓幅值若調幅波電壓為單一頻率的正弦波形，則 按照同步檢測方法，可將調制波電壓自乘求平方，得： 可見，調制波電壓的平方項除了有直流成分外，含有以下頻率分量： 、 、 、 按照同步檢測方法，可將調制波電壓自乘求平方，得： 如果利用0.0535Hz的帶通濾波器濾除其中的直流分量和工頻及以上頻率的分量，且考慮到，由于實際上的調制指數(shù) ，存在的調幅波電壓的倍頻分量幅值遠小于調幅波的幅值，可忽略不計。因此，濾波后便可實現(xiàn)解調，獲得近似加權的調幅波電壓 ，即： 已知相對電壓變動值為 ，且假定調幅波為正弦函數(shù)波形，則有： 如果利用0.0535Hz的帶通濾波器濾除其將上面