30立方玻璃鋼儲油罐結構設計

南京工程學院課程設計說明書課程名稱：復合材料課程設計題目：容積為30m3的臥式玻璃鋼原油儲罐的設計名：學號：學院（系、咅B(yǎng)）：材料工程學院班級：復合材料與工程142設計地點：學工辦1號樓創(chuàng)新學院2022016年12月6日課程設計任務書設計題目30m3臥式玻璃鋼原油儲罐的設計技術參數(shù)：⑴臥式玻璃鋼儲罐，容積為30ms儲存原油，常溫常壓采用半橢圓形封頭設計設計任務：1?設計儲罐外形與零部件構造2?設計儲罐結構層厚度與鋪層數(shù)3?封頭與其他零部件的選用與制備4?產品工藝流程5?產品受力校核6?產品質量檢驗工作計劃與進度安排：選定設計課題，下達設計任務，教師講解1天確定復合材料設計方案1天復合材料的結構設計與計算2天原材料及成型工藝選擇1天編寫設計說明書4天教師審查和考核1天合計10天目錄TOC\o"1-5"\h\z1.前言1..1.1選題意義1..1.2研究現(xiàn)狀1..1.3本課題研究的容2.2選型設計2.2.1儲罐構造尺寸的確定2.2.2封頭的選擇3.2.3支座及間距4.2.4零部件4.3性能設計4.3.1樹脂的類型及性能5.3.2玻璃纖維選用及性能6.3.3小結7.結構設計7.4.1儲罐尺寸的確定8.4.2鞍座位置確定8.4.3支座反力與軸向，周向應力的計算8.4.4纏繞成型筒體的厚度及層數(shù)計算104.5筒體載荷強度校核114.6封頭強度層厚度的確定與校核12工藝設計125.1筒身設計135.2封頭的制造工藝及模具制造方法15零部件設計17儲罐的開孔與補強17排氣孔18儲罐進出口和人孔設計18排液管216.5支座設計21安裝設計217.1臥式儲罐的安裝227.2修補裂縫施工方法分類237.3小結23制品檢驗238.1尺寸公差248.2外觀檢測248.3滿載試驗248.4質量控制檢驗248.5表面固化試驗258.6檢驗25參考文獻251.前言選題意義：玻璃鋼貯罐是玻璃鋼制品中應用非常廣泛的一種，主要是采用微電腦控制的纏繞工藝制成。與傳統(tǒng)的金屬、鋼筋混凝土相比，它有如下特點：耐腐蝕性能好；強度高、自重輕；隔熱保溫效果好；成型容易；安裝、運輸方便等等。目前對于玻璃鋼貯罐的設計主要分臥式和立式。目前我國在玻璃鋼貯罐方面的設計和檢測標準已經比較健全，如國家石油和化學工業(yè)局發(fā)布的《HG-T20696-1999玻璃鋼化工設備設計規(guī)定》，我國工業(yè)和信息化部發(fā)布的建筑行業(yè)標準《CT587-2012玻璃纖維纏繞增強熱固性樹脂耐腐蝕立式貯罐》，《JCT718-2012玻璃纖維纏繞增強熱固性樹脂耐腐蝕臥式貯罐》。但是對于特定的貯罐，如何對其進行結構計算和受力分析，對此進行細致深入的研究很少。研究現(xiàn)狀：臥式玻璃纖維增強塑料儲罐主要用作化工化工儲罐、運輸罐車、反應釜、噴霧洗滌劑器等。與立式貯罐相比，臥式儲罐的容積較小，具有搬運方便，可異地安裝使用的特點。玻璃鋼容器、玻璃鋼儲罐設計靈活性大，罐壁結構性能優(yōu)異，纖維纏繞玻璃鋼可以改變樹脂系統(tǒng)或增強材料來提高貯罐的物理化學性能，以適應不同介質和工作條件的需要。玻璃鋼貯罐具有一系列的優(yōu)點，如質量輕、耐腐蝕性強、強度高、保溫隔熱效果好、成型容易、安裝和運輸方便、維護費用低等，在各工業(yè)領域得到廣泛應我國玻璃鋼貯罐發(fā)展十分迅速，已經頒布了纖維增強塑料的標準，規(guī)定了貯罐用的原材料、生產工藝、結構形式、產品性能和幾何尺寸、驗收條件等等，規(guī)了玻璃鋼產品市場，對提高玻璃鋼貯罐產品的質量起到了促進作用。目前國玻璃鋼貯罐主要用于地下石油貯罐、化工及食品容器、運輸罐、三次采油聚丙烯酰胺母液貯罐、工業(yè)用超純水貯罐、污染回收罐等等纖維增強塑料貯罐是復合材料制品最廣泛應用的一種產品結構形式，主要用于儲存各種腐蝕性液體、氣體和粉末狀物料，應用在石油、化工、冶金、造紙、城市供水等領域。1.3本課題研究的容：本課題研究一種容積為30m3臥式玻璃鋼原油儲罐，儲存介質為原油(20￡,0.1MPa)密度為810kg/m3,工作溫度為20°C，所受的壓力為6.9KPa2選型設計2.1儲罐構造尺寸的確定：玻璃鋼貯罐按形式分類可分為立式貯罐、臥式貯罐等。100m3以上為大型貯罐，多為立式貯罐；100m3以下的為小型貯罐，多為臥式貯罐。本次設計的儲罐要求容積為30m3,所以選擇臥式儲罐。本次設計的直徑D=2800mm,高度，桶體長度4000mm，圭寸頭壁高度700mm儲罐尺寸的確定：取儲油罐徑2800mm,儲罐容積V計算公式為：V=-D2l+-D2h43式中L-儲罐兩封頭切線間筒體的長度；H-封頭壁面高度。選用標準橢圓形封頭，則H=0.25D=700mm,故V(30L=4=4X、兀D23丿(兀2.8207\——=3.939m3丿取L=4000mm2.2封頭的選擇：臥式圓桶形的封頭一般采用凸形封頭,常用的封頭有半球形,半橢圓形封頭和蝶形封頭。（1）半球形封頭：受力最佳與筒體平滑過渡,局部附加應力小。但是由于這樣的封頭深度大,手糊成型不方便,脫模比較困難,所以很少選用。（2）半橢圓形封頭：其是由半個橢圓球殼和一段高度為H的圓桶形部分構成。由于半橢圓封頭曲線曲率半徑變化是連續(xù)的,所以封頭中應力分布比較均勻,受力僅次于半球形分頭,加工也比較方便（3）蝶形封頭：其是有折邊的球形封頭,由半徑為R的部分球面和高度為h的圓筒形部分以及半徑為r的過度部分組成。應力分布不如橢圓形分布均勻，緩和。小結：綜上分析,選擇半橢圓形封頭,因為其加工簡單,且受力條件好,依據本課題要求，滿足使用條件°（H=0.25D=700mm）2?3支座及間距：為充分利用封頭的加強作用，使A<0.5R,取A=660mm。取鞍座的包角150°,采用雙鞍座，鞍座間距L-2A=2680mm，小于公稱直徑的1.5倍，因此可以采用雙鞍座。2.4零部件：進水孔、出水孔、人孔、頁面計口備用口安裝標準按HG21504.1-92《玻璃鋼儲槽標準系列》所需法蘭按HG/T21633-1991選用3性能設計要求：①常溫常壓下儲存原油②玻璃鋼儲罐典型的玻璃鋼貯罐其結構分為四層：表層、次表層、結構層和外表層。與介質接觸襯層：主要起防腐、防滲作用。一般用玻璃纖維表面氈、有機纖維表面氈或其他增強材料的富樹脂層，要求膠量達90%左右，其厚度為0.25?0.5mm2）次表層：主要是防止介質滲漏結構層承受載荷引起的各種應力，其含膠量比表層低，通常有短切纖維制成的短切氈鋪成。（3）結構層：貯罐的所有載荷靠該層次來承受。通常由連續(xù)纖維纏繞成型，玻璃鋼儲罐的結構設計主要是確定這一層的鋪層方式和厚度。（4）外表層：其作用用于美觀，防止自然老化和機械損傷3.1樹脂的類型及性能：表1不飽和聚酯性能對比樹脂基體代號產品性能適用產所這是一種較經濟的樹脂類型，長期使用溫常用于一般的腐蝕鄰苯型OP度-50Co~60C。，最高可達100C。，可耐大環(huán)境，海水腐蝕、氣、弱酸、海水腐蝕，具有一般的耐腐蝕弱酸腐蝕及大氣老性能化腐蝕長期使用溫度-50C~90C。，最高達常用于酸性腐蝕較間苯型IP105C,可耐中等濃度無酸、堿、鹽等環(huán)境，強或堿性腐蝕一般具有優(yōu)異的耐腐蝕性能的環(huán)境長期使用溫度-50C~110C。，可耐酸、堿、常用于酸、堿、鹽乙烯基型VE鹽溶劑或酸堿交替等惡劣的腐蝕環(huán)境，具溶劑等腐蝕嚴重的有優(yōu)異的耐腐蝕性能環(huán)境長期使用溫度-50Co~110C。，可耐酸、堿、常用于有阻燃要求阻燃型FI鹽溶劑或酸堿交替等惡劣的腐蝕環(huán)境，具的使用環(huán)境有優(yōu)異的耐腐蝕性能，其阻燃性能高于一般樹脂是一種食品級樹脂，長期使用溫度-50C~常用于耐腐蝕層,雙酚A型BPA80C，逐漸被乙烯基取代，具有優(yōu)良的耐溫度較低環(huán)境腐蝕性能3?2玻璃纖維選用及性能工程上通常選用玻璃纖維、凱夫拉纖維或者碳纖維作為增強材料。對于硼纖維，由于它的剛度大和直徑粗，彎曲半徑大，成型困難，所以應用圍收到很大的限制。所以，在生產中一般以玻璃纖維為主。玻璃纖維價格便宜，性能優(yōu)異，可以滿足儲罐的使用要求，增強材料選擇玻璃纖維，常用的玻璃增強材料主要有無捻粗紗布、捻布、短切氈、表面氈、玻璃纖維無捻粗紗和短切玻璃纖維。玻璃纖維按其使用要求分為：E-玻璃纖維，無堿纖維，具有優(yōu)良的、耐老化性和耐水性。C-玻璃纖維，耐酸性好，耐堿性不如無堿纖維，成本低。A-玻璃纖維，有堿纖維，含堿量大于12%。S-玻璃纖維，高強度玻璃纖維，拉伸強度較大。中堿玻璃纖維，耐酸性好，成本低。耐堿玻璃纖維，抗堿性較好，主要用于增強水泥制品?？招牟ＡЮw維，纖維中空，彈性模量較高

表2無堿玻纖與中堿玻纖性能對比種類耐酸性耐水性機械強度防老化性電絕緣性成本浸潤性適合條件無堿玻—般好高較好好較高好高強度場合纖中堿玻好差較低較差低低差低強度場合纖小結：材料表層乙烯基型樹脂VER-2/4602短切纖維原絲氈（0.2kg/m2）次層乙烯基型樹脂VER-2/4602短切纖維原絲氈（0.2kg/m2）結構層間苯型樹脂9494無捻粗紗方格布（0.8kg/m2）外表層間苯型樹脂9406S表面薄氈4.結構設計4.1儲罐尺寸的確定：取儲油罐徑2800mm，儲罐容積V計算公式為:V=-D?l+-D?h43式中L-儲罐兩封頭切線間筒體的長度；H-封頭壁面高度。選用標準橢圓形封頭，則H=0.25D=700mm，故VH[300.7]=4X[兀D23j1兀2.823丿L=4=3.939m取L=4000mm鞍座位置確定為充分利用封頭的加強作用，使AS0.5R,A=660mm,取鞍座包角150。，采用雙鞍座。支座反力與軸向，周向應力的計算在工程中儲罐自重所占的比例僅為介質的5%~10%，儲罐容積越大，其比例越小。所以取儲罐自重為介質質量的8%，于是總載荷為：LHW二1.08兀D2pg(-+—)43=1.08nx28x810x9.8x(1+0.233)=2.60x105N支座反力：F=W/2=1.3x105N

L=4000求筒體的最大軸的彎矩鞍座截面處，按式:M=-FAi=—1.3x105x0.661-10.661.42L=4000求筒體的最大軸的彎矩鞍座截面處，按式:M=-FAi=—1.3x105x0.661-10.661.42—0.721-+42x4x0.6614x0.71+4x4V497.45N跨中截面處，按式:FL‘-H2)1+

LI4H1+-

3L=1.3x105x41+丄42-°72)424x0.73x44x0.664-38973.65N可知最大彎矩在跨中處計算筒體承受的最大單位載荷NpRMx6900xl.438973.65〃“/、n心心小/、N=1max—=1=11159.4(N/m)=11.1594(N/mm)xt2兀R22兀x1.42計算筒體周向單位載荷：N=pR=6900x1.4=9600(N/m)=9.6(N/mm)N=max(N,N)=11.1594(N/mm)xt申纏繞成型筒體的厚度及層數(shù)計算筒體襯層外成型短切氈2層(規(guī)格為200g/m2),然后采用單螺旋纏繞成型，纏繞角±55。。在進行強度計算時，不考慮襯層的強度。取總安全系數(shù)為10。確定許用應變，短切氈單層的許用應變?yōu)椋骸闘mU￡LmUmE?K

umi?0x100%=°143%連續(xù)纖維纏繞單層的許用應變?yōu)椋?^x1002^x100%=°?179%￡—twLwE?Kuw所以層和結構的許用應變?yōu)椋骸?min(￡，￡)=min(0.143%,0.179%)=0.143%aLmLw確定單層的設計許用單位載荷每層短切氈(0.2kg/m2)單層u—0.1E￡—14000x0.00143x0.2q2(N/m)amuma每層纖維(1Kg/m2)單層，u=FE￡=0.5x9500x0.00143=6.79N/m)屮屮u屮au=FE￡=0.5x4500x0.00143=3.22N/M)xxuxa確定螺旋纏繞的纖維量設單螺旋纏繞仕55o)的纖維用量為nkg/m2,周向2+nx6.79>9.6N/mm,n—1.1kg/m2周向11

2+nx3.22>11.1594N/mm,n=3.0kg/m2軸向22所以選取螺旋纖維纏繞用量3.0kg/m211一m根據\=(256+mvf)mof計算各層壁厚fm式中mf纖維的質量含量；Y樹脂的相對密度;mmf----層和結構中的單層或單層組在單位面積上的纖維質量，kg/m2;ofti單層或單層組的厚度；i11一28%得出t丄心=(+)x3沁7.2mm沁8mm-結構層2.5628%x1.27t=0.5mm（>0.5mm）襯層t=2mm（>2mm）次層t=3mm外層t=13.5mm總每層單位載荷2N/mm，設層數(shù)為n2nM11.15,n=5.575，所以n=6層4.5筒體載荷強度校核E=EEmn=14000x0.2x2+28000x0.5x6=5600+84000=89600N/mmuuiiii=1Dn]=xc0.3tEufRi0.3x8x896004x1400=38.4N/mm式中Eu---層和結構的單位彈性模量，N/mmE---各單層組的單位彈性模量，N/(mm.kg.m-2玻璃纖維)uif安全系數(shù)，通常f=4t層和強度層的厚度，mmR——筒半徑，mmini單層組的單層數(shù)i-Mi---i單層增強材料的單位面積質量kg/m238.4N/mm>11.15N/mm所以符合要求。4.6封頭強度層厚度的確定與校核：13224242424242435圖4-1封頭采用手糊成型的方式襯層外成型，選用延伸率較大的乙烯基酯樹脂做基體，采用1-襯層,2-短切纖維原絲氈(0.45kg/m2),3-短切纖維原絲氈(0.3kg/m2),4-無捻粗紗方格布(0.8kg/m2)5-表面薄氈H/D=0.25，設封頭的厚度也為13.5mm，t/D=0.005由表查的Ks=1.45N=0.5pDK=0.5x6.9x2.8x1.45=14N/mms20.8x0.8n+18.2x0.45(n-1)+18.2x(1.2+0.3)>14恒成立說明該鋪層強度達到要求5?工藝設計5.1筒身設計:筒身采用纏繞成型的工藝，纏繞結構層設備位號為“2V-707”5.1.1纖維纏繞的特點：⑴強度高：纖維比強度是鈦合金的3倍，鋼的4倍。玻璃纖維纏繞壓力容器比一般同體積的鋼制容器，質量輕40%-60%。可靠性強：纏繞成型很好的解決了韌性與強度的矛盾(金屬的韌性隨強度提高而降低)生產效率高：纏繞制品質量高而穩(wěn)定，可以采用機械化或自動化生產，需要操作工人少，纏繞速度快，生產效率高，適用大批量的生產。纏繞適應性小，不能纏繞任意結構形式的制品纏繞設備投資大，只適合大批量生產5.1.2工藝流程：圖5-15.1.3纏繞結構層在纏繞結構層的過程中，很多工藝參數(shù)都需嚴格控制纏繞角度的設定，會影響玻璃鋼貯罐不同方向上的性能差異。本文設定的纏繞角為55°（2）玻璃纖維在使用前，一般都需要烘干處理，因為玻璃纖維往往含有一定水分，而這些水分的存在給玻璃鋼制品的性能帶來很多不利影響，如極易引起材料腐蝕，從而導致微裂紋進一步擴不利于樹脂與玻璃纖維的粘結，從而導致玻璃鋼制品強度和耐蝕性下降。一般要求無捻粗紗在60~80C。烘干24小時。（3）玻纖浸膠含量分布在玻璃鋼臥式貯罐的加工制造過程中，玻纖含膠量的控制非常的重要，它直接影響著玻璃鋼貯罐的性能。含量過高或過低都會帶來不利影響，如過高，會造成玻璃鋼貯罐材料復合強度降低；過低帶來的不良影響也會很多，如纖維的孔隙率增加，氣密性變差，抗老化性能降低，同時還會影響纖維強度的發(fā)揮，降低材料的剪切強度。如果貯罐玻璃鋼材料含膠量不均勻，自然會造成材料強度不均，降低產品使用壽命。因此，玻纖含膠量必須嚴格控制，要求結構層含膠量在25%~30%。（4）纏繞力力的控制在長纖維纏繞過程中是非常重要的環(huán)節(jié)。力不勻或者力過大、過小均會影響產品性能。在工藝設計過程中，若纏繞力設置得過大，會導致纖維更易磨損，從而降低產品強度。相反，如果纏繞力設計的過小，裝滿液體介質后，襯的變形會比較大，導致貯罐的疲勞性能降低。除此之外，纏繞力對玻璃鋼貯罐的含膠量也會產生很大影響。為了玻璃鋼貯罐應力均勻，使外層的纖維能同時承載，可以在纏繞時可以逐漸降低力的大小，這樣，外層纖維的初始應力就會相同。（5）紗片寬度的變化會造成紗片間隙，它的形成，容易使樹脂在此處產生堆積，成為富樹脂區(qū)，這就形成了結構上的薄弱環(huán)節(jié)，使貯罐的整體性和強度受到影響。（6）.紗線速度也就是纏繞速度，在作工藝設計時，要將其控制在一定圍。在加工時，速度一定要注意保持均勻。速度過低或過慢都不好，紗線速度過低，導致生產率低，產品成型慢，成本增高；速度過大，則會使纏繞過程不穩(wěn)定，易產生顛簸振動，從而導致貯罐材質不勻，性能下降。一般將紗線速度控制在0.85m/s左右。（7）固化制度常溫固化和加熱固化是玻璃鋼固化時常用的兩種方法，其中常溫固化，化學反應慢，周期長，而加熱固化，由于加熱溫度的提高，反應速度加快，能提高生產效率，有效縮短生產周期［36］。所以本設計采用加熱固化。這一工藝需要設計的工藝參數(shù)有加熱溫度，加熱速度，保溫溫度及保溫時間。升溫速度一般控制在0.5Co/min~1Co/min之間，本設計選用1^/mino這一工序中還應注意的問題是，要控制玻璃鋼的冷卻速度，防止速度過快導致玻璃鋼材料部應力過大，最終發(fā)生破裂。（8）環(huán)境溫度在貯罐制備過程中，環(huán)境溫度不可以過低，否則會導致某些固化劑的低溫析出，樹脂的粘度升高，從而使纖維浸漬不充分。所以要保證纏繞過程的浸漬效果，必須將環(huán)境溫度控制在一定的圍，本文產品制造過程中要求環(huán)境溫度控制在15C~25Co5.2封頭的制造工藝及模具制造方法：5.2.1封頭采用手糊成型的工藝，手糊成型工藝在實際生產中包括的主要容。（1）生產場地：手糊成型的工作場地的大小，要根據產品大小和日產量決定，場地要求清潔、干燥、通風良好，空氣溫度大約在15C~25C之間，后加工整修段需設有抽風除塵和噴水裝置。（2）模具準備：準備工作包括清理、組裝及涂脫模劑等。3）樹脂膠液配制：防止膠液中混入氣泡

配膠量不能過多，每次要保證在樹脂凝膠前用完。糊制與固化鋪層糊制：用預浸布為原料，先將鋪層加熱軟化，然后一層一層地緊貼在模具上，并注意排除層間氣泡，使密實。手糊工具：手糊工具對保證產品質量影響很大。有羊毛輥、豬鬃輥、螺旋輥及電鋸、電鉆、打磨拋光機等。固化：制品固化分硬化和熟化兩個階段：從凝膠到三角化一般要24h,此時固化度達50%-70%(巴克爾硬性度為15)，可以脫模，脫后在自然環(huán)境條件下固化1-2周才能使制品具有力學強度，稱熟化，其固化度達85%以上。加熱可促進熟化過程。脫模和修整脫模：脫模包括頂出脫模、壓力脫模、手工脫模、大型制品脫模等本課程采用壓力脫模：磨具上留有壓縮空氣或水入口，脫模時將壓縮空氣或水(0.2MPa)壓入模具和制品之間，同時用木錘和橡膠錘敲打，使制品和模具分離。修整：切去多余部分或穿孔修補，破孔補強等。5.2.2封頭模具制造：圖5-2半橢圓形封頭模具

5.2.3小結：封頭模具為了節(jié)省成本可以采用水泥制造。封頭模具制造完成需用蠟封住氣孔陽膜制造如圖5.1和5.2所示零部件設計零部件是儲罐必不可少的部分。它主要涉及儲罐的開孔、補強、人孔、進出管設計、支座設計等6.1儲罐的開孔與補強：貯罐殼體加工完成后，還需要在玻璃鋼貯罐上開設各種孔，主要的用途是成型接管、安裝其他零部件和維修檢測方便。這些孔一般通過機械切割的方法加工形成，而切割后的貯罐的纖維連續(xù)性被破壞，從而貯罐強度會相應減弱。另外殼體和接管的材料不是連續(xù)銜接，兩者的變形不一致，這樣會在開孔和接管處產生很大的應力，出現(xiàn)應力集中現(xiàn)象。因此開孔處需加大接管壁厚或殼體厚度，從而提高貯罐強度，避免產生應力集中的現(xiàn)象。實際生產中，在玻璃鋼貯罐上開孔后要進行局部補強，也就是增加開孔處周圍一定區(qū)域的殼體厚度，補強的面積大小國家標準中規(guī)定，即局部補強的面積要大于等于開孔面積。6.2排氣孔：各種頂端封閉的直接排到大氣的常壓儲罐，必須開設能自由排氣道大氣中的排氣孔。最小氣孔尺寸應該滿足控制所有的聯(lián)合入口或排出口的排氣量，使封閉儲罐不產生正壓或負壓。無塑料襯里的伸入式支管連接無塑料襯里的平接支管連接表3手糊成型法蘭接管尺寸接管徑最小壁厚法蘭最小厚度輪冗最小厚度輪殼最小長度d/mmbt/mmnt/mmht/mmhh/mm25513651

385136515151365176513651102513651152513651203514857254517107030551910763566211183406622118945762413955086251310261062914114表4典型人孔尺寸殼體側面人孔（大氣壓）頂部人孔（大氣壓）人孔法蘭法蘭螺孔螺孔人孔法蘭法蘭螺孔螺孔直徑及蓋及蓋分布直徑直徑及蓋及蓋分布直徑d/mb子直子厚園直/mmd/mb子直子厚園直/mmm徑度徑m徑度徑/mm/mm/mm/mm/mm/mm4576352557819457635105781350869925635225086991063513559762256862555972106861361081329749256108131074913進出口管進出口管一般采用法蘭的短接官，其規(guī)格與子管相同，接管長度一般不小于180-100mm。殼體與進出口的部位，要求其兼顧耐用，不滲漏。建議在管口處設置3-4個角撐板以提高接管強度。管口與殼體的殼采用帶塑料襯里的深入式支管結構。手糊成型的法蘭接管尺寸（圖4）和表3所示。有時進口管插入殼體50-80mm，除了起到增強作用外，并能避免腐蝕液體進入殼體沿著殼壁流淌。手孔和人孔手孔和人孔是為了檢驗設備部空間，對設備部進行清洗、安裝及拆卸部結構而設置的。手孔常用短接管加以盲板設計的。手孔的直徑應使工人帶上手套并握有工具時能方便地通過，故手孔直徑不宜小于150mm，常用的手孔公稱直徑有DN150和DN250。直徑大于900mm的儲罐應開設人孔，以便檢修時工作人員能進入設備部，及時發(fā)現(xiàn)表面的腐蝕、磨損或裂紋，并進行修補。常用的人孔形式為圓形，人孔構造處理應按照大型接管一樣處理。人孔蓋可以是平的，帶有手柄；但是也可以是盤形的。人孔一般應設置角撐板。人孔的直徑一般為150-600mm，頸高100-150mm。人孔尺寸（表4），深度大于3m的應考慮兩個人孔，一個在頂部，一個緊靠罐基礎上部以有利于進出排液管貯罐的排液管通常設置在罐底和罐壁下部，如造型設計所示。支座設計支座的支撐位置支座的支撐位置是根據儲罐的總受力情況確定的。其彎矩應是正負最大彎矩相等為宜，即-M二M,AB鞍座包角表5包角與0對應的幾個參數(shù)0（°）”（°）MA（FAR）AANA（FA）AAM卩（FaR）N卩仆丿Nn（FA）901350.030.1320.0830.360.281201200.020.1030.0530.340.311501050.0120.0780.0320.300.34180900.0060.0570.0180.250.37由表5可見，增大鞍座包角0時，可以減小儲罐的環(huán)向應力，單鞍座顯得笨重，材料消耗多；而過分減小包角，將使得設備容易從鞍座上傾倒。在正常情況下，鞍座包角選擇120°和150°，本次設計去鞍座包角為150°。6.5.3鞍座寬度（350mm）確定支座的寬度時需要考慮支座的承載情況。支座的寬度應滿足足以保證支座不產生分開的過大形變或破壞。本次設計儲罐采用雙鞍座的通用支撐形式，并且鞍座的間距小于公稱直徑的1.5倍。安裝設計

7?1臥式儲罐的安裝臥式玻璃鋼儲罐應安裝在已經設計好的支撐的支撐支座上，并有足夠的強度以支撐充滿液體的儲罐。在罐底排液口處，基礎上應有凹槽便于排液，排液管法蘭不得與基礎接觸。臥式玻璃鋼儲罐用起重機搬運，起吊鋼索應到頂部吊環(huán)上，并引導繩防止擺動。鎖緊凸塊將儲罐錨固在基礎上。鎖緊的凸塊用墊片塞緊，以防壓載移到罐壁上。閥門、控制器及其他到儲罐接管上的重型部件都應單獨支撐。圖7-1手糊成型的法蘭接管圖7-2人孔圖7-1圖7-1圖7-3鞍座的安放圖7-37?2修補裂縫施工方法分類區(qū)分裂縫的大小大于0.15mm的裂縫采用"壁可法”，小于等于0.15mm的裂縫采用“封閉法”⑵“壁可法”BL-GROUT漿補縫施工方法；表面處理用砂輪機、鋼絲刷打磨混凝土表面沿裂縫走向寬5cm圍，清除水泥翻沫、灰塵疏松的混凝土塊和砂礫，油污要用布沾稀料擦凈，如果潮濕要用風機吹干；注入座的粘結：將SHO-BOND#101封口膠的兩種成分混合攪拌均勻，抹少許在注入座地面四邊，將注入孔對正裂縫中心稍加力按壓，使其從底面的四個小孔中擠出，混凝土基底狀況不好時可適當擴展座周圍的粘結面積并對座進行包覆。根據裂縫的寬度和深度，沿縫的走向按30-40cm間距布置，裂縫分岔處應有注入座。7.3小結：出入口徑選擇50mm，人口徑500mm相對位置如造型圖所示。制品檢驗尺寸公差：罐底和罐頂厚度的公差為0-15%。8.2外觀檢測：儲罐應無異物、干點、氣泡、針孔和分層等明顯的缺陷。⑴表面應平整光滑，無裂縫和裂紋，每300mm2的面積上不應超過2個凹坑。凹坑直徑應小于32mm，深度小于0.8mm。凹坑應用樹脂充分填滿，以確保表面的強度。不允許有較大尺寸的凹坑，對這類凹坑應進行修補。表面允許出現(xiàn)少許波紋，表面應光滑沒有凹坑。（2）外表面應平整光滑，無纖維外露。8.3滿載試驗：儲罐應在制造廠進行盛水試驗，現(xiàn)場制造的儲罐應在安裝完畢后按照數(shù)據表的要求進行盛水試驗。（1）試驗用水應是添加了表面活性劑的潔凈清水。（2）試驗至少要保持4h。（3）試驗時通過臨時用管充水至液位高于罐壁上緣305mm處。（4）試驗時，要將所有的接口堵上或用法蘭蓋密封，相應的堵頭和法蘭蓋的類型及大小應與安裝后實際使用情況相符，以保證螺紋或法蘭密封的完整性。（5）制造商要負責修補發(fā)現(xiàn)的任何泄漏或缺陷，儲罐修補后重新進行盛水試驗至少持續(xù)2h。8.4質量控制檢驗制造完工的儲罐至少應進行厚度、固化度