工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案

工字鋼懸挑雙排腳手架專項施工方案—、工程概況：本工程位于鄭州市航海路與紫荊山路交叉口西北角。剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，工程等級為二級，建筑工程分類為一類高層，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為 7度，建造物的耐火等級為一級。建筑面積：1#、2#樓各15357.64m2;3#樓47846.45m2;地下三層，地上三十四層，地基為CFG樁復(fù)合地基，基礎(chǔ)形式：筏板基礎(chǔ)，屋面工程防水等級為一級，地下室防水等級為一級，防水層合理使用年限為 15年。二、 安全負(fù)責(zé)人：常延峰楊鵬馮景禮馮義三、 材料要求：鋼管采用①3.8X3.0mm,工字鋼采用16號工字鋼，卸荷鋼絲繩為12.5mm,由四層頂板開始懸挑。工字鋼斜拉鋼絲繩為 14mm拉環(huán)及壓環(huán)均為①20鋼筋預(yù)埋，同時在混凝土板內(nèi)壓環(huán)錨固段沿板跨度埋兩根 ①20鋼筋以加強現(xiàn)澆板抗拉強度。卸荷鋼絲繩每個懸挑段在起步層以上四層位置設(shè)置，斜拉在五層拉環(huán)或剪力墻上。四、 扣件式鋼管懸挑腳手架搭設(shè)：1、 工字鋼懸挑腳手架從四層頂板開始懸挑，第一和第二懸挑段每次挑八層，第三和第四懸挑段每次挑七層。架體總高度為 90米。2、雙排腳手架排距為800mm立桿縱距為1500mm架體距離外墻凈距為350mm工字鋼外挑1250mm錨固段為2250mm3、 水平桿步距為1800mm剪刀撐沿大角連續(xù)布置。4、 連墻件采用鋼管硬連接方式，布置間距不大于兩步三跨。5、 （1）、腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。（2） 腳手架必須配合施工進度搭設(shè)，一次搭設(shè)高度不應(yīng)超過相鄰連墻件以上兩步。縱向水平桿應(yīng)設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于三跨。（3） 縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接?？v向水平桿的對接扣件應(yīng)交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨的兩個相鄰接頭水平錯開距離不應(yīng)小于500mm各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3，搭接長度不應(yīng)小于1米，搭接部位應(yīng)采用三個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100mm（4） 主節(jié)點必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除。主節(jié)點處的兩個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm在雙排腳手架中，離墻一端的外伸長度不應(yīng)大于400mn被的兩節(jié)點中心長度，且不應(yīng)大于500mm作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，最大間距不應(yīng)大于縱距的1/2。（5）竹串片腳手板應(yīng)設(shè)置在三根橫向水平桿上。 到腳手板長度小于2米時，可采用兩根橫向水平支撐，但應(yīng)將腳手板兩端與其可靠固定，嚴(yán)防傾翻。腳手板可采用對接平鋪也可搭接鋪設(shè)。腳手板平鋪時，接頭處必須設(shè)兩根橫向水平干，腳手板外伸伸長應(yīng)取130-150mn,兩塊腳手板外伸長度和不應(yīng)大于300mm腳手板搭接鋪設(shè)時，接頭必須支撐在橫向水平桿上，搭接長度應(yīng)大于200mm其伸出橫向水平桿長度不應(yīng)小于100mm（6）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距要符合規(guī)定。（7）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外， 其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿對接扣件應(yīng)交錯布置兩根相鄰立桿接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)每隔一根立桿兩個相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3.搭接長度不應(yīng)小于1米，搭接部位應(yīng)采用三個旋轉(zhuǎn)扣件固定。獨步扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm（8）剪刀撐應(yīng)隨立桿、縱向、橫向水平干同步設(shè)置 ，剪刀撐間距不大于6米。（9） 竹笆采用16#鐵絲綁扎固定，防止蹺頭竹架板。（10） 每個懸挑段的起步層和第四層鋼管或工字鋼與主樓避雷接地點使用 8以上圓鋼焊接。1#、2#樓每個連接樓層4個連接點，3#樓每個連接樓層8個連接點。五、腳手架的驗收：腳手架在下列階段應(yīng)進行檢查驗收：（1） 每搭設(shè)完10—13米高度后或3—5步后；（2） 作業(yè)層上施加荷載前；（3） 達到設(shè)計高度后或遇有六級風(fēng)及以上雨、雪天氣；（4）停工超過一個月六、 腳手架的拆除：1、 拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)。2、 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應(yīng)大于兩步，若大于兩步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固。3、 各配件嚴(yán)禁拋擲至地面。七、 腳手架安全管理：腳手架定期檢查的主要內(nèi)容：（1） 桿件的設(shè)置與連接，連墻件、支撐、門洞桁架的構(gòu)造是否符合要求；（2） 底座是否松動，立桿是否懸空，扣件螺栓是否松動；（3） 架體安全防護是否符合要求；（4） 是否有超載使用現(xiàn)象。八、 普通型鋼懸挑腳手架計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 （JGJ130-2001）、2、 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）、3、 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）、4、《建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-99）、5、 《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-91）6、 本工程的施工圖紙。（一）、參數(shù)信息：腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為23.2m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8m;內(nèi)排架距離墻寬度為0.35m;小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為 2根；采用的鋼管類型為 ①48X3.0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置采取不大于兩步三跨，豎向間距 2.9m，水平間距4.5m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；(結(jié)構(gòu)層一個扣件，外架兩個扣件)。活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000;腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2層；風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處河南鄭州市，基本風(fēng)壓0.45kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)卩z,計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)卩s為0.214；靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1248；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.300;欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.005;腳手板鋪設(shè)層數(shù):4層;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25m,建筑物內(nèi)錨固段長度2.25m。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑（mm）:20.00；樓板混凝土標(biāo)號:C35；拉繩與支桿參數(shù)單位：mm：懸挑腳手架正立面圖muOO6

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o6Z0O6CM工wioa22S0工字匍@1500L1250J 懸挑郵手架翹圖鋼絲繩安全系數(shù)為6000;鋼絲繩與墻距離為（m）:3.300;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。（二）、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.033kN/m;腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3X1.5/3=0.15kN/m;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3X1.5/3=1.5kN/m;荷載的計算值:q=1.2X0.033+1.2X0.15+1.4X1.5=2.32kN/m;1小橫桿的最大撓度0.404mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算， 小橫桿在大橫桿的上面。荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.033X0.8=0.027kN;腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3X0.8X1.5/3=0.12kN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3X0.8X1.5/3=1.2kN;荷載的設(shè)計值:P=(1.2X0.027+1.2X0.12+1.4X1.2)/2=0.928kN;大橫桿計算簡圖強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和。2Mmax=0.08ql均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.08X0.033X1.5X1.5=0.006kN?m集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax—0.267PI集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.267X0.928X1.5=0.372kN?mM=Mimax+M2max=0.006+0.372=0.378kN ?m最大應(yīng)力計算值(T=0.378X106/4490=84.109N/mm2;大橫桿的最大應(yīng)力計算值 (T=84.109N/mrn小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求！撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和，單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下：max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：4 5Vmax=0.677X0.033X1500/(100X2.06X10X107800)=0.051mm;集中荷載最大撓度計算公式如下：pmax=1.883PI3/100EI集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=(0.027+0.12+1.2)/2=0.673kNv=1.883X0.673X1503/(100X2.06X10x107800)=1.927mm;最大撓度和： V=Vmax+Vpmax=0.051+1.927=1.978mm;大橫桿的最大撓度1.978mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150=10與10mm,滿足要求！、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 525):R wRc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.00kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pi=0.033X0.8X2/2=0.027kN;大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.033X1.5=0.05kN;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P3=0.3X0.8X1.5/2=0.18kN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3X0.8X1.5/2=1.8kN;荷載的設(shè)計值：R=1.2X(0.027+0.05+0.18)+1.4X1.8=2.828kN;R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(0.80X2/2)X0.033/1.80]X23.20=3.239kN;⑵腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為 0.3kN/m2Ng2=0.3X4X1.5X(0.8+0.3)/2=1.035kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/m2222NG3=0.15X4X1.5/2=0.45kN;⑷吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/mNG4=0.005X1.5X23.2=0.174kN;經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ng=Ngi+N32+N33+N34=4.898kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq=3X0.8X1.5X2/2=3.6kN;考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2N+0.85X1.4Nq=1.2X4.898+0.85X1.4X3.6=10.161kN;不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為N'=1.2Ng+1.4Nq=1.2X4.898+1.4X3.6=10.917kN;、立桿的穩(wěn)定性計算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算Wk=0.7az?口s?30其中30--基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：3。=0.45kN/m2;az--風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：az=0.74;as--風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.214;經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Wk=0.7X0.45X0.74X0.214=0.05kN/m風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw為:22Mw=0.85x1.4WLah/10=0.85 x1.4x0.05x1.5x1.8/10=0.029kN?m考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式(T=N/(?A)+MWW<[f]立桿的軸心壓力設(shè)計值 ：N二10.161kN;不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式(T=N/(?A)<[f]立桿的軸心壓力設(shè)計值 ：N二N'二10.917kN;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i二1.59cm;計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》TOC\o"1-5"\h\z(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155 ;計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：匕二1.5 ;計算長度，由公式I0二kuh確定：I。=3.118m;長細(xì)比：L0/i=196 ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)?,由長細(xì)比Io/i的結(jié)果查表得到：?=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3;鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：[f]=205N/mm2;考慮風(fēng)荷載時(T=10161.264/(0.188x424)+28849.566/4490=133.9N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算(T=133.9N/mrh小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]=2205N/mm,滿足要求！不考慮風(fēng)荷載時2(T=10917.264/(0.188X424)=136.959N/mm;立桿穩(wěn)定性計算(T=136.959N/mm小于立桿的抗壓強度設(shè)計值[f]2=205N/mm,滿足要求！、連墻件的計算：連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算：N=Nlw+N0連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計算 卩z=0.92,卩s=0.214,30=0.45,2W=0.7az?卩s?30=0.7X0.92X0.214X0.45=0.062kN/m;每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw=16.2m2;按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN),N0=5.000kN;風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，按照下式計算：Nw=1.4XWXA=1.407kN;連墻件的軸向力設(shè)計值Ni=Niw+N0二6.407kN;連墻件承載力設(shè)計值按下式計算：N=??A-[f]其中?--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細(xì)比l/i=350/15.9的結(jié)果查表得到 ?=0.941,1為內(nèi)排架距離

墻的長度;A=墻的長度;A=4.24cm22;[f]=205N/mm;連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.941x4.24X10-4x205X103=81.792kN;N=6.407<Nf=81.792,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Ni=6.407小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖（八）、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm內(nèi)排腳手架距離墻體350mm支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm水平支撐梁的截面慣性矩I二1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm

受腳手架集中荷載N=1.2X4.898+1.4X3.6=10.917kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2X26.1X0.0001X78.5=0.246kN/m;10.917kN 1IO.917kN0246kN/m 0246kN/m 0.24SkN/mti11r111r111■■：11-111r|7'：r11W11 f M1**1V!?S1v11w11wvI1v11*1v1* 1*1*1V1* V1I51底 囚 J) 1200騎 ⑶ 3L 2250L懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到2.2.934|卯5 1-823 0729七-0.0m4rffv-9.096 9.102懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN?m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=12.959kNR[2]=9.911kN;R[3]=-0.175kN。最大彎矩MmaF2.186kN?m最大應(yīng)力(T二M/1.05W+N/A二2.186X106/(1.05 X141000)+7.069X103/2610=17.471N/mm2;水平支撐梁的最大應(yīng)力計算值17.471N/mm2小于水平支撐梁的抗壓2強度設(shè)計值215N/mm,滿足要求！、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下(T=M/?bW<[f]其中?b--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)得，?b=2由于?b大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附表B,得到?b值為0.93。經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 (T=2.186X1d/(0.93X141000)=16.685N/mrf;水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 (T=16.685小于[f]=215N/mm2,滿足要求！(十)、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力Rvi和拉鋼繩的軸力甩按照下面計算RAH=藝RjiCOS0i其中RjiCOS0i為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 各支點的支撐力 R。二FLsin0i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：Rji=13.789kN；（十一）、拉繩的強度計算：鋼絲拉繩（支桿）的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力R均取最大值進行計算，為Rj=13.789kN選擇6X19鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa直徑14mm[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN），查表得Fg=123KNa-- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。a=0.85;K-- 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K=6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru=13.789KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Rj的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N,為N=R=13.789kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)的強度計算公式為（T=N/A<[f]其中[f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(13789X4/(3.142X50X2))1/2=13.3mm;實際拉環(huán)選用直徑D=14mm勺HPB23的鋼筋制作即可。(十二)、錨固段與樓板連接的計算：水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.175kN;壓環(huán)鋼筋的設(shè)計直徑D=20mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為：(T=N/2A<[f]其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/m^A=nd2/4=3.142X202/4=314.159mm22(T=N/2A=175.199/314.159X2=0.279N/mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。拉環(huán)所受應(yīng)力小于50N/mrT,滿足要求！八、懸挑腳手架陽角型鋼計算書(一)、參數(shù)信息：1、 荷載參數(shù)腳手架聯(lián)梁傳遞支座力F(kN):9.80;2、 陽角型鋼構(gòu)造參數(shù)

型鋼支撐形式：兩根鋼絲拉繩；立桿橫向間距或排距La(m):1.20;內(nèi)排架距離墻長度a(m):0.30;陽角型鋼長度L(m):2.50;點M到Q點的距離D1(m):2.90;支點P到建筑物角點O的距離D3(m):2.40;O點到Q點的距離D2(m)：0.20;3、陽角型鋼材料參數(shù)：型鋼型號：16號工字鋼；鋼絲繩規(guī)格型號：6X37;(二)、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續(xù)梁。型鋼截面慣性矩I二1130.00cm4,截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cmi2。陽角型鋼示意圖99氷N 98KN陽角型鋼計算簡圖1、型鋼受力計算腳手架聯(lián)梁傳遞支座力F=9.800kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2X20.50X9.8x10-3=0.241kN/m經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到87498.631-i000241.1191.523??斗cm 卻斗mr陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN））陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN-m）陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的支撐力為$=8.773kN;型鋼固接處的支撐力為RB=11.430kN;型鋼最大彎矩Mmax=4.642kN?m;圖中距離|MP|=(2.900X2.900+0.200X0.200+2.400X2.400)1/2=3.770mTOC\o"1-5"\h\z圖中角度<MPQ二arcsin(2.900/3.770)=50.292 0圖中角度<OPQ二arctan(0.200/2.400)=4.764 0每根鋼絲繩的拉力T=8.773/2/sin(50.292 0)=5.702kN水平型鋼的軸向力N=2X5.702Xcos(50.2920)Xcos(4.7640)=7.259kN型鋼最大應(yīng)力計算值 (T=M/1.05W+N/A=4.642X106/(1.05X41X103)+7.259X03/(26.1X02)=34.132N/mm2型鋼的最大應(yīng)力計算值 (T=34.132N/mm2小于型鋼的抗彎強度設(shè)計值215.000N/mm2,滿足要求！2、型鋼整體穩(wěn)定性計算水平型鋼采用16號工字鋼，計算公式如下：Q=M/bWx<[f]其中也--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：尿=1.72由于妬大于0.6，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)，得到晶=1.07-0.282/?b=1.070.282/1.72=0.906。經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力(T=4.642X10(0.906141X103)=36.332N/mm2型鋼的最大應(yīng)力計算值(T=36.332N/mm2小于[f]=215N/mm2,滿足要求！3、拉繩強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力為5.702kN;如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：[Fg]= a/F其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN);Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN);計算中近似取Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm);a-- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8;K