專題十二性能計(jì)算及優(yōu)化方案

高壓缸效 主汽壓汽溫再熱汽溫 再熱器壓 凝汽器真 機(jī)組補(bǔ)水 全廠供電 全廠燃油 和水蒸氣性質(zhì)采用國際公式化1967年工業(yè)用IFC方程。ASMEPTC4.1（低位發(fā)熱q100Q2Q3Q4Q5Q6100100(qqqqq

b——鍋爐

（2-Q3——化學(xué)未完全燃燒熱損失，kJ/kg；Q4——機(jī)械未完全燃燒熱損失，kJ/kg；Q5——鍋爐散熱損失，kJ/kg；q2——排煙熱損失占輸入熱量的q3——化學(xué)未完全燃燒損失占輸入熱量的百分比，%；q5——散熱損失占輸入熱量的百分比，%；q6——灰渣熱損失占輸入熱量的Qr—— Qar,netp ir cr 的比熱t(yī)r 對于燃煤鍋爐，如果燃煤和空氣都未利用外部熱源進(jìn)行預(yù)熱，只有當(dāng)燃煤水分WarQar,net,p/630時(shí)，才考 2）機(jī)械未完全燃燒損失qqfhqhz327Aar C fh100 hz100 hz（2-Aar fh——飛灰 約為 0.5-5%。3）qQ3100236(C0.375S 100Q Qr

（2-

21O2(0.6051

2.37HarOar/8Car CarSarHarOarNar RO2——爐膛出口煙氣中CO2和SO2的含量 qQ22 （2-Q I)(1q4) V0(ct)](1 100V00.0889(C0.375S) IpypyVy(ct)V

（2- (2-V01.866Car0.375Sar0.79V00.8Nar11.1Har1.24War0.0161V

（2-

21

(2-IpyIlk Vy——每千克產(chǎn)生的理論煙氣量War (ctpy——1m3kJm3

m3/kg(ct)lk——1m3kJm3，計(jì)算中一般取tlkqqeD D e55 5，5——分別為鍋爐的運(yùn)行容量和額定容量，kg/h6）灰渣物理熱損失6Qhz6100

qQ66 Aar 計(jì)算遵從ASMEPTC4.3空預(yù)器試驗(yàn)規(guī)程。計(jì)算所得基本熱力性能指標(biāo)：空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率、煙氣側(cè)效率、試驗(yàn)X比、零泄漏排煙溫度、進(jìn)風(fēng)溫度偏離設(shè)計(jì)值的修正排煙溫度、煙氣溫度偏離設(shè)Q0GmshmshfwGrhhrhrGrhlhrhlGrshrsGsshssGmsGssGblGmlGsl 蒸汽的焓，KJ/hmshfwKJd式中：Gms——汽耗量，也即主蒸汽流P2——發(fā)電機(jī)有功功率q式中Q0——熱耗P2——發(fā)電機(jī)有功功率h1h1h tHtKJKg，對于非再熱機(jī)組HthmshcaHiKJKg，對于非再熱機(jī)組Hihmshchms——汽輪機(jī)的進(jìn)汽焓，KJ/KghcKJKgG——汽輪機(jī)的蒸汽流量，kg/hthmshca t hfw——鍋爐給水焓，KJ/Kg汽動給水泵組效率=3600×給水泵的輸出功率/（Gqb(hqbhqp）Gqb——汽動給水泵小汽輪機(jī)的進(jìn)汽流量，kg/h計(jì)算遵從GB83216－89《離心泵、混流泵、軸流泵和旋渦泵試驗(yàn)方法》C級，以及國際標(biāo)準(zhǔn)基本熱力性能指標(biāo)：泵組的效率、焓升、溫升、揚(yáng)程、NPSH等參數(shù)。，%%℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃火電廠熱力系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)主要包括三種類型：一是通過運(yùn)行調(diào)整的參數(shù)，如主蒸汽壓采用優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)值，在鍋爐燃用煤種、不進(jìn)行嚴(yán)格的系統(tǒng)的條件下，進(jìn)行不任何一類參數(shù)的變化，都將從不同程度上引起效率的變化 ，從而也引起熱耗和煤耗的變化 HR (3-煤耗率變化bs (3-式中：HR、bs分別為基準(zhǔn)工況下的熱耗率和煤耗率，kJ/kWh、g/kWhHR式中：Kx為偏差性因子；x為參數(shù)的變化量

熱耗率影響的曲線公式，如式(3-4)所示。一般擬4次多項(xiàng)式。HR(bbNbN2bN3bN4 (3- 1 2 3 4式中：x是當(dāng)前負(fù)荷下熱力參數(shù) 與單位偏差的比值；b0、b1、b2、b3、b4是對于同一熱力bi (3-化學(xué)未完全燃燒熱損失q3、機(jī)械未完全燃燒熱損失q4、鍋爐散熱損失q5和爐渣物理熱損失q6，鍋側(cè)參數(shù)的偏差計(jì)算如式(3-6)～(3-11b100(q2q3q4q5q6q2K1pyK2tpytlk/100100q4

(3-(3-yyK20.490.055Wzs，對于煙煤或褐煤：Wzs4187Wy q2

tpy bq2tpy

因?yàn)镠RB HR q2tpy B q2tpy

q2 K1

(3- K1pyK其中 ，

py221

K12qHR B

21b(K1pyK q q KpyHR HR

K12q (3- QTH循環(huán)的理想內(nèi)功率Ni按式(3-13)計(jì)算。Ni(THTL

(3- (hh)(h"h'T (3- (ss)(s"s' HR

(3-HR (THTL)oimgHRTL THR

HRHR TT(TT T T 值（n，以熱焓差表示，通常稱為凝汽器的過冷度。凝汽器過冷度將增大冷源損失，損失作功能3-2nn (3-量分析，新蒸汽作功的變化如式3-19所示。Hnnn (3-如果8號加熱器是匯集式，則過冷度n還將影響8號加熱器抽汽在加熱器中的放熱量，這時(shí)q1將變?yōu)?q1n。過冷度使新蒸汽作功的變化如式(3-20)所示。H

nn

11

(3-等效焓降法以汽輪機(jī)組變工況計(jì)算為基礎(chǔ),利用常規(guī)方法確定背壓變化后的排汽點(diǎn),根據(jù)等效有效焓降作功量變化。當(dāng)機(jī)組排汽壓力升高時(shí)，機(jī)組排汽焓變化hhh，因?yàn)檫@部分焓降是 的抽汽壓力不變，加熱器的出口水溫不變，則8號加熱器的焓升變化nnn，將使8號加熱的熱耗量減少nnn，減少抽汽以保證8號加熱器出口水溫不變。按照等效焓降原理，相當(dāng)于純熱量nnn8號加熱器系統(tǒng)，引起新蒸汽等效焓降增加H02，如式(3-23)所示。 (h'h (3- (3-

HH02 100 H

(3-將使新蒸汽的作功增加jj，因此總的使新蒸汽等效焓降降低，如式(3-26)所示。Hj(j1j (3-

HH

(3-表3- H與 H H 100式

HHH1Hj(j1H

j

j

j

100[%]HHH1HH'j(j1j

'

qj

100[%]

HH

HnQ

i

HQH

100Hj(j1j)jj(j如果考慮加熱器放熱量的變化，則 如式(3-29)所示jqjHj(j1j)jj(jj1)

(3-(3-qj士式中：當(dāng)j變化使得qj增加時(shí)用正號，反之用負(fù)號

(3-切除最后一個(gè)高壓加熱器后，新蒸汽作功將增加 如式(3-31)所示Hn同時(shí)，循環(huán)吸熱量也相應(yīng)增加 如式(3-32)所示Q

(3-n(in) H nnjr(ir) niHrr3-4由于噴水減溫，分流量ps不經(jīng)過三個(gè)高加，減少了高加的回?zé)岢槠?，做功增加，Hps[1122(3b)3 Qps[1(11)2(12)(3bQrh

(3-jq

(12

Qrh2

HH

(3-3-5Hps[(h0hcrh)1122(3b)3 Qps[(h0hcrh