汽輪機基礎(chǔ)施工方案

汽輪機基礎(chǔ)施工方案目錄編制依據(jù)工程概況施工條件施工準(zhǔn)備主要大型施工機械施工部署主要施工需用量計劃主要分項工程施工方法及技術(shù)要求9.質(zhì)量保證措施安全保證措施環(huán)境、職業(yè)健康保護(hù)措施附表、附圖計算書1.編制依據(jù)1《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-2002；1.2《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202-2002；1.3《鋼筋機械連接通用技術(shù)規(guī)程》JGJ107-2003；1.4《鋼筋焊接及驗收規(guī)范》JGJ18-2003；5因無圖紙，主要參照秦山電二期擴建工程相關(guān)施工圖。工程概況2.1工程特點本工程為電一期工程常規(guī)島主廠房發(fā)電機基座工程。汽輪發(fā)電機基座是整個汽輪發(fā)電機主廠房的心部位，是常規(guī)島土建工程中最關(guān)鍵、最重要，同時又是最復(fù)雜，施工難度最大的全現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工程。本工程抗震設(shè)防烈度：6度，場地類別：I類，設(shè)計地震分組：第一組，安全等級二級，框架抗震等級二級。2結(jié)構(gòu)概況汽輪發(fā)電機基座位于常規(guī)島③?⑨軸/0/A?⑦/A軸之間，長約56.87m,寬約43m,由8.30m運轉(zhuǎn)層平臺和支承運轉(zhuǎn)層平臺的框架柱、剪力墻組成，另外還有O?@軸之間的-1.20m平臺夾層板和①??軸之間的1.50m平臺夾層板。汽輪機基座中間平臺支撐設(shè)置牛腿，牛腿上設(shè)置彈簧隔振器，彈簧隔振器由廠家提供。汽輪發(fā)電機基座主體結(jié)構(gòu)為縱橫雙向框架結(jié)構(gòu)，橫向7列框架（其中2道剪力墻）,縱向2列框架?？蚣苤叽绶謩e有：2.0mx2.54m>2.0mx3.6m、2.8mx2.5m、1.99mx2.54m、8mx2.54m五種，剪力墻尺寸為1.261mxll.430mo運轉(zhuǎn)層平臺由框架縱橫大梁及局部厚板組成，平臺頂面標(biāo)高8.30m,縱梁為高度05m的異型梁，局部梁高3.6m。橫梁為高度3.05m、4m、4.5m的矩形梁，部分梁的寬度同柱寬。標(biāo)高為+8.3m處的平臺板厚1.48m。玲強度等級為C40o設(shè)備二次灌漿釆用無收縮灌漿料。梁、柱（墻）、板的保護(hù)層厚度尺寸分別為50mm、60mm>35mm0汽輪機基座平臺內(nèi)埋有汽輪機地腳螺栓套管，錨固板及發(fā)電機用對銷螺栓套管和其它預(yù)埋件，其安裝精度要求高，汽輪機基座為重型動力基礎(chǔ)，鋼筋密集粗大，預(yù)埋件精度要求高，砕要求密實無缺陷整體性好，施工要十分精細(xì)。為檢查基礎(chǔ)施工后的沉降情況，設(shè)計要求在柱子側(cè)面-6.8m-6.3m設(shè)置沉降觀測點，運轉(zhuǎn)層平臺上設(shè)置8個水準(zhǔn)觀察點，并定期進(jìn)行觀測。施工條件基座施工前，要求其相對應(yīng)基礎(chǔ)底板施工完成，大量的施工準(zhǔn)備工作完成，施工道路通暢。施工準(zhǔn)備4.1技術(shù)準(zhǔn)備熟悉施工圖紙，作好圖紙會審，消除對圖紙中的疑問，編制材料計劃、加工計劃、施工圖預(yù)算和質(zhì)量計劃進(jìn)度計劃，作好各級技術(shù)交底，保證前期技術(shù)準(zhǔn)備工作順利完成。2現(xiàn)場準(zhǔn)備2.1施工放線要嚴(yán)格進(jìn)行復(fù)測，作到準(zhǔn)確無誤；4.2.2完善前期施工已存在的四通一平條件，滿足施工現(xiàn)場需要；4.2.3組織施工機具和建筑材料的進(jìn)場。塔吊運轉(zhuǎn)正常，能覆蓋整個施工平面；4.2.4砕養(yǎng)護(hù)材料，按計劃到場并堆放整齊；4.2.5鋼筋加工車間和砕攪拌站處于正常運行狀態(tài)；4.2.6控制鋼筋保護(hù)層用的砕墊塊準(zhǔn)備充足，操作平臺搭設(shè)完成；3作好材料、機具的計劃工作，使物資能保質(zhì)保量按時進(jìn)場，不耽誤施工。4.4勞動組織準(zhǔn)備按五級計劃安排，根據(jù)施工方案，按勞動定額，做好勞動力的計劃安排。做好特殊工種的技術(shù)培訓(xùn)工作，并持證上崗。作好職工的安全、防火和文明施工教育，逐級進(jìn)行安全措施、質(zhì)量保證措施、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗收規(guī)范以及設(shè)計變更等各項交底工作，認(rèn)真學(xué)習(xí)有關(guān)工作程序，嚴(yán)格按程序辦事。主要大型施工機械1垂直和水平運輸機械：——鋼筋加工車間配2臺塔吊；——施工現(xiàn)場1臺塔吊；——2臺拖車； 5臺汽車。2砕用施工機械： 2臺拖泵；——2臺砕汽泵；——2臺砕布料機；——4?6臺砕攪拌運輸車。5.3鋼筋加工機械（KRB）：——1套鋼筋聯(lián)動設(shè)備；——2套國產(chǎn)鋼筋加工設(shè)備（含調(diào)直機、切斷機和彎曲機）。施工部署1施工組織——常規(guī)島隊負(fù)責(zé)施工細(xì)部放線、模板、鋼筋綁扎、於工程和預(yù)埋件安裝的施工，并通過工程部做好與其它配合施工單位的施工協(xié)調(diào)工作，組織本項工程的施工；——綜合加工廠的鋼筋加工車間負(fù)責(zé)鋼筋加工；——綜合加工廠負(fù)責(zé)鋼結(jié)構(gòu)制作、安裝，預(yù)埋件制作，施工臨時水電安裝及維護(hù)；——機械隊負(fù)責(zé)保證大型施工機械如礙泵和布料機、塔吊以及運輸車輛等方面在施工中的配合，周轉(zhuǎn)工具的供應(yīng)工作；——測量組負(fù)責(zé)框架施工過程中的定位放線工作。2施工分段（分層）和施工順序因為汽輪機基座框架是大型動力基礎(chǔ)，整體性要求很高，汽輪機基座分別在基礎(chǔ)底板面、中間平臺面的板頂及板底、運轉(zhuǎn)層框架梁底，設(shè)置水平施工縫。為方便施工進(jìn)度安排，把基座分為三個施工段。6.2.1第一施工段①??軸劃分為四層：第一層-9.60m/-9.80m框架柱施工到1.50m平臺夾層梁底，水平施工縫留設(shè)在該層梁底50mm處；第二層為施工1.50m平臺夾層梁;第三層從1.50m平臺夾層板以上施工到運轉(zhuǎn)層大梁底50mm處；第四層為運轉(zhuǎn)層大梁及8.30m層板。6.2.2第二施工段?-?軸劃分為三層：第一層從-9.80m施工至+0.25m,在+0.25m留設(shè)一道水平施工縫；第二層從+0.25m施工至框架梁底50mm處；第三層為運轉(zhuǎn)層大梁及+8.30m層板。6.2.3第三施工段O?曲軸劃分為四層：第一層為-9.60田~-2.50m框架柱；第二層為-1.20m平臺夾層梁板；第三層為-1.20m以上框架柱；第四層為運轉(zhuǎn)層大梁及8.30m層板。30m運轉(zhuǎn)層梁板待鋼筋綁扎完成后進(jìn)行整體佐澆筑，中間不留垂直施工縫。汽輪發(fā)電機基座分層、分段示意圖詳見附圖1。6.3主要工序的穿插施工在施工條件允許的情況下，汽輪機基座的三個施工段可平行施工。在基座施工中，鋼筋綁扎和模板支設(shè)是主導(dǎo)工序，它所占用的勞動力和工期的比例相對較大，特別是鋼筋綁扎與安裝公司直埋地腳螺栓、錨固板和地腳螺栓套管的施工穿插頻繁，必須事先與安裝公司協(xié)調(diào)各部分的施工順序，盡量避免返工。6.4主要施工工藝流程6.4.1框架柱施工準(zhǔn)備一測量放線一腳手架搭設(shè)一鋼筋綁扎和預(yù)埋件安裝一模板支設(shè)一砕澆筑一校養(yǎng)護(hù)一模板拆除一施工清理；6.4.2剪力墻施工準(zhǔn)備一測量放線一腳手架搭設(shè)一鋼筋綁扎和預(yù)埋件安裝一預(yù)留孔洞一模板支設(shè)一校澆筑一校養(yǎng)護(hù)f模板拆除f施工清理；6.4.3?？蚣芰簻y量放線一鋪設(shè)梁底模一鋼筋綁孔和預(yù)埋件安裝一梁側(cè)模板支設(shè)f役澆筑f佐養(yǎng)護(hù)一模板拆除一施工清理；4.4板測量放線一鋪設(shè)板底模一板鋼筋綁扎及預(yù)埋鐵件安裝一側(cè)模支設(shè)一位澆筑一佐養(yǎng)護(hù)。主要施工需用量計劃1主要勞動力需用量計劃（見附表1）；9.2主要材料及機具需用量計劃（見附表2）。主要分項工程施工方法及技術(shù)措施8.1測量放線——根據(jù)前期施工所定出的主要軸線和墻柱控制線，由放線組按圖紙進(jìn)行細(xì)部尺寸的放線工作，此項工作完成后由質(zhì)檢部配合監(jiān)理驗線；——梁標(biāo)高控制：根據(jù)已知高程點，在已澆筑的墻、柱上測出標(biāo)高控制線并做好標(biāo)記，梁標(biāo)高則根據(jù)此標(biāo)高控制線向上引測；——對于澆筑砕的標(biāo)高，在砕澆筑前由測量人員進(jìn)行抄平工作，施工隊進(jìn)行配合；——在汽機基礎(chǔ)每個柱的側(cè)面-6.50m處埋設(shè)一個沉降觀測點，見附圖2；在運轉(zhuǎn)層平臺上設(shè)置8個水準(zhǔn)觀測點，見附圖3、附圖4；——在運轉(zhuǎn)層施工時，同安裝公司共同放控制軸線，將軸線控制點引測到8.30m板上，因為預(yù)埋件安裝要求精度高，安裝同土建共用軸線。8.2腳手架工程8.2.1總體原則根據(jù)建筑平面特點，操作平臺及模板支撐系統(tǒng)腳手架采用扣件式鋼管搭設(shè)滿堂腳手架，鋼管采用中48X3.5,腳手架立桿橫距、縱距尺寸有0.4m>0.6m>1.2m三種，步距均為1.2m。8.2.2框架柱腳手架搭設(shè)框架柱腳手架按事先劃分的施工層逐層搭設(shè)，①、②軸、與①、姓軸外側(cè)（即框架柱外側(cè)）操作腳手架橫距、縱距均為1.20m,柱內(nèi)側(cè)腳手架橫距、縱距尺寸均按附圖5中所示尺寸搭設(shè)，內(nèi)立桿離開墻面550mm。（便于桁架模板的吊裝，若采用小模板可適當(dāng)縮小內(nèi)立桿與墻面的距離）8.2.3剪力墻腳手架搭設(shè)剪力墻腳手架搭設(shè)采用搭設(shè)滿堂腳手架，立桿間距1.2m,與梁底腳手架重合處以梁底搭設(shè)尺寸為標(biāo)準(zhǔn)。8.2.4框架梁腳手架搭設(shè)框架梁底部搭設(shè)六排立桿，立桿間距為0.4mX0.4ni,步距為1.2m。為保證框架梁底腳手架的穩(wěn)定性，各框架梁底腳手架與滿堂架相互連接形成一個整體。腳手架應(yīng)利用剪力墻和柱作為連接連墻件。8.2.5-1.20m層板及8.30m運轉(zhuǎn)層板腳手架搭設(shè)板的腳手架搭設(shè)尺寸為（橫距、縱距）1.2mx0.6m,步距為1.20m,板腳手架與梁底腳手架重合部位以梁底腳手架搭設(shè)尺寸為準(zhǔn)。腳手架具體搭設(shè)方法見附圖5。8.2.5施工流程擺放掃地桿一逐根豎立桿，隨即與掃地桿扣緊一安裝掃地小橫桿一安裝第一步大橫桿一安裝第一步小橫桿一安裝第二步大橫桿一安裝第二步小橫桿一加設(shè)臨時斜撐桿一安裝第三、四步大橫桿與小橫桿一安裝連柱桿一接立桿一加設(shè)剪刀撐一鋪腳手板一掛兜網(wǎng)和外密封網(wǎng)一重復(fù)以上操作順序，直至搭設(shè)到設(shè)計高度為止。8.2.6搭設(shè)構(gòu)造要求——鋼管要求正品，管面無凹凸形狀，無疵點，裂紋和變形，并有出廠合格證?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，不應(yīng)有裂紋、氣孔，也不應(yīng)有疏松、砂眼或影響使用性能的鑄造缺陷；一一腳手架搭設(shè)時剪刀撐隨時設(shè)置，間距控制在9m以內(nèi)，角度為45,每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)宜在5-7根之間。每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于5跨，且不小于6m。剪刀撐斜桿的接頭除頂層能夠搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接，搭接應(yīng)符合立桿構(gòu)造的規(guī)定； 各桿件的伸出端頭要大于100mm；一一腳手架搭設(shè)前應(yīng)先進(jìn)行安全技術(shù)交底，操作人員必須持證上崗，嚴(yán)格遵守安全守則及操作規(guī)程；一一架子上按要求掛設(shè)滅火器，以便應(yīng)急使用；-架子上跳板應(yīng)滿鋪，不得有探頭板，架子外側(cè)設(shè)擋腳板，架子內(nèi)外側(cè)應(yīng)設(shè)置兩道欄桿；——腳手架分段搭設(shè)完畢投入使用前必須進(jìn)行驗收；——由工地安全員、架子班組長對腳手架進(jìn)行自查，定期由安全部組織檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理；——腳手架上嚴(yán)禁集中堆放鋼管鋼模等及其他建筑材料，重大設(shè)計變更如用作模板支撐必須征得技術(shù)負(fù)責(zé)人同意，并辦好書面手續(xù)后方可使用。8.2.7腳手架拆除——腳手架拆除時，應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍豎立警戒牌，地面有專人指揮，嚴(yán)禁非工作人員入內(nèi)；——拆除的高空作業(yè)人員必須戴安全帽，系安全帶；——拆除順序遵循由上而下，先搭后拆的原則，并按一步一清的原則依次進(jìn)行，嚴(yán)禁上下同時進(jìn)行拆除作業(yè)；——連柱桿應(yīng)隨拆除進(jìn)度，逐層拆除；——拆除時，要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開與另一個有關(guān)的結(jié)扣時，應(yīng)先通知對方以防墜落；——拆下的材料，應(yīng)用繩索拴住，利用滑輪徐徐下運，嚴(yán)禁拋擲，運到地面的材料應(yīng)放到指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當(dāng)天拆當(dāng)天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理；——在拆架過程中，不得中途換人，必須換人時，應(yīng)將拆除情況交待清楚后方可離開。8.3鋼筋工程8.3.1鋼筋制作——鋼筋主要在加工廠進(jìn)行加工制作，由鋼筋隊技術(shù)人員依據(jù)施工圖紙、規(guī)范和施工方案進(jìn)行鋼筋配料表的編制，配料表經(jīng)審查合格后抄寫料牌，料牌對無誤后方可進(jìn)行鋼筋的加工工作；——加工成型的半成品、成品鋼筋均要掛牌標(biāo)識，每種標(biāo)識牌不應(yīng)少于2塊，而且對于鋼筋加工、運輸過程中損壞了的標(biāo)識牌要由專門人員及時增補上。8.3.2鋼筋運輸、堆放一一鋼筋的水平運輸采用拖車及汽車，垂直運輸由塔吊完成；一鋼筋的運輸應(yīng)按施工計劃隨用隨運；一鋼筋堆放場地在使用期間由鋼筋隊負(fù)責(zé)其使用時的有序性以及保證堆場的場地衛(wèi)生，作到文明施工。8.3.3鋼筋綁扎——鋼筋綁扎前應(yīng)對成品鋼筋的鋼號、直徑、形狀、尺寸和數(shù)量等是否與料牌相符，如有錯漏應(yīng)及時糾正，材料代用應(yīng)出具經(jīng)設(shè)計認(rèn)可的材料代用單；——鋼筋保護(hù)層采用與砕同標(biāo)號的水泥砂漿墊塊進(jìn)行控制。尺寸50X50X厚度(根據(jù)保護(hù)層厚度確定)，布置間距為lOOOXlOOOmni。保護(hù)層厚度梁、柱墻、板分別為5Omni、60mm>35mm；—-為使在鋼筋綁扎完成后砕澆筑能順利進(jìn)行，必要時在鋼筋綁扎過程中預(yù)留600X600mm下人孔以保證砕的振搗；——鋼筋綁扎較高時須加綁剪刀撐，剪刀撐用不小于巾22的鋼筋斜綁，以保證鋼筋自身的穩(wěn)定性及整體垂直度的要求；——鋼筋接頭，一般采用以滾軋鋼筋直螺紋接頭為主，綁扎接頭為輔；——機械連接接頭等級為一級，鋼筋直徑d>25mni時在同一截面內(nèi)連接數(shù)量不得大于鋼筋總量的50%。有關(guān)鋼筋焊接連接的技術(shù)要求按有關(guān)施工規(guī)程及驗收規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行?！芾摻钭钚″^固長度la：HRB335,dW25,la=25d；d>25,la=27d；—縱向受拉鋼筋抗震錨固長度1就：HRB335,d<25,la=29d；d>25,la=32d；一縱向受拉鋼筋綁扎搭接長度1ie：HRB335,1嶼1.21誠025%),1IE=1.41bE(^50%)?l1E=1.61aE(^100%)；——為保證鋼筋位置準(zhǔn)確，砂漿墊塊、各類鋼筋支架和支撐應(yīng)準(zhǔn)備齊全并按需要就位。鋼筋支架采用不小于d)25二級鋼筋加工，鋼筋支架間距1500mm,為保證鋼筋支架的穩(wěn)定性需在支架兩側(cè)加焊斜撐。鋼筋支架見下圖：鋼筋支撐架——鋼筋綁扎應(yīng)與模板工程、預(yù)埋件安裝工程相配合，合理安排施工順序，保證各項工作的順利進(jìn)行；——墻柱鋼筋在砕澆筑過程中要派專人看護(hù)，澆筑后要拉線檢查，防止插筋位移。8.3.4框架柱鋼筋綁扎要點——柱鋼筋綁扎時要先把主筋用腳手架在其上部固定好位置，使其位置準(zhǔn)確后再綁扎套好的箍筋；——箍筋的接頭，應(yīng)交錯布置在四角縱向鋼筋上，箍筋轉(zhuǎn)角與縱向鋼筋交叉處應(yīng)綁扎牢，箍筋平直部分與縱向鋼筋交叉點可間隔綁牢。8.3.5框架梁鋼筋綁扎要點——按規(guī)范和設(shè)計要求布置梁的搭接區(qū)域，并應(yīng)注意梁箍筋的加密區(qū)的范圍；——主次梁節(jié)點處，次梁鋼筋在上，主梁鋼筋在下，鋼筋綁扎時應(yīng)注意鋼筋穿插順序，減少綁扎難度；——主梁箍筋應(yīng)根據(jù)架立筋穿插以及模板的起拱要求，適當(dāng)減少箍筋高度，以控制好結(jié)構(gòu)層標(biāo)咼；——框架節(jié)點處鋼筋十分稠密，應(yīng)特別注意梁的頂面主筋要有空隙帶，以利于砕澆筑。8.3.6板鋼筋綁扎要點——板鋼筋網(wǎng)綁扎時應(yīng)注意板的上部負(fù)筋的間距，鋼筋墊塊和鋼筋馬凳。對于綁扎好的鋼筋網(wǎng)片，要及時鋪設(shè)人行通道，防止上部鋼筋因踩踏導(dǎo)致與設(shè)計標(biāo)高不符；——鋼筋網(wǎng)四周兩行鋼筋交叉點應(yīng)每點綁牢，中間部分交叉點可相隔交錯綁扎牢?！摻罱壴唧w詳見《鋼筋綁扎工作程序》。8.4模板工程8.4.1框架柱、剪力墻模板系統(tǒng)汽輪機基座框架柱截面尺寸較大,有2.0mx2.54m>2.0mx3.6m>2.8mx2.5m>1.99mx2.54m、2.8mx2.54m五種，截面尺寸較大的兩側(cè)采用大模板，另外兩側(cè)采用15厚膠合板與木方（次龍骨）、鋼管（主龍骨）配套安裝。次龍骨采用lOOnunXlOOmni木方,布置間距@W400mni,主龍骨采用2中48X3.5雙鋼管配合M16高強螺桿（中部用同直徑以上的三級鋼筋焊接）并和蝶形螺母配套安裝，沿水平方向布置三排，沿高度方向間距@W600mni。用大模板兩側(cè)根據(jù)大模板的主龍骨間距布置對拉螺桿。汽輪機基座框架柱模板支設(shè)見附圖6。剪力墻采用事先加工的定型大模板，尺寸為3.0mX4.5m,局部用15厚膠合板拼裝。因為剪力墻-次施工較高，為保證墻模板的側(cè)向穩(wěn)定性，采用滿堂腳手架進(jìn)行整體加固。M16高強螺桿(中部用同直徑以上的三級鋼筋焊接)間距下部不大于0.6m。剪力墻模板支設(shè)詳見附圖7。8.4.2夾層(-1.20m/l.50m)梁、板模板夾層結(jié)構(gòu)采用滿堂腳手架支撐體系，搭設(shè)滿堂腳手架，以lOOmmxlOOmin木方做支撐板底模的次龍骨，間距300mmo主龍骨采用中48X3.5鋼管，主龍骨間距1200mnio主龍骨擱置于立管頂端的頂托上，在次龍骨上鋪15厚膠合板做板底模。梁側(cè)模采用15厚膠合板。梁板跨度超過4m時，梁底應(yīng)起拱，起拱高度為跨度的2%。，可通過頂托來達(dá)到起拱要求。梁板模板系統(tǒng)和支撐系統(tǒng)見附圖8。8.4.3運轉(zhuǎn)層大梁、平臺模板梁側(cè)模板采用15厚膠合板，次龍骨采用1OOmmX100mm木方，布置間距@<300mni,主龍骨采用2中48X3.5雙鋼管與M16高強螺桿和蝶形螺母配套安裝。運轉(zhuǎn)層大梁、平臺底模采用15厚膠合板，板面下以1OOmmXlOOmni木方做次龍骨。主龍骨采用中48X3.5鋼管。主龍骨擱置于頂托上。次龍骨與板底模板面之間應(yīng)用釘子相互固定，以防滑動，布置間距@^300mmo8.5砕工程8.5.1原則——汽輪機基座砕施工質(zhì)量要求比較高，對佐澆筑過程中的施工組織以及佐施工機械要求也比較高。在砕施工中要精心組織人員，合理安排役澆筑機械的布置，嚴(yán)格按施工規(guī)范和施工方案要求進(jìn)行砕的施工；——框架柱采用分層法澆筑砕，分層厚度可按一罐車砕澆筑的層厚考慮，并控制在500mm以內(nèi)；——剪力墻也采用水平分層法澆筑砕，分層厚度控制在500mm以內(nèi)；一一8.30m運轉(zhuǎn)層橫梁及縱梁采用斜面分層法施工，分層厚度不得大于300mm；一一役澆筑過程中應(yīng)嚴(yán)格按分層厚度控制，并注意在下層役初凝前覆蓋上層新鮮校；8.5.2校供應(yīng)一役采用商品校，要求校的入模溫度不大于30C且不小于10C；一砕澆筑前2?3d由施工隊技術(shù)員向工程部提出佐需求委托單。工程部應(yīng)及時作好與砕攪拌站聯(lián)系商品砕的有關(guān)工作；——現(xiàn)場砕要求按規(guī)定作好砕試塊，并測定砕的坍落度12±2cm；——砕運輸采用攪拌運輸車運至施工現(xiàn)場。8.5.3砕澆筑施工機具布置-2臺砕地泵和2臺彼布料機（半徑1臺28m,另外1臺32m）,組成2套布料系統(tǒng)。砕布料機平面布置情況見附圖9、10；——另外，為確保砕澆筑質(zhì)量，必須考慮砕泵車作為備用；——地泵機座于廠房外，布料機座于廠房內(nèi)，地泵與布料機之間用輸送管連接。8.5.4砕澆筑8.5.4.1泵送施工要點——每次澆筑砕時的第一車，應(yīng)采用與砕成分相同的水泥砂漿潤滑布料機及輸送管；——泵送砕剛開始時，要注意觀察泵的壓力和各部分的工作情況，開始時速度要慢，當(dāng)認(rèn)為能夠順利泵送時，才能用正常的速度。泵送要連續(xù)進(jìn)行，盡量使其不停頓，若遇運轉(zhuǎn)不正常，能夠放慢泵送速度，當(dāng)彼供應(yīng)不及時，寧可降低泵送速度也要保持連續(xù)泵送,但慢速泵送的時間不能超過從攪拌到澆筑的允許延續(xù)時間；——泵送結(jié)束時，要估算殘留在輸送管中的砕量。8.5.4.2砕澆筑要點——待模板、鋼筋、預(yù)埋件、清理等各項工作完成，位澆筑機具設(shè)備到位并確保其處于完好工作狀態(tài)，校養(yǎng)護(hù)材料按計劃全部到場并堆放整齊，并經(jīng)有關(guān)單位檢查驗收合格以及校澆筑會簽完畢后，即可進(jìn)行役澆筑工作；——框架柱、剪力墻應(yīng)分層分段澆筑，每層澆筑厚度不大于500mm,插入式振搗器使用時應(yīng)快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進(jìn)行，不得遺漏，達(dá)到均勻振搗，振搗上一層砕時應(yīng)將振搗棒插入下層30?50mm,以消除層間接逢；——每排柱子澆筑順序應(yīng)由外向內(nèi)對稱進(jìn)行，不得由一端向另一端推進(jìn)，以防止柱模板傾斜；一一役澆注過程中，下料高度超過2000mm時采用4）200的塑料軟管，與布料機軟管相連接設(shè)置串筒，避免校產(chǎn)生離析現(xiàn)象；——柱校澆筑時，有關(guān)管理人員應(yīng)經(jīng)常檢查砕流動性、坍落度、和易性以及模板、鋼筋、預(yù)埋件等有無變化、移動、變形異常情況，發(fā)現(xiàn)問題及時加以修正；——梁柱相交處鋼筋密集，振搗棒無法進(jìn)行振搗時，應(yīng)考慮采用細(xì)石砕加以人工搗實；——縱橫梁砕澆筑時，先澆筑縱梁，遇到橫梁時澆筑橫梁，橫梁從中間向兩端澆筑，橫梁澆筑完畢繼續(xù)澆筑縱梁；——梁采用斜面分層澆筑，澆筑坡度為1：6?1：10,斜向分層厚度300mm,振搗工作從澆灌層的下端開始，逐漸上移，以保證砕施工質(zhì)量；——因為柱子或剪力墻高度較高，振搗操作人員須從事先預(yù)留的下人孔進(jìn)入鋼筋籠內(nèi)進(jìn)行砕的振搗；——因為梁柱相交處鋼筋密集，對于無法進(jìn)行振搗或振搗相對較困難時，應(yīng)考慮采用細(xì)石砕加以人工搗實；——縱橫梁砕澆筑后，在佐初凝前要對佐上表面進(jìn)行二次抹壓，避免面部鋼筋處位的沉降裂縫和干縮裂縫；——澆筑砕時應(yīng)注意避免布料管碰撞預(yù)埋套管、直埋螺栓、模板等，也不應(yīng)對著預(yù)埋螺栓下料，而應(yīng)沿預(yù)埋螺栓周圍下料，宜緩不宜陡，必要時可采用坍落度較大的砕澆筑；——在砕澆筑過程中，應(yīng)嚴(yán)格控制佐的入模溫度、坍落度及活易性，位出機及開始下料泵送的時間間隔不應(yīng)過長；——因為8.30m運轉(zhuǎn)層縱橫大梁鋼筋十分密集，需在梁模板中部開設(shè)澆筑孔和振搗孔，孔尺寸N300mnix300nini,間距2000^3000mm；——砕振搗采用插入式振搗器振搗（每臺泵配2?3臺振搗棒，另配1?2臺備用），振搗要由有經(jīng)驗的工人進(jìn)行振搗，在分層澆筑時，振搗棒應(yīng)插入下層佐30?50nini,每一振搗點處振搗時間，應(yīng)使砕表面表現(xiàn)浮漿和佐不再顯著下沉為準(zhǔn)，同時要作到快插慢拔，以防止上部砕已振搗密實而下部砕還未振搗密實，振動棒水平移動距離不宜大于振搗棒作用半徑的1.5倍，在彼振搗過程中，應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋、模板、預(yù)埋螺栓等，振搗棒距預(yù)埋螺栓的距離至少保持200mm。在佐澆筑過程中，要經(jīng)常加強檢查鋼筋保護(hù)層厚度以及預(yù)埋件固定的牢固程度和位置的準(zhǔn)確性。8.5.5校測溫一一運轉(zhuǎn)層平臺結(jié)構(gòu)系大體積校結(jié)構(gòu)，施工質(zhì)量要求高，為及時掌握役內(nèi)部溫度、表面溫度和溫差變化情況，做到信息化施工，使校溫度處于受控狀態(tài)，防止校出現(xiàn)裂縫，對校實行溫差、溫度應(yīng)力雙控制，為此需進(jìn)行役溫度監(jiān)控，事先埋設(shè)測溫探頭；——混凝土測溫采用建筑電子測溫儀及配套的測溫線進(jìn)行溫度控制；—測溫點埋設(shè)原則：測溫點埋設(shè)在砕表面以下10cm、砕中心、砕底部以上10cm、養(yǎng)護(hù)材料內(nèi)和空氣中。測溫點布置見附圖11、12；——測溫探頭用絕緣膠布與鋼筋隔離開，將其用鉛絲綁扎于豎向鋼筋上；——在埋設(shè)有測溫點的部位設(shè)置標(biāo)識牌，防止其它工序施工時將其破壞；——對砕的溫度監(jiān)測從砕澆筑起就開始進(jìn)行，包括砕的入模溫度以及內(nèi)部溫度從升溫、高溫持續(xù)、降溫、趨于環(huán)境溫度及拆除保溫層進(jìn)入安全范圍的全過程；——具體測溫方法詳見大體積砕測溫工作程序；——測溫出現(xiàn)異常時，如佐內(nèi)外溫差較大、降溫速度接近2°C/d時，測溫人員要及時報告技術(shù)部，以便采取相對應(yīng)措施，保證砕不出現(xiàn)溫度裂縫；——測溫階段，施工隊技術(shù)人員要定期跟蹤監(jiān)測測溫情況，著重注重砕中心和砕表面、砕表面和環(huán)境溫度之間的最大溫差，以及砕降溫最大速度。8.5.6砕養(yǎng)護(hù)砕澆筑后為保證砕水化過程正常進(jìn)行，不致因為水分蒸化過快而使佐強度增長受阻、表面出現(xiàn)干縮裂縫，必須在砕澆筑完成初凝后，在佐表面覆蓋一層塑料薄膜和兩層麻袋片作為保溫及養(yǎng)護(hù)材料，并定期在砕表面灑水，保證養(yǎng)護(hù)期間砕處于濕潤狀態(tài)。對于8.30m運轉(zhuǎn)層，砕初凝后立即覆蓋養(yǎng)護(hù)材料，砕澆筑24h后，將側(cè)模松動，沿側(cè)模澆水?dāng)?shù)遍，并將薄膜封住上口縫隙。側(cè)模拆除后，同時將暴露的佐用塑料薄膜等封嚴(yán)。8.30m運轉(zhuǎn)層位養(yǎng)護(hù)時冋很多于14d,可根據(jù)佐內(nèi)外溫差變化來確定具體養(yǎng)護(hù)時冋。8.5.7砕施工縫處理水平施工縫按設(shè)計要求，役澆筑至施工縫頂面時再向上澆筑50mm高度，役凝固后,鑿去50mm54，清理干凈，充分濕潤后再繼續(xù)澆筑砕。校施工縫處理見附圖13o8.5.8預(yù)埋件安裝工程汽輪發(fā)電機基座上預(yù)埋件較多，安裝精度要求高，個別鐵件重It以上，且要求一次性預(yù)埋，在安裝和佐澆筑過程中不允許破壞、損傷埋件。特別是在8.30m運轉(zhuǎn)層上的汽輪機安裝用預(yù)埋螺栓、發(fā)電機地腳螺栓套管，施工中不允許澆筑校時的碰撞、推移，施工難度較大。梁底、板底預(yù)埋件在鋼筋綁扎前，用鋼釘直接固定在底模上。梁板頂面鐵件安裝時應(yīng)控制標(biāo)高，對于較大埋件在監(jiān)理同意的情況下可開設(shè)溢漿孔，以便于鐵件下位振搗密實。在梁面鐵件安裝時，鋼筋隊要積極配合，凡鐵件碰鋼筋處，應(yīng)調(diào)整鋼筋位置，使鐵件安裝到位。9.質(zhì)量保證措施——應(yīng)遵照現(xiàn)行的建筑安裝工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、驗收規(guī)范的有關(guān)規(guī)定，推行全面質(zhì)量管理，樹立質(zhì)量第一觀念，加強技術(shù)管理，明確崗位責(zé)任制；——進(jìn)場材料應(yīng)具有質(zhì)量證明書，按規(guī)范需復(fù)驗的材料還應(yīng)有公司試化驗室出具的復(fù)驗合格證明書，材料進(jìn)場時，需組織監(jiān)理公司等有關(guān)單位對進(jìn)場材料進(jìn)行驗收，驗收合格后方可用于工程中；——嚴(yán)格對工程質(zhì)量進(jìn)行檢查及驗收，作好班組自檢記錄和施工記錄，沒有自檢記錄的不進(jìn)行檢查驗收；——所有地腳螺栓、套管、錨固板、電氣埋管及預(yù)埋件應(yīng)在混凝土澆注之前安裝就位，現(xiàn)場經(jīng)與安裝單位和制造廠商共同對準(zhǔn)確無誤后再進(jìn)行施工。在礙施工過程中委托測量人員對埋件進(jìn)行實時監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)埋件移動即時進(jìn)行調(diào)整，從而保證砕施工過埋件位置的準(zhǔn)確?！崾┕r要精心組織，做好各項應(yīng)急措施，保證砕的供給，避免出現(xiàn)冷縫；——嚴(yán)格按施工程序進(jìn)行施工，上道工序不合格絕不允許下道工序施工并做好隱蔽工程驗收記錄；——在施工中，各施工人員要加強程序意識，嚴(yán)格按有關(guān)程序施工，不得違背程序；——嚴(yán)格按圖施工，確保汽機房各主要軸線的準(zhǔn)確，各道工序在施工前施工隊技術(shù)員應(yīng)向施工班組作好技術(shù)交底工作；——加強對運轉(zhuǎn)層軸線的保護(hù)，可將軸線控制點引測到土0.00m或8.30m板上，在施工過程中定期對軸線進(jìn)行復(fù)測檢查并作好保護(hù)工作?！摻钜J(rèn)真作好標(biāo)識工作，防止鋼筋在施工中錯綁、漏綁；——柱豎向鋼筋要求位置準(zhǔn)確，不得位移，施工中要加強豎向鋼筋的看護(hù)；——柱模板安裝前應(yīng)先校正柱鋼筋位置，防止柱身偏斜、扭曲，保證柱筋豎直姿態(tài)；——柱鋼筋綁扎復(fù)無誤后，開始柱模板施工，模板應(yīng)穩(wěn)定牢固，拼接嚴(yán)密，無松動，預(yù)埋螺栓緊固，標(biāo)高、尺寸符合設(shè)計要求;——柱模板在支設(shè)過程中要隨時吊直校正加固；——梁模板應(yīng)遵循側(cè)模包底模的原則；——梁底支撐間距應(yīng)能保證在砕重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形，主次龍骨的布置均應(yīng)根據(jù)梁的高度與寬度計算配置；梁底模應(yīng)按2%。起拱?！０褰涌p處，采用乳膠將10mm寬的海綿條貼在模板縫隙處，模板安好壓緊后，能有效地防止模板接縫部位因結(jié)合不嚴(yán)而漏漿，保證砕外觀質(zhì)量；——模板應(yīng)支設(shè)牢固，防止砕脹模，砕在澆筑過程中應(yīng)有專人看護(hù)模板；——澆筑砕時，應(yīng)設(shè)專人記錄砕溫度、中途停留時間、檢查佐坍落度、入模溫度，作到不合格的砕拒絕使用，同時派專人觀察模板、支架、鋼筋、預(yù)留孔洞預(yù)埋件的情況，一旦發(fā)現(xiàn)有變動、松動、位移時，要立即停止?jié)仓?，并在已澆筑砕初凝前修正完好；——澆筑砕前，應(yīng)檢查鋼筋位置是否準(zhǔn)確，測溫點埋設(shè)位置應(yīng)基本準(zhǔn)確，位保護(hù)層厚度應(yīng)符合設(shè)計要求；——每次砕施工前，模板內(nèi)雜物均應(yīng)清理干凈，不得粘有硬性砂漿等物，澆灌前必須用清水將模板清洗干凈并不留積水；——巷澆筑應(yīng)分層分段振搗，振搗棒的操作要做到“快插慢拔”，掌握好振搗時間，視砕表面呈水平不再顯著下沉，不出現(xiàn)氣泡，表面泛漿為準(zhǔn)；——控制好下料速度和下料方法，保證位在下料過程中不產(chǎn)生離析，作好新舊施工縫的留設(shè)和處理工作，避免在施工縫留設(shè)位置處，出現(xiàn)縫隙夾層，影響砕外觀質(zhì)量；——柱砕在初凝前，應(yīng)對其垂直度再次進(jìn)行校，若有偏差應(yīng)及時調(diào)整；——板砕終凝前，需進(jìn)行二次壓光，并利用測量儀器檢查面層標(biāo)高，及時調(diào)整；——校的振搗實行掛牌制，明確分工，嚴(yán)格實行在崗位上交接班制度，各班交接時要交接清楚，保證砕不漏振、不出質(zhì)量事故，特別在鋼筋較密處，必要時能夠采用細(xì)石砕并配合人工搗實；——澆筑砕時，佐自由落體高度W2.(hn,彼搗固由有經(jīng)驗的人員操作，做到既不漏振也不過振；——預(yù)埋件以及鋼筋密集處的校應(yīng)仔細(xì)澆搗，必要時輔以人工澆搗；——作好班組自檢記錄和施工記錄，沒有自檢記錄不進(jìn)行檢查驗收；—測溫裝置應(yīng)預(yù)先調(diào)試，測溫情況應(yīng)及時向有關(guān)人員匯報，做到信息化施工；——汽機基礎(chǔ)運轉(zhuǎn)層屬于大體積校，施工時要嚴(yán)格控制砕的入模溫度，夏天砕中要摻冰屑，冬天要用熱水拌制。砕初凝前，應(yīng)進(jìn)行多次壓面，消除因表層砕下沉而出現(xiàn)的鋼筋痕跡；——佐澆筑前應(yīng)注意天氣預(yù)報，以避開災(zāi)害天氣，澆筑砕過程中若遇到下雨等不利天氣，按相對應(yīng)程序施工；——施工前作好電器及機械設(shè)備維修準(zhǔn)備，砕澆筑時若出現(xiàn)故障能及時修復(fù)投入工作，另外作好備用機械設(shè)備的調(diào)試和向兄弟單位租賃設(shè)備的準(zhǔn)備工作。安全保證措施——應(yīng)遵循現(xiàn)行的《建筑安裝勞動保護(hù)操作》、《建筑施工普通腳手架安全技術(shù)規(guī)定》、《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》、《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》等有關(guān)規(guī)定，貫徹執(zhí)行有關(guān)安全教育督促檢查工作，樹立安全第一的思想，己引起對安全生產(chǎn)的高度重視;——施工人員進(jìn)入施工現(xiàn)場必須正確戴好安全帽，進(jìn)行高空作業(yè)，要系好安全帶，掛好安全網(wǎng)，并組織定期檢查，不合格的防護(hù)用品不得使用；——任何施工作業(yè)人員，應(yīng)通過專用馬道和樓梯上下通行，嚴(yán)禁攀登腳手架、模板加強肋和纜風(fēng)繩，且上人馬道要設(shè)防滑條、扶手；——加強施工現(xiàn)場“五口”管理，洞口處必須設(shè)置防護(hù)欄桿和張掛安全網(wǎng)，嚴(yán)禁高空亂拋物品、打鬧等；——加強機具設(shè)備及照明用電管理，作到專人負(fù)責(zé)，不經(jīng)同意，不得私自動用；——電器機具必須接地良好；——夜間施工要有充足的照明；——模板的支設(shè)嚴(yán)格按方案操作，不得偷工減料，材質(zhì)較差的板材、木方均不得使用；——拆摸時由上至下，作業(yè)區(qū)下方外圍設(shè)欄桿，并指定專人看護(hù)，嚴(yán)禁人員進(jìn)入，也不得直接將鋼管扔下；——操作平臺要求搭設(shè)牢固，腳手板鋪設(shè)平整，不準(zhǔn)有探頭板出現(xiàn)；——澆筑礙時，進(jìn)入澆筑區(qū)施工人員要穿好膠鞋，搗固人員還得戴膠手套；——按文明施工要求，搞好現(xiàn)場文明施工及消防保衛(wèi)工作；——在不符合安全規(guī)定要求的天氣下塔吊嚴(yán)禁作業(yè)；——塔吊在作業(yè)時必須有相關(guān)人員（信號工）在現(xiàn)場進(jìn)行配合；——電焊、氣焊作業(yè)時應(yīng)加以防火措施，應(yīng)配備滅火器及消防水，并定期檢查現(xiàn)場消防器材；——氧氣罐、乙快罐應(yīng)分離放置，其間隔距離不得小于安全距離。環(huán)境、職業(yè)健康保護(hù)措施11.1加強職工職業(yè)健康工作的教育、宣傳，貫穿執(zhí)行《職業(yè)健康管理體系》QHSA18001標(biāo)準(zhǔn)；11.2加強職工勞動保護(hù)意識，定期發(fā)放勞保；11.3對有灰塵車輛必須進(jìn)行清洗、清掃，必要時遮蓋，做到整潔出入、不灑散落物；11.4施工現(xiàn)場道路應(yīng)定期灑水清掃、防止道路揚塵，必要時進(jìn)行道路硬化處理（如鋪墊砂礫石、於等）；11.5對建筑廢料及生活垃圾進(jìn)行分類整理并及時清運，防止廢料揚散；11.6建筑物內(nèi)清理建筑廢料時，應(yīng)用封閉的裝料物或其他措施處理廢棄物，嚴(yán)禁凌空隨意拋棄；7放置廢棄物的容器或堆放地應(yīng)有明顯標(biāo)識。附表、附圖序號工種人數(shù)工作內(nèi)容備注1鋼筋工40制作、綁扎鋼筋2後工30前臺3木工40支設(shè)模板4放線工5放線5測量工2測量6抹灰工10二次抹壓7架子工20搭設(shè)操作平臺8起重工4吊裝9機修工2機修10電修工2電修11管工2管修12吊車司機413汽車司機314泵車司機615信號工416普工10序號名 稱規(guī)格單位數(shù)量備 注1泵車SY5382THB-46臺1泵車SY5385THD-50臺12布料機HG28G臺44攪拌運輸車臺4?65振搗棒臺306鋼筋聯(lián)動設(shè)備套17國產(chǎn)鋼筋加工設(shè)備套28拖車臺19腳手鋼管t20010經(jīng)緯儀臺111水準(zhǔn)儀臺112鋼尺把513標(biāo)桿把214塔吊臺215汽車8t臺216麻袋m2400017電焊機臺418位料斗個219全站儀臺120頂托個200021運輸車1.5t個1麗&/\/////////層-第層一第層四第二層--第第5^zzzzzzzzzzz^段工施一第段工施二第段工施三第汽輪發(fā)電機基座分層、分段示意圖附圖2-6,5m\7預(yù)埋板C1010B①28圓fflL=120nn頂端為球形加工光滑附圖3柱1-1沉降觀測點詳圖-25X6L=200250inn_GO-185X185X6鋼板運轉(zhuǎn)層L90X56X8L球(10(C15/2）表面磨光15B1水準(zhǔn)觀測點詳圖E84汽輪發(fā)電機基座沉降觀測點平面布置圖5立桿橫距1.2&、縱距1.2&、步距1.*IIIIIIIIIIIIIIIIIII汽輪發(fā)電機基座腳手架措設(shè)示意圖基座外側(cè)操作腳手架立桿橫距1.平、織距、步距1.紙-1.2ft板底、頂腳手架立桿橫距1.*、縱距()書、步距1%UUIIHIIII注：圖中腳手架加密區(qū)立桿橫距0.%、縱距0.*、步距L* '附圖62048X3.5鋼管@W600rm100X100木紡@W300mm15厚膠合板M16高強拉桿下部@W600mm,上部根據(jù)大模板確定。柱模板支設(shè)示意圖2048X3.5鋼管30003000300030001 ，*剪力墻模板支設(shè)示意圖15厚模板E800100xJ00?§/|@=300mm //、//////：潑：綏/7/*8X3.5鋼皙/////////-///-N -立桿間距45Qnm——////////、\\\\\\\、//////板底模板支設(shè)示意圖汽機基座(-9.汽機基座(-9.8?5.25m)砕澆筑機其平面圖E89一。汽機基座運轉(zhuǎn)層（8.30m）儉澆筑機具布置平面圖

汽輪發(fā)電機基敢,30m以下測溫點平面布置示意圖581一24445、444J1kwin3：4.5A.5汽輪發(fā)電機基座8,30m運轉(zhuǎn)層測溫點平面布置示意圖附圖13插筋巾12@250四周木條50X50,在佐澆注后拆除/首次澆筑高度向下鑿去50后，再澆注上部的役水平施工縫詳圖O?牛wdt一3?1S7J齦遍落手W一3?L 節(jié)潁3団瀏岡1261昌9酗a10050mnb3渲森薄酗aomm。————満薄団薄米丑喂ffi懸臥薄。————s^ssf3-涔酔米丑為落勢〔一2?6血擄勢)季汚畔米丑為誨鬱〔一當(dāng)如擄勢?！猑ss^s.ss.s^一35+526+600+600+600+600+673+673+228+863+863+一273+一273+一。0旨早3団?海Bzbswsoomnbw^smm。10050mm13.1.2墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22可皿有5=沖其中rc——混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m3；t——新澆混凝土的初凝時冋，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取6.000h；T——混凝土的入模溫度，取25.000C；V——混凝土的澆筑速度，取l.OOOm/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取10.000m；——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；02——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150o根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Fl=43.710kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Fl=43.720kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4.000kN/m2o13.1.3墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，膠合板后面采用250X55木板，增強了面板的強度，能夠不用計算。13.1.4墻模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=317.755/9.950=31.935kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。

III31.94kN/mIIID152(60(60(60(60(673672宛63：863$273」1273』001*3IIIIIIIIIIII I III內(nèi)龍骨計算簡圖4.6352.4894.6352.489內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)719.559.5；9.6<9.310.2\NJ11.；\l813.(\5711.<\19<)3\JO20.?\5219.(K)5\4.57°4n3iN寸N9.6；9.5(9.5NY$9.5-97\11.Z'0.564\13.fN此15.(X532〉\56w.e'0.0012.2854內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=4.635kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=42.174kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.2mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=124.28cm3；截面慣性矩I=783.00cm4；內(nèi)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=4.635X106/l.05/124280.0=35.52N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/nun2,滿足要求！內(nèi)龍骨撓度計算最大變形v=0.2mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于1273.0/400,滿足要求！13.1.5墻模板外龍骨的計算——外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。——外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。2.17kN 42.17kN 4217kN 4217kNA I 500 | 500 | 500 |外龍骨計算簡圖0.000外龍骨彎矩圖(kN.m)0.000'外龍骨變形圖(mill)外龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M二0.OOOkN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=42.174kN經(jīng)過計算得到最大變形V二0.Omni外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=161.00cm3；截面慣性矩I=1127.40cm4；外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.000X106/l.05/161000.0=0.OON/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/nun2,滿足要求！外龍骨撓度計算最大變形v=0.0mm外龍骨的最大撓度小于500.0/400,滿足要求！13.1.6對拉螺栓的計算：計算公式：N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A一一對拉螺栓有效面積(mm2)；f一一對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取330N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm)：16對拉螺栓有效直徑(nun)：14對拉螺栓有效面積(mm2)：A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN)：[N]=47.520對拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=42.174對拉螺栓強度驗算滿足要求!13.2柱模板計算柱模板支撐計算書13.2.1柱模板基本參數(shù)一柱模板的截面寬度B=3600mm,B方向?qū)菟?道,一柱模板的截面高度H=2000mm,H一柱模板的截面寬度B=3600mm,B方向?qū)菟?道,一柱模板的截面高度H=2000mm,H方向?qū)菟?道,一柱模板的計算高度L=7200nini?一柱箍間距計算跨度d=600mmo 柱箍采用雙鋼管48mmX3.5mm□ 柱模板豎楞截面寬度100mm?高度lOOnun。一B方向豎楞18根，H方向豎楞10根。匕20看20呻05計5了0玲5-^5=20書財05了0玲5-^5[205^05〒05產(chǎn)5^多■株■勿!■【勿多■株■勿!■【勿■勿■任■化柱模板支撐計算簡圖13.2.2柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值：F=Q22y］炊伐而F=%H其中rc——混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取12.000h：T——混凝土的入模溫度，取25.000°C；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取7.200m；81——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；02——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850o根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Fl=85.150kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Fl=85.150kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4.000kN/n)2o13.2.3柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下32.33kN/m211211211211211211面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.30nio荷載計算值q=1.2X85.150X0.300+1.4X4.000X0.300=32.334kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=30.00X1.50X1.50/6=11.25cm3；I=30.00X1.50X1.50X1.50/12=8.44cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f一一面板的抗彎強度計算值(N/nmi2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；[f]一一面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.OON/rnm2；M=0.lOOql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100X(1.2X25.545+1.4X1.200)X0.211X0.211=0.144kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.144X1000X1000/11250=12.809N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！抗剪計算[能夠不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600X(1.2X25.545+1.4X1.200)X0.211=4.096kN截面抗剪強度計算值T=3X4096.0/(2X300.000X15.000)=1.365N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/min2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求！撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250面板最大撓度計算值v=0.677X25.545X2114/(100X6000X84375)=0.679mm面板的最大撓度小于211.1/250,滿足要求！13.2.4豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下22.75kN/mI 300 I300I 300 I豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.211%荷載計算值q=1.2X85.150X0.211+1.4X4.000X0.211=22.754kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=6.826/0.300=22.754kN/m最大彎矩M=0.lql2=0.1X22.754X0.30X0.30=0.205kN.m最大剪力Q=0.6X0.300X22.754=4.096kN最大支座力N=l.IX0.300X22.754=7.509kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；I=10.00X10.00X10.00X10.00/12=833.33cm4；抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.205X106/166666.7=1.23N/mm2抗彎計算強度小于13.ON/inm2,滿足要求！抗剪計算[能夠不計算]最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3X4096/(2X100X100)=0.614N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.60N/mm2抗剪強度計算滿足要求！撓度計算最大變形v=0.677X18.961X300.04/(100X9500.00X8333333.5)=0.013mm最大撓度小于300.0/250,滿足要求！13.2.5B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.2X85.15+1.4X4.00)X0.206X0.300=6.66kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。3.G6.E6.E6上6.E6.E6.E6.E6.E6.66.(6.E6上6上6上6.E6.E3.33kN△ △ A △八730—I600_i600_i600_i600730. 支撐鋼管計算簡圖1.5251.174支撐鋼管變形圖(mm)1114.84.82 5.|141.49J95乎99.25.293901(1C23.243L_L078.8釧1111.02￡3l.36、1.82iJ5.17L_A l5.15.17U1111.f1.31.36L8.8.032\ L3.43.412 L1(10.(L3.23.24U)799.95.25.250 Lu111.$1.41.49^4.84.82)5支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=l.524kN.m最大變形vmax=l.011mm最大支座力Qmax=23.776kN抗彎計算強度f=l.524X106/10160000.0=150.OON/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/nnn2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于730.0/150與lOnini,滿足要求！13.2.6B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A一一對拉螺栓有效面積(mm2)；f一一對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取nON/mm2；對拉螺栓的直徑(mm)：16對拉螺栓有效直徑(mm)：14對拉螺栓有效面積(mm2)：A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN)：[N]=24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=23.776對拉螺栓強度驗算滿足要求！13.2.7H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.2X85.15+1.4X4.00)X0.211X0.300=6.83kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。3.41k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k3.41kNAzv 630. Azv 630. 500. 500. 630. 支撐鋼管計算簡圖0.7210.034支撐鋼管變形圖(mm)113.38吧靄0.276.776.77 6.86.886.556.55D.060.060.066.550.066.776.776.556.86.880,27吧靄0.276.776.77 6.86.886.556.55D.060.060.066.550.066.776.776.556.86.880,273.693.69113.38支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax-1.524kN.m最大變形vmax=l.011mm最大支座力Qmax=23.776kN抗彎計算強度f=l.524X106/10160000.0=150.00N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/min2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于730.0/150與lOnini,滿足要求!13.2.8H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎剑篘<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A一一對拉螺栓有效面積(mm2).f一一對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(nun)：16對拉螺栓有效直徑(nun)：14對拉螺栓有效面積(mm2)：A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN)：[N]=24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=20.147對拉螺栓強度驗算滿足要求！13.3梁腳手架計算梁模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)o支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結(jié)果。本計算書還參照《施工技術(shù)》2002.3.?扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》，供腳手架設(shè)計人員參考。模板支架搭設(shè)高度為14.1米，基本尺寸為：梁截面BXD-2000mmX4000mm,梁支撐立桿的橫距(跨度方向)1=0.40米，立桿的步距h=1.20米，梁底增加7道承重立桿。梁頂托采用雙鋼管48X3.5mmo?w.圖1梁模板支撐架立面簡圖

釆用的鋼管類型為。48X3.5。13.3.1模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：ql=25.000X4.000X0.400=40.000kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350X0.400X(2X4.000+2.000)/2.000=0.700kN/m活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(1.000+4.000)X2.000X0.400=4.OOOkN均布荷載q=1.2X40.000+1.2X0.700=48.840kN/m集中荷載P=1.4X4.000=5.600kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=40.00X1.50X1.50/6=15.00cm3；I=40.00X1.50X1.50X1.50/12=11.25cm4；5.60kN、/、/)(、,\f7\、/、/)(、,\f7\167_167_167_167_167_167_167_167_167_167_167_1677I I I I I I I I I I I I計算簡圖

0.1430.105彎矩圖(kN.m)3214.304.014.094.074.074.074.074.054.133.84"網(wǎng)4933,844.134.054.074.074.074.074.094.014.30321剪力圖(kN)0.0190.359變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為Nl=3.210kNN2=9.231kNN3=7.848kNN4=8.218kN

N5=8.119kNN6=8.146kNN7=13.737kNN8=8.146kNN9=8.119kNN10=8.218kNNll=7.848kNN12=9.231kNN13=3.210kN最大彎矩M=0.143kN.m最大變形V=0.4mm抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.143X1000X1000/15000=9.533N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值[f],取15.OON/rnm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！抗剪計算[能夠不計算]截面抗剪強度計算值T=3X4930.0/(2X400.000X15.000)=1.233N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/nun2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求！撓度計算面板最大撓度計算值v=0.359mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求！13.3.2梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=13.737/0.400=34.342kN/m最大彎矩M=0.lql2=0.1X34.34X0.40X0.40=0.549kN.m最大剪力Q=0.6X0.400X34.342=8.242kN最大支座力N=l.1X0.400X34.342=15.lllkN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；I=10.00X10.00X10.00X10.00/12=833.33cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.549X106/166666.7=3.30N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.ON/nun2,滿足要求！木方抗剪計算[能夠不計算]最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3X8242/(2X100X100)=1.236N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.60N/nun2木方的抗剪強度計算滿足要求！木方撓度計算最大變形v=0.677X28.619X400.04/(100X9500.00X8333333.5)=0.063mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求！13.3.3托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/mo3.29.217.8*8.2：8.1：8.1413.78.1i8.1：8.2：7.Bi9.2【3.21kN丄11JO.O9kN/mL1、，1.111||T.T.T.TT丄TT.1TI.jhb5O_400i_400I4OO_——F_400—F_4OO_w*X——b_4OO_50托梁計算簡圖0.7180.409托梁彎矩圖(kN.m)0.0020.072托梁變形圖(mm)1(10.639.19.18111.486.96.90n5.665.65,廠］2.512.502.252.24托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.717kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=25.061kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.Inim頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cm4;

頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.717X106/!.05/10160.0=67.21N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.ON/min2,滿足要求！頂托梁撓度計算最大變形v=0.1mm頂托梁的最大撓度小于400.0/400,滿足要求！13.3.4扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：RWRc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.OkN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。13.3.5立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式a其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力Nl=25.06kN(已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重N2=1.2X0.186X14.100=3.140kNN=25.061+3.140=28.201kN?——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W一一立桿凈截面抵抗矩(cn)3)；W=5.08b一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]一一鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.OON/rnm2；10 計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算10二kluh (1)10=(h+2a) (2)kl——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.40m；公式(1)的計算結(jié)果：b=187.24N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算a<[f],滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：b=137.97N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算a<[f],滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算10=klk2(h+2a) (3)k2——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.035；公式(3)的計算結(jié)果：b=191.53N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算a<[f],滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)kl步距h(m) hW0.9 0.9<hW1.2 1.2<hW1.5 1.5<hW2.1kl 1.163 1.167 1.185 1.243表2模板支架計算長度附加系數(shù)k2H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 2530 35 40h+2a或ulh(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》13.4板腳手架計算樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)o支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結(jié)果。本計算書還參照《施工技術(shù)》2002.3.?扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》，供腳手架設(shè)計人員參考。模板支架搭設(shè)高度為7.2米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距b=0.60米，立桿的橫距1二1.20米，立桿的步距h=1.20米。梁頂托采用雙鋼管48X3.5mmoI=I=60.00X1.50X1.50X1.50/12=16.88cm4；樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元釆用的鋼管類型為。48X3.5。13.4.1模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值ql=25.000X1.200X0.600+0.350X0.600=18.210kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+1.000)X0.600=1.800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=60.00X1.50X1.50/6=22.50cm3；抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f一一面板的抗彎強度計算值(N/nmi2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；[f]一一面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.OON/rnm2；M=0.lOOql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100X(1.2X18.210+1.4X1.800)X0.300X0.300=0.219kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.219X1000X1000/22500=9.749N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求！抗剪計算[能夠不計算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600X(1.2X18.210+1.4X1.800)X0.300=4.387kN截面抗剪強度計算值T=3X4387.0/(2X600.000X15.000)=0.731N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/min2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求！撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250面板最大撓度計算值v=0.677X18.210X3004/(100X6000X168750)=0.986mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求！13.4.2支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。13.4.2.1荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：模板的自重線荷載(kN/m)：ql2=0.350X0.300=0.105kN/m活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(1.000+2.000)X0.300=0.900kN/m靜荷載ql=1.2X9.000+1.2X0.105=10.926kN/m活荷載q2=1.4X0.900-1.260kN/m13.4.2.2木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=14.623/1.200=12.186kN/m最大彎矩M=0.lql2=0.1X12.19X1.20X1.20=1.755kN.m最大剪力Q=0.6X1.200X12.186=8.774kN最大支座力N=l.1X1.200X12.186=16.086kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；I=10.00X10.00X10.00X10.00/12=833.33cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=l.755X106/166666.7=10.53N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.ON/nun2,滿足要求！木方抗剪計算[能夠不計算]最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3X8774/(2X100X100)=1.316N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.60N/nun2木方的抗剪強度計算滿足要求！

木方撓度計算最大變形v=0.677X9.105X1200.04/(100X9500.00X8333333.5)=1.615mni木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求！13.4.3托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=16.086kN均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/mo16.09kN16.O9KN 16.O9KN 16.O9KN 16.O9KN 16.O9KNO.O9kN/mxl/ 、A*O.O9kN/mxl/ 、A* 600.600.600.Qb—I托梁計算簡圖0.0741.0311.031托梁變形圖(mm)16.1116.1019.7419.7212.4912.473.610.013.643.613.640.0119.7219.7416.1C16.1112.4712.49

16.1116.1019.7419.7212.4912.473.610.013.643.613.640.0119.7219.7416.1C16.1112.4712.49托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=2.174kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=35.851kN經(jīng)過計算得到最大變形V=l.Omni頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cn)4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=2.174X106/l.05/10160.0=203.79N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.ON/min2,滿足要求！頂托梁撓度計算最大變形v=1.0mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求！13.4.4扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：RWRc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.OkN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。13.4.5立桿的穩(wěn)定性計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.149X7.200-1.072kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計人員可根據(jù)情況修改。模板的自重(kN)：NG2=0.350X0.600X1.200=0.252kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000X1.200X0.600X1.200=21.600kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=22.924kN。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1.000+2.000)X0.600X1.200=2.160kN不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ13.4.6立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=30.53kN；?——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W一一立桿凈截面抵抗矩(cn)3)；w=5.08b一一鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]一一鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.OON/rnm2；10 計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算10=kluh (1)10=(h+2a) (2)kl——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.75a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；公式(1)的計算結(jié)果：a=204.73N/inm2,立桿的穩(wěn)定性計算a<[f],滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果：b=125.72N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算a<[f],滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算10=klk2(h+2a) (3)k2——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.014；公式(3)的計算結(jié)果：b=165.67N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算a<[f],滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。13.5梁腳手架計算梁模板扣件鋼管高支撐架計算書髙支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管髙支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結(jié)果。本計算書還參照《施工技術(shù)》2002.3.《扣件式鋼管模板髙支撐架