最新高支架梁模板

高支架梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書重慶悅榕莊直升機(jī)臨時(shí)起降場工程；屬于框架結(jié)構(gòu);地上4層;地下0層；建筑高度：21.20m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0.00m；總建筑面積：12662.70平方米；總工期：0天；施工單位：。本工程由投資建設(shè)，設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，監(jiān)理，組織施工；由擔(dān)任工程經(jīng)理，擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?〔JGJ130-2001〕、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?GB50010-2002、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?(GB50009-2001)、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(GB50017-2003)等標(biāo)準(zhǔn)編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算，架體平安性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了?施工技術(shù)?2002〔3〕：?扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用平安?中的局部內(nèi)容。梁段:L12。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.10混凝土板厚度(mm):200.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：15.75；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):多根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):4；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：100；次楞根數(shù)：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：100；穿梁螺栓豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：100mm，100mm，50mm，50mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按?施工手冊(cè)?，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞〔內(nèi)龍骨〕的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=10×1.8×1.8/6=5.4cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.1×18×0.9=1.94kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.1×2×0.9=0.25kN/m；q=q1+q2=1.944+0.252=2.196kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=180mm；面板的最大彎距M=0.1×2.196×1802=7.12×103N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7.12×103/5.40×103=1.318N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.318N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.1=1.8N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=180mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=10×1.8×1.8×1.8/12=4.86cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×1.8×1804/(100×9500×4.86×104)=0.028mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=180/250=0.72mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.028mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.72mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡圖〔1〕.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.18=3.95kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=100mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×3.95×100.002=3.95×103N.mm；最大支座力:R=1.1×3.953×0.1=0.435kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3.95×103/8.33×104=0.047N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=0.047N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！〔2〕.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.18=3.24N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=100mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×3.24×1004/(100×10000×8.33×106)=0mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=100/250=0.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=0.4mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力0.435kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計(jì)算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)〔1〕.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.574kN.m外楞最大計(jì)算跨度:l=600mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.74×105/1.02×104=56.491N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=56.491N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！〔2〕.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為1.213mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=600/400=1.5mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=1.213mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:16mm；穿梁螺栓有效直徑:13.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.1×0.625=1.125kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.125kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=24.48kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原那么是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算的最大彎矩(kN.m)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=166.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×〔24.00+1.50〕×0.80×1.10×0.90=24.24kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=24.24+0.30+2.02=26.55kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.10×26.554×0.1672；σ=0.074×106/4.32×104=1.707N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=1.707N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)?建筑施工計(jì)算手冊(cè)?剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=〔(24.0+1.50)×1.100+0.35〕×0.80=22.72KN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=166.67mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=166.67/250=0.667mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×22.72×166.74/(100×9500×3.89×105)=0.032mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.032mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=166.7/250=0.667mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.1×0.167=4.675kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.167×(2×1.1+0.5)/0.5=0.315kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.167=0.75kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值q=1.2×4.675+1.2×0.315=5.988kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值P=1.4×0.75=1.05kN/m；方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值q=5.988+1.05=7.038kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×7.038×0.8×0.8=0.45kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.45×106/83333.3=5.405N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值5.405N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×7.038×0.8=3.378kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×3378.24/(2×50×100)=1.013N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.013N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:q=4.675+0.315=4.990kN/m；方木最大撓度計(jì)算值ω=0.677×4.99×8004/(100×10000×416.667×104)=0.332mm；方木的最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ω=0.332mm小于方木的最大允許撓度[ω]=3.2mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.100=28.050kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(28.050+0.350)+1.4×4.500=40.380kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí)：當(dāng)n＞2時(shí)：計(jì)算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力RA=RB=0.722kN，中間支座最大反力Rmax=5.243；最大彎矩Mmax=0.126kN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.017mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.126×106/5080=24.734N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值24.734N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按標(biāo)準(zhǔn)表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(標(biāo)準(zhǔn)5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=5.243kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.722kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×15.75=2.44kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.35=0.185kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.200×(1.50+24.00)=2.693kN；N=0.722+2.44+0.185+2.693=6.04kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；如果完全參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計(jì)算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6039.625/(0.207×489)=59.667N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=59.667N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.041；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.041×(1.5+0.1×2)=2.065m；Lo/i=2065.24/15.8=131；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.391；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6039.625/(0.391×489)=31.588N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=31.588N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=5.243kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(15.75-1.1)=2.44kN；N=5.243+2.44=7.513kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；如果完全參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?不考慮高支撐架，按下式計(jì)算lo=k1uh(1)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計(jì)算長度系數(shù)，參照?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?表，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.8=188；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7512.81/(0.203×489)=75.683N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=75.683N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.041；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.041×(1.5+0.1×2)=2.065m；Lo/i=2065.24/15.8=131；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.391；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7512.81/(0.391×489)=39.293N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=39.293N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/m